JPS60187655A - アルミニウム合金製熱交換器 - Google Patents
アルミニウム合金製熱交換器Info
- Publication number
- JPS60187655A JPS60187655A JP4297384A JP4297384A JPS60187655A JP S60187655 A JPS60187655 A JP S60187655A JP 4297384 A JP4297384 A JP 4297384A JP 4297384 A JP4297384 A JP 4297384A JP S60187655 A JPS60187655 A JP S60187655A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- heat exchanger
- fin
- brazing
- fins
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 238000005219 brazing Methods 0.000 abstract description 20
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910021364 Al-Si alloy Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910018566 Al—Si—Mg Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 235000013527 bean curd Nutrition 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 208000014451 palmoplantar keratoderma and congenital alopecia 2 Diseases 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000004018 waxing Methods 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ろう付は接合により組立てた、熱交換特性、
すなわち熱交換率の優れたアルミニウム合金製熱交換器
に関するもので、特にフィンの熱伝導性を高め、熱交換
性能を向ヒさせた熱交換器に関する。
すなわち熱交換率の優れたアルミニウム合金製熱交換器
に関するもので、特にフィンの熱伝導性を高め、熱交換
性能を向ヒさせた熱交換器に関する。
ろうイ・（け接合を採用したアルミニウム製熱交換器は
、例えばフレオン等の冷媒を通す通路と熱を放散するフ
ィンとからなり、自動車用、航空機用などに幅広く用い
られている。
、例えばフレオン等の冷媒を通す通路と熱を放散するフ
ィンとからなり、自動車用、航空機用などに幅広く用い
られている。
従来、このようなろう付けによるアルミニウム熱交換器
のフィンには、Ａ ＩＬ−Ｍ ｎ系合金、例えば３００
３合金（／ｌ−０，１５ｗｔ％Ｃｕ−１，１ｗｔ％Ｍｎ
（以下ｗｔ％を単に％と略記〕）又は３２０３合金（Ａ
ｉ−１，１％Ｍ ｎ ）を芯材として、その両面にＡｎ
−Ｓｉ合金ろう材、例えば４３４３合金（Ａ文−７，５
％Ｓｔ）又は４０４５合金（Ａ文−１Ｏ％Ｓｉ）等、又
は人文−３ｊ−Ｍｇ合金ろう材、例えば４００４合金（
Ａｕ−１０％５ｉ−１，５％Ｍｇ）等を、両面にクラ・
ントした厚さ０．１〜０．２ｍｍの薄板、いわゆるプレ
ージングシートが使用されている。
のフィンには、Ａ ＩＬ−Ｍ ｎ系合金、例えば３００
３合金（／ｌ−０，１５ｗｔ％Ｃｕ−１，１ｗｔ％Ｍｎ
（以下ｗｔ％を単に％と略記〕）又は３２０３合金（Ａ
ｉ−１，１％Ｍ ｎ ）を芯材として、その両面にＡｎ
−Ｓｉ合金ろう材、例えば４３４３合金（Ａ文−７，５
％Ｓｔ）又は４０４５合金（Ａ文−１Ｏ％Ｓｉ）等、又
は人文−３ｊ−Ｍｇ合金ろう材、例えば４００４合金（
Ａｕ−１０％５ｉ−１，５％Ｍｇ）等を、両面にクラ・
ントした厚さ０．１〜０．２ｍｍの薄板、いわゆるプレ
ージングシートが使用されている。
しかしながら、フィンにおける芯材の／ｌｊ−Ｍｎ系合
金は、熱伝導性が必ずしも最良とはいえず、熱交換器の
性能を高めるためにフィンの熱伝導性向上が要求されて
いる。特に近年自動車用熱交換器では、省資源及び省エ
ネルギーを目指し、重量軽減や小型化の方向にあり、フ
ィンの薄肉化、熱交換器の性能向−ヒ、すなわち熱交換
率の向ｌ二がめられている。
金は、熱伝導性が必ずしも最良とはいえず、熱交換器の
性能を高めるためにフィンの熱伝導性向上が要求されて
いる。特に近年自動車用熱交換器では、省資源及び省エ
ネルギーを目指し、重量軽減や小型化の方向にあり、フ
ィンの薄肉化、熱交換器の性能向−ヒ、すなわち熱交換
率の向ｌ二がめられている。
こうした熱交換器のフィンに要求される品質特性として
は、第１にろう付は接合の際に、フィンが座屈しないこ
と、第２に、必要に応じてチューブを保護するため、犠
牲陽極効果を有すること、第３にフィンの熱伝導性が良
いこと等である。
は、第１にろう付は接合の際に、フィンが座屈しないこ
と、第２に、必要に応じてチューブを保護するため、犠
牲陽極効果を有すること、第３にフィンの熱伝導性が良
いこと等である。
本発明はこのような事情に鑑み種々検討の結果なされた
もノーｃ’、ＦｅＯ，２ｗｔ％以下、Ｓｉ０．１ｗｔ％
以下で、Ｚ ｒ Ｏ，０１〜０．３ ｗ ｔ％、ＺｎＯ
３０５〜１．０ｗｔ％を含み、残部がＡ文及び不可避不
純物よりなるＡ交合金を芯材とし、へ文−３ｉ系合金を
皮材とするプレージングシートのフィンと、このフィン
より電位の責なＡ９．合金よりなるチューブとを接合し
てなることを特徴とするアルミニウム合金製熱交換器を
提供するものである。
もノーｃ’、ＦｅＯ，２ｗｔ％以下、Ｓｉ０．１ｗｔ％
以下で、Ｚ ｒ Ｏ，０１〜０．３ ｗ ｔ％、ＺｎＯ
３０５〜１．０ｗｔ％を含み、残部がＡ文及び不可避不
純物よりなるＡ交合金を芯材とし、へ文−３ｉ系合金を
皮材とするプレージングシートのフィンと、このフィン
より電位の責なＡ９．合金よりなるチューブとを接合し
てなることを特徴とするアルミニウム合金製熱交換器を
提供するものである。
本発明の熱交換器は、従来のＡ文−Ｍｎ系合金を芯材と
したフィンに代えて、耐座屈性を損なうことなく、熱伝
導性を大幅に向にしたフィンを用いることにより、熱交
換特性を大幅に向上させたものである。
したフィンに代えて、耐座屈性を損なうことなく、熱伝
導性を大幅に向にしたフィンを用いることにより、熱交
換特性を大幅に向上させたものである。
以下に本発明の熱交換器に用いるプレージングシートの
フィン中の芯材Ａ１合金について各成分の作用、意義を
説明する。
フィン中の芯材Ａ１合金について各成分の作用、意義を
説明する。
Ｆｅ、Ｓｉは熱伝導性と、結晶粒度に影響する。ＦｅＯ
，２％以下、ＳｉＯ，１％以下に限定した理由は、Ｆｅ
、Ｓｉ共上記範囲を超えると熱伝導性を低下させるばか
りでなくろう付は直ｎｆ１の再結晶粒が小さくなり、ろ
うが拡散しやすくなるため、フィンが座屈する現象が起
るからである。
，２％以下、ＳｉＯ，１％以下に限定した理由は、Ｆｅ
、Ｓｉ共上記範囲を超えると熱伝導性を低下させるばか
りでなくろう付は直ｎｆ１の再結晶粒が小さくなり、ろ
うが拡散しやすくなるため、フィンが座屈する現象が起
るからである。
Ｚｒの添加は、再結晶温度を高くし、ろう伺は直前の結
晶粒を大きくしてろうの拡散を最小限にし、それによっ
てフィンの座屈を防ぐ効果を有する。その添加量を０．
０１〜０．３％としたのは、０．０１％未満では、フィ
ンの耐座屈性向ＪＺが期待でＳず、 ０．３％を超える
と粗大な金属間化合物を生成し塑性加工性を低下させる
ばかりでなく、熱伝導性をも低下させるからである。
晶粒を大きくしてろうの拡散を最小限にし、それによっ
てフィンの座屈を防ぐ効果を有する。その添加量を０．
０１〜０．３％としたのは、０．０１％未満では、フィ
ンの耐座屈性向ＪＺが期待でＳず、 ０．３％を超える
と粗大な金属間化合物を生成し塑性加工性を低下させる
ばかりでなく、熱伝導性をも低下させるからである。
Ｚｎはフィンの電位を下げ、チューブに対して犠牲陽極
となり、チューブに孔食が発生するのを抑制する効果を
奏する。Ｚｎが、０．０５％未満では、所期の犠牲陽極
効果が十分発揮１１来ず、１．０％を超えて添加すると
、フィンの熱伝導性が低下してしまう。
となり、チューブに孔食が発生するのを抑制する効果を
奏する。Ｚｎが、０．０５％未満では、所期の犠牲陽極
効果が十分発揮１１来ず、１．０％を超えて添加すると
、フィンの熱伝導性が低下してしまう。
なお、その他Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｔ ｉ等の不可
避不純物は熱伝導性を低下させない程度すなわち各々
０．０３％以下にすることが望ましい。
避不純物は熱伝導性を低下させない程度すなわち各々
０．０３％以下にすることが望ましい。
次に、プレージングシートの皮材としては非酸化性雰囲
気中でのろう付け、あるいは一般のろう付けの場合には
、に記芯材の両面にＡ文−３ｔ合金、例えばＡｆＬ−７
，５％Ｓｉ （ＢＡ４３４３）やＡｆｆｉ−１０％Ｓｔ
（ＢＡ４０４５）をクラッドし、真空中でのろう伺け
の場合には、上記芯材の両面にＡ９．−３１−Ｍｇ合金
、例えばＡ文−１０％５ｉ−１，５％Ｍｇ （ＢＡ４０
０４）やＡ文−１０％Ｓ ｉ −１，５％Ｍｇ−０，１
％Ｂｉ（ＡＡ４１０４）をクラッドする。
気中でのろう付け、あるいは一般のろう付けの場合には
、に記芯材の両面にＡ文−３ｔ合金、例えばＡｆＬ−７
，５％Ｓｉ （ＢＡ４３４３）やＡｆｆｉ−１０％Ｓｔ
（ＢＡ４０４５）をクラッドし、真空中でのろう伺け
の場合には、上記芯材の両面にＡ９．−３１−Ｍｇ合金
、例えばＡ文−１０％５ｉ−１，５％Ｍｇ （ＢＡ４０
０４）やＡ文−１０％Ｓ ｉ −１，５％Ｍｇ−０，１
％Ｂｉ（ＡＡ４１０４）をクラッドする。
プレージングシートは通常、厚さ０．１３〜０．２ｍｍ
の薄板として、コルゲート状に加工して用いる。このプ
レージングシートの製造は通常の方法により行うことが
できる。
の薄板として、コルゲート状に加工して用いる。このプ
レージングシートの製造は通常の方法により行うことが
できる。
本発明においてチューブとしては、」−記フインより電
位の責なＡ文合金を用いる。このようなＡ文合金として
はＪＩＳのＡ１０５０、Ａｌｔ。
位の責なＡ文合金を用いる。このようなＡ文合金として
はＪＩＳのＡ１０５０、Ａｌｔ。
０１Ａ３００３が一般的であるが、本発明では、熱交換
器全体の熱交換特性を向上させる目的で、望ましくは熱
伝導性のすぐれたＡ１０５０あるいはＡｌ１００の純Ａ
ｎ系が効果的である。
器全体の熱交換特性を向上させる目的で、望ましくは熱
伝導性のすぐれたＡ１０５０あるいはＡｌ１００の純Ａ
ｎ系が効果的である。
次に本発明のアルミニウム合金製熱交換器の実施例を図
面を参照しながら、より詳細に説明する。
面を参照しながら、より詳細に説明する。
第１図は熱交換器のチューブの斜視図であり、押出など
により成形した偏平多穴チューブｌは冷媒の通る複数の
穴２を有する。
により成形した偏平多穴チューブｌは冷媒の通る複数の
穴２を有する。
第２図はフィン材の拡大縦断面図であり芯材３の両面に
Ａ！；Ｌ−３ｔ系ろう材の皮材４をクララＩ゛したプレ
ージングシートからなるフィン材５を示す・ 第３図は本発明のアルミニウム合金製熱交換器の例であ
り（イ）、（ロ）はそれぞれ自動車用エアコンのコンデ
ンサー、エバポレーターを示す。
Ａ！；Ｌ−３ｔ系ろう材の皮材４をクララＩ゛したプレ
ージングシートからなるフィン材５を示す・ 第３図は本発明のアルミニウム合金製熱交換器の例であ
り（イ）、（ロ）はそれぞれ自動車用エアコンのコンデ
ンサー、エバポレーターを示す。
同図から明らかなように蛇行状に屈曲された第１図の偏
平多穴チューブｌの屈曲部分間にコルゲート状に加工し
た第２図のブレージングシー１・のフィン５がろう伺け
されている。このろう付けはコルゲートフイン５の表面
に予め被覆された皮材４により行われる。図中、６．７
はチューブの両端に設けられた入口及び出「１用のパイ
プである。
平多穴チューブｌの屈曲部分間にコルゲート状に加工し
た第２図のブレージングシー１・のフィン５がろう伺け
されている。このろう付けはコルゲートフイン５の表面
に予め被覆された皮材４により行われる。図中、６．７
はチューブの両端に設けられた入口及び出「１用のパイ
プである。
矢印は一冷奴等の流れ方向を示す。
なお、フィン幅は、具体的な熱交換器の種類により異な
り、特に制限はないことはもちろんであるが、通常、エ
バポレーターは約１００ｍ＋ｏでコンデンサーは約１８
〜５０ｍ５程度である。
り、特に制限はないことはもちろんであるが、通常、エ
バポレーターは約１００ｍ＋ｏでコンデンサーは約１８
〜５０ｍ５程度である。
チューブとコルゲーＩ・フィンからなるコアの組立ては
、真空中でのろう付け、フラックスろう付けその他の一
般のろう利は法を採用して行うことができるが、非酸化
性雰囲気中、実用的にはＮ２カス雰囲気中で、少量のフ
ルオロアルミン酎カリ錯塩を媒体にして、約６００〜６
１０°Ｃでろうイ・Ｊけするのが、ろう付は性、コスト
のＷから最も好ましい。
、真空中でのろう付け、フラックスろう付けその他の一
般のろう利は法を採用して行うことができるが、非酸化
性雰囲気中、実用的にはＮ２カス雰囲気中で、少量のフ
ルオロアルミン酎カリ錯塩を媒体にして、約６００〜６
１０°Ｃでろうイ・Ｊけするのが、ろう付は性、コスト
のＷから最も好ましい。
このようにして組立てた熱交換器において、熱交換特性
の評価は１例えばフィンの導電率を測定することにより
、その熱伝導特性を予測して１ううことができる。ある
いはまたフィンをコルゲート状に加下し、第３図のよう
なコアに組ケて、実際に熱交換率（冷房能力）を測定す
ることにより行うことができる。
の評価は１例えばフィンの導電率を測定することにより
、その熱伝導特性を予測して１ううことができる。ある
いはまたフィンをコルゲート状に加下し、第３図のよう
なコアに組ケて、実際に熱交換率（冷房能力）を測定す
ることにより行うことができる。
実施例
通阜の溶解法により、第１表に示す組成のＡ９゜合金を
溶製、鋳造した。次いで、この鋳塊から常法により圧延
用芯材を作成した。なお同表に表示しないがこれらのＡ
１合金はいずれも不可避の不純物としてＣｕ０．０２％
以下（従来例２２のみ０．１５％） 、 Ｔｉ ０．０
３％以下、Ｍｎ０．０３％以下（従来例２１．２２のみ
１．１％）を含んでいる。
溶製、鋳造した。次いで、この鋳塊から常法により圧延
用芯材を作成した。なお同表に表示しないがこれらのＡ
１合金はいずれも不可避の不純物としてＣｕ０．０２％
以下（従来例２２のみ０．１５％） 、 Ｔｉ ０．０
３％以下、Ｍｎ０．０３％以下（従来例２１．２２のみ
１．１％）を含んでいる。
次にこの芯材の両面にＪＩＳ ＢＡ４０４５合金板（Ａ
文−１Ｏ％Ｓｉ）を、片面当り約ｌＯ％の比率でクラッ
ドし、常法により、熱間圧延、続いて冷間圧延、中間焼
鈍さらに冷間圧延により、厚さ ０．１ｆｔ ａｍのプ
レージングシート（半硬質）を試作した。これらのフィ
ン用ブレージングシー１− （Ｑ、１１３ ａｍ厚、幅
１００ｍ＋＊）について、ろう伺は温度に加熱（６００
°Ｃ１３分）後の導電率（ＩＡＣ３％）を測定した。こ
の結果を同表に併記し、熱伝導性を評価した。
文−１Ｏ％Ｓｉ）を、片面当り約ｌＯ％の比率でクラッ
ドし、常法により、熱間圧延、続いて冷間圧延、中間焼
鈍さらに冷間圧延により、厚さ ０．１ｆｔ ａｍのプ
レージングシート（半硬質）を試作した。これらのフィ
ン用ブレージングシー１− （Ｑ、１１３ ａｍ厚、幅
１００ｍ＋＊）について、ろう伺は温度に加熱（６００
°Ｃ１３分）後の導電率（ＩＡＣ３％）を測定した。こ
の結果を同表に併記し、熱伝導性を評価した。
また、これらフィン材（Ｑ、１ｆｌ ａｍ厚、幅１００
ｆｆｉ１１）をコルゲート加工しこれを、熱間押出で作
ったＪＩＳ Ａ１０５０の多穴偏平チューブ（肉厚０．
８ｍｍ、幅１００ｍｍ）を蛇行状に曲げ加工したものと
、第３図（ロ）のように組み合せて冶具で固定し、Ｎ２
ガス雰囲気中、 ８１０℃で、フラックスとしてフルオ
ロアルミン酸カリウム錯塩（ＫＡ文Ｆ４−Ｋ ＡｌＦ２
）を少量用いて、ろう付けを行つた。こうしてエバポレ
ーターを試作した。
ｆｆｉ１１）をコルゲート加工しこれを、熱間押出で作
ったＪＩＳ Ａ１０５０の多穴偏平チューブ（肉厚０．
８ｍｍ、幅１００ｍｍ）を蛇行状に曲げ加工したものと
、第３図（ロ）のように組み合せて冶具で固定し、Ｎ２
ガス雰囲気中、 ８１０℃で、フラックスとしてフルオ
ロアルミン酸カリウム錯塩（ＫＡ文Ｆ４−Ｋ ＡｌＦ２
）を少量用いて、ろう付けを行つた。こうしてエバポレ
ーターを試作した。
耐座屈性試験ｔ±・ろう付４す時のフイ′の耐座Ｊ出。
性を調べ、その結果を同表に記した。評、１３．目よ、
使用に酎えない程変形したものを不良とした。
使用に酎えない程変形したものを不良とした。
熱交換特性（冷房能力）は、風量３５０ｍ’ ／ Ｈｒ
とし、ＪＩＳ Ｄ １６１８（自動車用冷房機試験方法
）に準じて行った。
とし、ＪＩＳ Ｄ １６１８（自動車用冷房機試験方法
）に準じて行った。
また耐食性については、ＣＡＳＳ試験を７２０時間行い
、チューブに発生した孔食深さを測定した。最大孔食深
さを同表に併記した。０．１ａｍ以下が耐食性良好であ
る。なお、本発明熱交換器の限定範囲外の比較例と従来
例についても同様に試験し、その結果を同表に示した。
、チューブに発生した孔食深さを測定した。最大孔食深
さを同表に併記した。０．１ａｍ以下が耐食性良好であ
る。なお、本発明熱交換器の限定範囲外の比較例と従来
例についても同様に試験し、その結果を同表に示した。
］二記表の結果から判るように本発明による熱交換器Ｎ
ｏ、１〜１３は、フィンの導電率がいずれも５０％以Ｊ
二で、従来品Ｎｏ、２１．２２に比べて、導電率が２５
％以−１−向上する。また熱交換器コアーでの冷房能力
もすべて３９００ Ｋｃａｌ ／Ｈｒ以上で従来品より
も約８％以」二向」ニする。またフィンの座屈もなく、
さらにチューブに対して良好な犠牲陽極効果を有し、孔
食深さはいずれも０．１ｍｍ以下で、従来品に比べて数
倍以上の耐久性を有する。
ｏ、１〜１３は、フィンの導電率がいずれも５０％以Ｊ
二で、従来品Ｎｏ、２１．２２に比べて、導電率が２５
％以−１−向上する。また熱交換器コアーでの冷房能力
もすべて３９００ Ｋｃａｌ ／Ｈｒ以上で従来品より
も約８％以」二向」ニする。またフィンの座屈もなく、
さらにチューブに対して良好な犠牲陽極効果を有し、孔
食深さはいずれも０．１ｍｍ以下で、従来品に比べて数
倍以上の耐久性を有する。
なお比較例中、Ｎｏ、１４〜Ｎｏ、ｌ ６ 、 Ｎｏ、
１ Ｂ 。
１ Ｂ 。
Ｎｏ、２０はフィンの導電率が５０％以下で、冷房能力
も従来品とほとんど変らない、Ｎｏ、１７はフィンが座
屈を起し、Ｎｏ、１９はチューブに深い孔食を発生する
など、いずれかの品質項目が目標値を丁回った。
も従来品とほとんど変らない、Ｎｏ、１７はフィンが座
屈を起し、Ｎｏ、１９はチューブに深い孔食を発生する
など、いずれかの品質項目が目標値を丁回った。
このように本発明のアルミニウム合金製熱交換器は熱交
換特性が優れるばかりでなく、フィンの耐座屈性の保持
ドで耐孔性が向上しており、省資源、省エネルギー型熱
交換器として極めて優れる。
換特性が優れるばかりでなく、フィンの耐座屈性の保持
ドで耐孔性が向上しており、省資源、省エネルギー型熱
交換器として極めて優れる。
第１図は押出多穴チューブの斜視図、第２図はフィン用
プレージングシートの例を示す拡大縦断面図、第３図の
（イ）（ロ）はそれぞれ自動重用熱交換器としてのコン
デンサー及びエバポレーターを示す斜視図である。 ｌ・・・押出多穴チューブ ３・申・芯材 ４・・・皮材 ５−〇やフィン
プレージングシートの例を示す拡大縦断面図、第３図の
（イ）（ロ）はそれぞれ自動重用熱交換器としてのコン
デンサー及びエバポレーターを示す斜視図である。 ｌ・・・押出多穴チューブ ３・申・芯材 ４・・・皮材 ５−〇やフィン
Claims (1)
- （１）Ｆｅ ０．２ｗｔ％以下、ＳｉＯ，１ｗｔ％以下
で、Ｚ ｒ Ｏ，０１〜０．３ ｗｔ％、Ｚ ｎ Ｏ，
０５−１，０ｗｔ％を含み、残部がＡＭ及び不可避不純
物よりなるＡ文合金を芯材とし、ｋｌ−３ｉ系合金を皮
材とするプレージングシートのフィンと、このフィンよ
り電位の責なＡ１合金よりなるチューブとを接合してな
ることを＃徴とするアルミニウム合金製熱交換器。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4297384A JPS60187655A (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | アルミニウム合金製熱交換器 |
| AU39033/85A AU582139B2 (en) | 1984-03-06 | 1985-02-21 | Aluminum and aluminum alloy for fin and heat exchanger using same |
| US06/706,140 US4749627A (en) | 1984-03-06 | 1985-02-27 | Brazing sheet and heat exchanger using same |
| DE19853507956 DE3507956A1 (de) | 1984-03-06 | 1985-03-06 | Aluminium und aluminiumlegierung fuer kuehlrippen und waermeaustauscher unter ihrer verwendung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4297384A JPS60187655A (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | アルミニウム合金製熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60187655A true JPS60187655A (ja) | 1985-09-25 |
| JPS6231062B2 JPS6231062B2 (ja) | 1987-07-06 |
Family
ID=12650978
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4297384A Granted JPS60187655A (ja) | 1984-03-06 | 1984-03-08 | アルミニウム合金製熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60187655A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01217150A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 熱交換装置およびその製造方法 |
| JPH02240233A (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-25 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金フィン材 |
-
1984
- 1984-03-08 JP JP4297384A patent/JPS60187655A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01217150A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 熱交換装置およびその製造方法 |
| JPH02240233A (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-25 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム合金フィン材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6231062B2 (ja) | 1987-07-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4749627A (en) | Brazing sheet and heat exchanger using same | |
| JP2007152421A (ja) | アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JPS6256228B2 (ja) | ||
| JP3533434B2 (ja) | アルミニウム合金製熱交換器用ブレージングシート | |
| JP2006037135A (ja) | 熱交換器用高耐食アルミニウムクラッド材 | |
| JP2005068557A (ja) | 高温強度に優れたアルミニウム合金、熱交換器用部材、熱交換チューブおよび熱交換器 | |
| JPS60187655A (ja) | アルミニウム合金製熱交換器 | |
| JP2004225061A (ja) | 耐食性に優れたアルミニウム合金クラッドチューブ材および該クラッドチューブ材を組付けた熱交換器 | |
| JPH0347940A (ja) | 熱交換器フィン用アルミニウム合金 | |
| JPH0357177B2 (ja) | ||
| JPH0816257B2 (ja) | アルミニウム合金ブレ−ジングシ−ト | |
| JP3291042B2 (ja) | アルミニウム合金フィン材およびアルミニウム合金製熱交換器の製造方法 | |
| JP2006037137A (ja) | 熱交換器用高耐食アルミニウムクラッド材 | |
| JPH0617530B2 (ja) | ろう付け接合による熱交換器フィン材用Ａｌ合金 | |
| JP2813492B2 (ja) | アルミニウムブレージングシート | |
| JP2813484B2 (ja) | アルミニウムブレージングシート | |
| JP2768393B2 (ja) | ろう付け後の強度および犠牲陽極効果にすぐれた熱交換器フィン材用アルミニウム合金 | |
| JPH0436432A (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JP2813478B2 (ja) | アルミニウムブレージングシート | |
| JPH01198453A (ja) | 高熱伝導性アルミニウム合金フィン材の製造方法 | |
| JP2813479B2 (ja) | アルミニウムブレージングシート | |
| JP2813483B2 (ja) | アルミニウムブレージングシート | |
| JPH0678579B2 (ja) | ろう付加熱用アルミニウム合金フィン材 | |
| JPH0841573A (ja) | 熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材 | |
| JPS63293136A (ja) | 熱交換器部材用アルミニウム合金およびアルミニウム合金合わせ材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |