JPS60197128A - 自動電圧切換式充電回路 - Google Patents
自動電圧切換式充電回路Info
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- JPS60197128A JPS60197128A JP59053250A JP5325084A JPS60197128A JP S60197128 A JPS60197128 A JP S60197128A JP 59053250 A JP59053250 A JP 59053250A JP 5325084 A JP5325084 A JP 5325084A JP S60197128 A JPS60197128 A JP S60197128A
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
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- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
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- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は、電気かみそシ等の小型電気機器に使用される
自動電圧切換式充電回路に関するものである。
自動電圧切換式充電回路に関するものである。
第７図は、持分１１ｅ５６−３９１３７号公報に記載さ
れている従来の充電回路の回路図を示すものである。図
中Ａ′は一般的な１石のトランジスタを用いたインバー
タ回路からなる充電回路である。
れている従来の充電回路の回路図を示すものである。図
中Ａ′は一般的な１石のトランジスタを用いたインバー
タ回路からなる充電回路である。
ＢＦｉ被充電用電池である。充電回路Ａ′を構成するイ
ンバータ回路は、同波数が２０ＫＨｚ〜３０ Ｋ Ｈｚ
の高周波発振を行ない、タイオード０埠にて整流して電
池Ｂを充電する。（Ｉ２）は電源回路で、トランジスタ
（＋４）（ｌす、インピータシス要素（１６）％＝から
構成されている。（１すは整流回路、ＡＣは交流電源で
ある。
ンバータ回路は、同波数が２０ＫＨｚ〜３０ Ｋ Ｈｚ
の高周波発振を行ない、タイオード０埠にて整流して電
池Ｂを充電する。（Ｉ２）は電源回路で、トランジスタ
（＋４）（ｌす、インピータシス要素（１６）％＝から
構成されている。（１すは整流回路、ＡＣは交流電源で
ある。
ここで、入力電圧Ｖ’ｌｌｆ ｌ ＯＯＶ 〜２４０
Ｖｔ テ変化しても、電源回路（１２１のトランジスタ
（１４）（（６）のスイッチング動作で、電源回路Ｈの
出力電圧Ｖｓを一定にしている。つまＬ １００Ｖ入力
の時はトランジスタＯ荀がオンして整流電圧がそのまま
出力され、２４０Ｖ入力の時にはトランジスタθ荀が才
フしてイシピータンス要素θψによって電圧が分圧され
、出力電圧ＶｓＫｌｄ定電圧が出力されてインバータ回
路を駆動することになる。かかる従来例忙おいては、電
源回路θ２）Ｋ発生する損失（発熱）が大となり、電気
かみそり等小型電気機器には不向きであった。すなわち
、ＡＣ２４０Ｖ等高圧入力の場合、約半分の電圧（２４
０−１００）はイシピー・タンス要素θφブ電圧降下さ
れ熱を発生するからである。また、電源回路０２）には
部品点数が多くコスト高になるという問題があった。
Ｖｔ テ変化しても、電源回路（１２１のトランジスタ
（１４）（（６）のスイッチング動作で、電源回路Ｈの
出力電圧Ｖｓを一定にしている。つまＬ １００Ｖ入力
の時はトランジスタＯ荀がオンして整流電圧がそのまま
出力され、２４０Ｖ入力の時にはトランジスタθ荀が才
フしてイシピータンス要素θψによって電圧が分圧され
、出力電圧ＶｓＫｌｄ定電圧が出力されてインバータ回
路を駆動することになる。かかる従来例忙おいては、電
源回路θ２）Ｋ発生する損失（発熱）が大となり、電気
かみそり等小型電気機器には不向きであった。すなわち
、ＡＣ２４０Ｖ等高圧入力の場合、約半分の電圧（２４
０−１００）はイシピー・タンス要素θφブ電圧降下さ
れ熱を発生するからである。また、電源回路０２）には
部品点数が多くコスト高になるという問題があった。
不発り］Ｆｉ上述の点に鑑みて提供したものであって、
不必要な発熱をなくすと共に、インバータ回路のスイッ
チンジ動作の安定化を図ることにより、充電効率の高い
自動電圧切換式充電回路を提供することを目的とするも
のである。
不必要な発熱をなくすと共に、インバータ回路のスイッ
チンジ動作の安定化を図ることにより、充電効率の高い
自動電圧切換式充電回路を提供することを目的とするも
のである。
以下、本発明の一実施例を図面により詳述する。第１図
は基本回路図を示すものであり、（４）は保ａ整流平滑
回路で、抵抗Ｒ１、整流ブリッジＲｅ。
は基本回路図を示すものであり、（４）は保ａ整流平滑
回路で、抵抗Ｒ１、整流ブリッジＲｅ。
平滑用コンデンサ０１等から構成されている。交流電源
ＡＣからの交流入力は保護抵抗Ｒ１を通って整流ブリッ
ジ助にて整流され、整流ブリッジｋからの出力Ｖ工Ｎは
コンデンサＣ１にて平滑される。（５）はスイッチング
回路で、インバータ回路を構成するトランジスタＱ□、
パルストランスＰＴ等から構成され、ＬＩＦｉパルスト
ランスＦＴの１次巻線、Ｒ４は１三ツタ抵抗、Ｄｉけス
パイク吸収用のタイオードである。（６）はベース駆動
回路で、Ｒ２はベース起動用抵抗、Ｒ３は抵抗、Ｒ２は
パルストランスＰＴの２次巻線、Ｃ２はペースコンデン
サ、Ｒ２は逆バイアス用のタイオードである。（７）は
出力回路で、Ｒ３けパルストランスＰＴの３次巻線（出
力巻線）、Ｒ３は出力整流用タイオードである。Ｂけ被
充電用電池である。（２）は自動電圧切換回路で、主に
本発明の要旨とするマイナス温度勾配発生回路（３）か
らなっている。このマイナス温度勾配発生回路（３）は
、抵抗Ｒ３と２次巻線Ｌ８の接続点とアース間に接続さ
れ、抵抗Ｒ３と２次巻線Ｌ！との接続点の電圧をＶｘと
する。尚、各回路（２）（５）＋６１ （７１で充電回
路Ａが構成さ：れｂここで、充電回路Ａの一般的な動作
を説明する。まず、交流電源Ｖｓからの交流入力は、整
流ブリｔνジＲｅによシ全波整流されてコンデンサＣ１
によシ平滑される。コンデンサＣ１により平滑された電
圧′ｖＩＮは、抵抗Ｒ２によりトランジスタＱ１のベー
スにベース電流ＩＢを流すことになシ、トランジスタＱ
。
ＡＣからの交流入力は保護抵抗Ｒ１を通って整流ブリッ
ジ助にて整流され、整流ブリッジｋからの出力Ｖ工Ｎは
コンデンサＣ１にて平滑される。（５）はスイッチング
回路で、インバータ回路を構成するトランジスタＱ□、
パルストランスＰＴ等から構成され、ＬＩＦｉパルスト
ランスＦＴの１次巻線、Ｒ４は１三ツタ抵抗、Ｄｉけス
パイク吸収用のタイオードである。（６）はベース駆動
回路で、Ｒ２はベース起動用抵抗、Ｒ３は抵抗、Ｒ２は
パルストランスＰＴの２次巻線、Ｃ２はペースコンデン
サ、Ｒ２は逆バイアス用のタイオードである。（７）は
出力回路で、Ｒ３けパルストランスＰＴの３次巻線（出
力巻線）、Ｒ３は出力整流用タイオードである。Ｂけ被
充電用電池である。（２）は自動電圧切換回路で、主に
本発明の要旨とするマイナス温度勾配発生回路（３）か
らなっている。このマイナス温度勾配発生回路（３）は
、抵抗Ｒ３と２次巻線Ｌ８の接続点とアース間に接続さ
れ、抵抗Ｒ３と２次巻線Ｌ！との接続点の電圧をＶｘと
する。尚、各回路（２）（５）＋６１ （７１で充電回
路Ａが構成さ：れｂここで、充電回路Ａの一般的な動作
を説明する。まず、交流電源Ｖｓからの交流入力は、整
流ブリｔνジＲｅによシ全波整流されてコンデンサＣ１
によシ平滑される。コンデンサＣ１により平滑された電
圧′ｖＩＮは、抵抗Ｒ２によりトランジスタＱ１のベー
スにベース電流ＩＢを流すことになシ、トランジスタＱ
。
をオンせしめ、１次巻線Ｌｌを励磁する。そして、２次
巻線Ｒ２にわずかに誘起する電圧により、トランジスタ
Ｑ□を正のバイアスにして、その結果、コしクタ電流１
ｃが多少流れ、２次巻線Ｒ２に誘起する電圧を増大させ
る。これにより、この傾向は更に助長され、跳躍的にオ
ン状態にしてトランジスタＱ１をスイッチングさせる。
巻線Ｒ２にわずかに誘起する電圧により、トランジスタ
Ｑ□を正のバイアスにして、その結果、コしクタ電流１
ｃが多少流れ、２次巻線Ｒ２に誘起する電圧を増大させ
る。これにより、この傾向は更に助長され、跳躍的にオ
ン状態にしてトランジスタＱ１をスイッチングさせる。
トランジスタＱ１がオンになってゴレクタ電流Ｉｃが増
加していき、トランジスタＱｓのコレクタ・１５９９間
電圧ｖＣＩｌ！が低くなると、それ以上コレクタ電流Ｉ
ｃの増加が維持できなくなる点（Ｉｃ）ｈｆｅ−ＩＢ）
に達して、一定のベース拳エミッタ間電圧ｖＢＫ、に対
しては、ベース電流ＩＢが減少する方向に進み、この傾
向は助長され、トランジスタＱ１は瞬時にカットオフす
る。そして、トランジスタＱ１がオフの時、３次巻線Ｒ
３よシ１次巻線Ｌ１に励磁されたエネルｆ−がタイオー
ドＤ３を通して、電池Ｂに放出され、電池Ｂが充電され
ることになる。
加していき、トランジスタＱｓのコレクタ・１５９９間
電圧ｖＣＩｌ！が低くなると、それ以上コレクタ電流Ｉ
ｃの増加が維持できなくなる点（Ｉｃ）ｈｆｅ−ＩＢ）
に達して、一定のベース拳エミッタ間電圧ｖＢＫ、に対
しては、ベース電流ＩＢが減少する方向に進み、この傾
向は助長され、トランジスタＱ１は瞬時にカットオフす
る。そして、トランジスタＱ１がオフの時、３次巻線Ｒ
３よシ１次巻線Ｌ１に励磁されたエネルｆ−がタイオー
ドＤ３を通して、電池Ｂに放出され、電池Ｂが充電され
ることになる。
次に、本発明の要旨であるマイナス温度勾配発生回路（
３）について説明する。第２図において、自動電圧切換
回路（２）の具体回路図を示し、トランジスタＱ２％ツ
ェナータイオードＤ４、抵抗Ｒ３およびマイナス温度勾
配発生回路（３）とで構成している。まず、トランジス
タＱ２Ｆｉ、２次巻線Ｒ２と抵抗Ｒ３との中点のＶｘの
電圧値が次式で示されるようにコレクタ電流１ｃを流す
。
３）について説明する。第２図において、自動電圧切換
回路（２）の具体回路図を示し、トランジスタＱ２％ツ
ェナータイオードＤ４、抵抗Ｒ３およびマイナス温度勾
配発生回路（３）とで構成している。まず、トランジス
タＱ２Ｆｉ、２次巻線Ｒ２と抵抗Ｒ３との中点のＶｘの
電圧値が次式で示されるようにコレクタ電流１ｃを流す
。
Ｖｘ ＝ Ｖｚ ＋ ＶＢ］ｎｚ ＋ ＶＦｉ ■但し
、ｖｚはツェナータイオードＤ４のツェナー電圧、ＶＢ
Ｅ２けトランジスタＱ２のベース・１５９９間電圧、′
ｖｆｉ＃−１′マイナス温度勾配発生回路（３）の電圧
を示す。
、ｖｚはツェナータイオードＤ４のツェナー電圧、ＶＢ
Ｅ２けトランジスタＱ２のベース・１５９９間電圧、′
ｖｆｉ＃−１′マイナス温度勾配発生回路（３）の電圧
を示す。
すなわち、Ｖｘ値は入力電圧ＶｘＮが１００〜２４０ｖ
程度まで変っても、２次巻線Ｒ２に発生する電圧はマイ
ナス温度勾配発生回路（３）に決まることになる。つま
り、電圧■によってＶｘの電圧が決まり、電圧■によっ
て、トランジスタＱ１のベース電流ＩＢとコレクタ電流
Ｉｃが決まり、コレクタ電流Ｉｃを一定にしてトランジ
スタＱ１のスイッチ、７り動作を安定にするものである
。これにより、トランジスタＱ１を順バイアスする時の
トランジスタＱ１のベース・１三ツタＶＢＫ□、あるい
はベース電流ＩＢが、入力電圧ＶｘＮあるいけ負荷変動
（すなわち電池Ｂの本数或いは電池Ｂの充電状態）の変
動による変化を受けなくなる。それによりトランジスタ
Ｑｔのコレクタ電流Ｉｃも変動しなくなり、その結果、
電池Ｂへの充電々流である出力電流も、入力電圧ＶｘＮ
あるいは負荷変動による変動がなくなる。
程度まで変っても、２次巻線Ｒ２に発生する電圧はマイ
ナス温度勾配発生回路（３）に決まることになる。つま
り、電圧■によってＶｘの電圧が決まり、電圧■によっ
て、トランジスタＱ１のベース電流ＩＢとコレクタ電流
Ｉｃが決まり、コレクタ電流Ｉｃを一定にしてトランジ
スタＱ１のスイッチ、７り動作を安定にするものである
。これにより、トランジスタＱ１を順バイアスする時の
トランジスタＱ１のベース・１三ツタＶＢＫ□、あるい
はベース電流ＩＢが、入力電圧ＶｘＮあるいけ負荷変動
（すなわち電池Ｂの本数或いは電池Ｂの充電状態）の変
動による変化を受けなくなる。それによりトランジスタ
Ｑｔのコレクタ電流Ｉｃも変動しなくなり、その結果、
電池Ｂへの充電々流である出力電流も、入力電圧ＶｘＮ
あるいは負荷変動による変動がなくなる。
次に、マイナス温度勾配発生回路（３）のマイナスの温
度勾配をもっていることについて説明する。
度勾配をもっていることについて説明する。
今、何らかの影響により出力電流が増加する方向になっ
た時、当然充電回路Ａの総損失は増えてくる。すなわち
、発熱が大きくなる。その時、マイナスの温度勾配をも
つマイナス温度勾配発生回路（３）の電圧■が低くなシ
、それにつれて電圧Ｖｘも低くなる０従って、トランジ
スタＱ１のベース電流ＩＢが減少して、出力電流が減少
する。逆に、出力電流が減少すれば、電圧■が増えて出
力電流を増加する方向に働くことになる。第３図及び第
４図はマイナス温度勾配発生回路（３）の具体回路図を
示し、第３図はタイオードＤ□の場合を、第４図はサー
ミスタＴＨの場合を夫々示している。第３図は、１個当
り−２ｍ Ｖ ／ ’Ｃの温度係数をもつタイオードＤ
□を、負荷である電池Ｂの本数（電圧）に合せて直列に
配したものである。次にタイオードＤ１の数をめる方法
を示す。
た時、当然充電回路Ａの総損失は増えてくる。すなわち
、発熱が大きくなる。その時、マイナスの温度勾配をも
つマイナス温度勾配発生回路（３）の電圧■が低くなシ
、それにつれて電圧Ｖｘも低くなる０従って、トランジ
スタＱ１のベース電流ＩＢが減少して、出力電流が減少
する。逆に、出力電流が減少すれば、電圧■が増えて出
力電流を増加する方向に働くことになる。第３図及び第
４図はマイナス温度勾配発生回路（３）の具体回路図を
示し、第３図はタイオードＤ□の場合を、第４図はサー
ミスタＴＨの場合を夫々示している。第３図は、１個当
り−２ｍ Ｖ ／ ’Ｃの温度係数をもつタイオードＤ
□を、負荷である電池Ｂの本数（電圧）に合せて直列に
配したものである。次にタイオードＤ１の数をめる方法
を示す。
ＶＫ＝ｌ、４ＶＸｎ−１−ＶＢＥ １ ＋ Ｒ３ｅ Ｉ
Ｂ −Ｖｚ −ＶＢＥ ｚ ■但し、１．４Ｖけ電池１
本当りの電圧、ｎけ電池の本数、ＶＢＫ□はトランジス
タＱ１のベース−エミッタ間電圧、 ＶＢＦ！２はトラ
ンジスタものベース・１三ツタ間電圧を夫々示す。
Ｂ −Ｖｚ −ＶＢＥ ｚ ■但し、１．４Ｖけ電池１
本当りの電圧、ｎけ電池の本数、ＶＢＫ□はトランジス
タＱ１のベース−エミッタ間電圧、 ＶＢＦ！２はトラ
ンジスタものベース・１三ツタ間電圧を夫々示す。
の式により、タイオードＤ１の数をめれば良い。
但し、％けタイオードＤ１の数である。また、第４図に
示すようにサーミスタＴＨを使用した場合も同様に、電
池の本数に合った電圧が発生するように、サーミスタＴ
Ｈの抵抗を選べば良いものである。
示すようにサーミスタＴＨを使用した場合も同様に、電
池の本数に合った電圧が発生するように、サーミスタＴ
Ｈの抵抗を選べば良いものである。
第５図は、マイナス温度勾配発生回路（３）をトランジ
スタＱ１のベース回路に押入した場合（同図（ａ））と
、押入しない場合（同図（ｂ））のコレクタ・１三ツタ
間電圧ＶＣＦｊ と、電圧Ｖｘとの波形を示すものであ
る。図に示すように、マイナス温度勾配発生回路（３）
をトランジスタＱ１のベース回路に挿入した場合、電圧
■のピークが上記の０式に示す値に抑えられ、また、同
様にトランジスタＱ１がオフ時に１次巻線Ｌ１０両端に
発生するスパイク（ｖＪ５図でけｖｅｘとして表わして
いる）のピークも抑えられるととＫなる。従って、スイ
ッチングトランジスタＱ１がオフの時に発生する１次巻
線Ｌ１のスパイクを低減できるだめ、スイッチンジ回路
（５）の部品やトランジスタＱ、の耐圧を下げることが
でき、コストタウンを図ることができる。
スタＱ１のベース回路に押入した場合（同図（ａ））と
、押入しない場合（同図（ｂ））のコレクタ・１三ツタ
間電圧ＶＣＦｊ と、電圧Ｖｘとの波形を示すものであ
る。図に示すように、マイナス温度勾配発生回路（３）
をトランジスタＱ１のベース回路に挿入した場合、電圧
■のピークが上記の０式に示す値に抑えられ、また、同
様にトランジスタＱ１がオフ時に１次巻線Ｌ１０両端に
発生するスパイク（ｖＪ５図でけｖｅｘとして表わして
いる）のピークも抑えられるととＫなる。従って、スイ
ッチングトランジスタＱ１がオフの時に発生する１次巻
線Ｌ１のスパイクを低減できるだめ、スイッチンジ回路
（５）の部品やトランジスタＱ、の耐圧を下げることが
でき、コストタウンを図ることができる。
第６図は他の実施例を示し、ツェナータイオードＤ４と
抵抗Ｒ５との接続点と、トランジスタＱ！のベースとの
間にマイナス温度勾配発生回路（３）を押入したもので
あるっこの実施例では、マイナス温度勾配発生回路（３
）の電圧によってトランジスタＱ２を制御している。
抵抗Ｒ５との接続点と、トランジスタＱ！のベースとの
間にマイナス温度勾配発生回路（３）を押入したもので
あるっこの実施例では、マイナス温度勾配発生回路（３
）の電圧によってトランジスタＱ２を制御している。
本発明は１述のように、被充電用電池を充電するインバ
ータ回路からなる充電回路に、異なった入力電圧に対し
て定電圧を出力しインバータ回路のスイッチング素子の
駆動用電圧を供給する自動電圧切換回路を設け、該自動
電圧切換回路にマイナス温度勾配を発生させるマイナス
温度勾配発生回路を付設したものであるから、インバー
タ回路のスイッチング素子は定電圧を出力する自動電圧
切換回路によって規制されて、入力電圧が例えば１００
〜２４０ｖに変化しても、スイッチング素子に流れる電
流は一定となシ、そのため、従来のような降下電圧を消
費させていたのと比べて、損失が少ないものであシ、充
電効率が上り、効率良良く充電できるものであシ、入力
電圧が１００〜２４０Ｖであっても自動切換が可能であ
る効果を奏する。また、マイナス温度勾配発生回路によ
シ、スイッチンジ素子に流れる電流が何らかの影響で変
動しても、その変動による発熱の増減によりマイナス温
度勾配発生回路が温度の増減と反対側に作用し、そのた
め、スイッチンジ素子に流れる電流を安定化する効果を
奏する。
ータ回路からなる充電回路に、異なった入力電圧に対し
て定電圧を出力しインバータ回路のスイッチング素子の
駆動用電圧を供給する自動電圧切換回路を設け、該自動
電圧切換回路にマイナス温度勾配を発生させるマイナス
温度勾配発生回路を付設したものであるから、インバー
タ回路のスイッチング素子は定電圧を出力する自動電圧
切換回路によって規制されて、入力電圧が例えば１００
〜２４０ｖに変化しても、スイッチング素子に流れる電
流は一定となシ、そのため、従来のような降下電圧を消
費させていたのと比べて、損失が少ないものであシ、充
電効率が上り、効率良良く充電できるものであシ、入力
電圧が１００〜２４０Ｖであっても自動切換が可能であ
る効果を奏する。また、マイナス温度勾配発生回路によ
シ、スイッチンジ素子に流れる電流が何らかの影響で変
動しても、その変動による発熱の増減によりマイナス温
度勾配発生回路が温度の増減と反対側に作用し、そのた
め、スイッチンジ素子に流れる電流を安定化する効果を
奏する。
第１図は本発明の実施例の基本回路図、第２図は同上の
具体回路図、第３図は同上のマイナス温度勾配発生回路
の具体回路図、第４図は同上の他の例の具体回路図、第
５図（ａ） （ｂ）は同上の動作波形図、第６図は同と
の他の実施例の回路図、第７図は従来例の回路図である
。 ｆｌ）けインバータ回路、（２）は自動電圧切換回路、
（３）はマイナス温度勾配発生回路、Ａは充電回路、Ｂ
Ｉ／ｉ被充電用電池、Ｄｌはタイオード、ＴＨけサーミ
スタを示す。 代理人 弁理士 石 １）長 七 第３図 第 （０） 第４図 ５図 （ｂ）
具体回路図、第３図は同上のマイナス温度勾配発生回路
の具体回路図、第４図は同上の他の例の具体回路図、第
５図（ａ） （ｂ）は同上の動作波形図、第６図は同と
の他の実施例の回路図、第７図は従来例の回路図である
。 ｆｌ）けインバータ回路、（２）は自動電圧切換回路、
（３）はマイナス温度勾配発生回路、Ａは充電回路、Ｂ
Ｉ／ｉ被充電用電池、Ｄｌはタイオード、ＴＨけサーミ
スタを示す。 代理人 弁理士 石 １）長 七 第３図 第 （０） 第４図 ５図 （ｂ）
Claims (3)
- （１）被充電用電池を充電するインバータ回路からなる
充電回路に異なった入力電圧に対して定電圧を出力しイ
ンバータ回路のスイッチンジ素子の駆動用電圧を供給す
る自動電圧切換回路を設け、該自動電圧切換回路にマイ
ナス温度勾配を発生させるマイナス温度勾配発ｊ生回路
を付設して成る自動電圧切換式充電回路。 - （２）マイナス温度勾配発生回路はタイオードであるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の自動電圧切
換式充電回路。 - （３）マイナス温度勾配発生回路はサーミスタである。 ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の自動電圧
切換式充電回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59053250A JPS60197128A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 自動電圧切換式充電回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59053250A JPS60197128A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 自動電圧切換式充電回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60197128A true JPS60197128A (ja) | 1985-10-05 |
| JPH053213B2 JPH053213B2 (ja) | 1993-01-14 |
Family
ID=12937541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59053250A Granted JPS60197128A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 自動電圧切換式充電回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60197128A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5869436A (ja) * | 1981-10-20 | 1983-04-25 | 九州日立マクセル株式会社 | 蓄電池の充電装置 |
| JPS5992548U (ja) * | 1982-12-14 | 1984-06-23 | 九州日立マクセル株式会社 | 小型電気機器用蓄電池の充電装置 |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP59053250A patent/JPS60197128A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5869436A (ja) * | 1981-10-20 | 1983-04-25 | 九州日立マクセル株式会社 | 蓄電池の充電装置 |
| JPS5992548U (ja) * | 1982-12-14 | 1984-06-23 | 九州日立マクセル株式会社 | 小型電気機器用蓄電池の充電装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH053213B2 (ja) | 1993-01-14 |
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