JPS6019732A - １，２−ジクロルエタンの蒸留法 - Google Patents
１，２−ジクロルエタンの蒸留法Info
- Publication number
- JPS6019732A JPS6019732A JP58127828A JP12782883A JPS6019732A JP S6019732 A JPS6019732 A JP S6019732A JP 58127828 A JP58127828 A JP 58127828A JP 12782883 A JP12782883 A JP 12782883A JP S6019732 A JPS6019732 A JP S6019732A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- column
- boiling point
- edc
- gas
- boiling substances
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１．２ジクロルエタン（以下ＥＤＣという）の
蒸留法に関するものである。更に詳しくは、高沸点物質
ケ含むＥ ｌ） Ｃ’に高沸点物基で蒸留する際に塔頂
より回収されるＥＤＣガスの有する熱エネルギー全有効
に活用し、ＥＤＣ蒸留工程の熱効率全署しく改善したＥ
ＤＣの蒸留法に関するものである。
蒸留法に関するものである。更に詳しくは、高沸点物質
ケ含むＥ ｌ） Ｃ’に高沸点物基で蒸留する際に塔頂
より回収されるＥＤＣガスの有する熱エネルギー全有効
に活用し、ＥＤＣ蒸留工程の熱効率全署しく改善したＥ
ＤＣの蒸留法に関するものである。
従来、ＫＤＣの蒸留方法は第１図に示す態様にて行われ
ていた。すなわち第１図において、低沸点物質及び高沸
点物質を含有する粗ＥＤＣか、脱水塔及び塩化ビニル塔
より導管１０１及び１０２を介して、低沸点物基１０３
へ供給され、低沸点物質力５蒸留分離される。更に高沸
点物質を含有する塔１０３の缶出液が導管１０５ケ介し
て、高沸点物基１０６へ供給され蒸留される。塔１０３
で必要とされる熱エネルギーは１１ボイラー１０４より
供給さ７１２る。′ｆ１！出液は導管１０７ケ介して採
取されＥ １） Ｃ分解炉へ供給される。塔底液Ｈ：導
管１０８’に循環中に１１ボイラー１０９にて再加熱さ
れ、塔内全上昇し、再び蒸留処理される。
ていた。すなわち第１図において、低沸点物質及び高沸
点物質を含有する粗ＥＤＣか、脱水塔及び塩化ビニル塔
より導管１０１及び１０２を介して、低沸点物基１０３
へ供給され、低沸点物質力５蒸留分離される。更に高沸
点物質を含有する塔１０３の缶出液が導管１０５ケ介し
て、高沸点物基１０６へ供給され蒸留される。塔１０３
で必要とされる熱エネルギーは１１ボイラー１０４より
供給さ７１２る。′ｆ１！出液は導管１０７ケ介して採
取されＥ １） Ｃ分解炉へ供給される。塔底液Ｈ：導
管１０８’に循環中に１１ボイラー１０９にて再加熱さ
れ、塔内全上昇し、再び蒸留処理される。
１、ｌ、２ ） １１グロルエタンや１，１，２．２テ
トラクロルエタン等の高沸点物質’（ｉ−５〜２０モル
チ含有するＥＤ Ｃ；ｎ１缶出液として、導管１１０’
に介してＥＤＣ回収塔へ供Ｎされる。また、塔１０６の
塔頂から排出される、圧力が０−５Ｋｇ／ｃＩＩＧ未満
の範囲であるＥ Ｉ） Ｃガスの大分部は、コンデンサ
ーＩｌｌにて冷却凝縮された後、気液分離槽１１２にて
凝縮液♂非凝縮ガスに分離され、＃ｌｌ液液ポンプ１１
３にて抜き出され書び塔ＩＣ）６の塔頂へ還流される。
トラクロルエタン等の高沸点物質’（ｉ−５〜２０モル
チ含有するＥＤ Ｃ；ｎ１缶出液として、導管１１０’
に介してＥＤＣ回収塔へ供Ｎされる。また、塔１０６の
塔頂から排出される、圧力が０−５Ｋｇ／ｃＩＩＧ未満
の範囲であるＥ Ｉ） Ｃガスの大分部は、コンデンサ
ーＩｌｌにて冷却凝縮された後、気液分離槽１１２にて
凝縮液♂非凝縮ガスに分離され、＃ｌｌ液液ポンプ１１
３にて抜き出され書び塔ＩＣ）６の塔頂へ還流される。
コンデンサー１１１で凝縮されない塩化水素や水ケ微普
含有する＋＞ Ｉ） Ｃガスは、ベントコンデンサー１
１４で酊却され、凝縮欣は導管１１５から、非凝縮ガス
は導管１１６より抜き出される。
含有する＋＞ Ｉ） Ｃガスは、ベントコンデンサー１
１４で酊却され、凝縮欣は導管１１５から、非凝縮ガス
は導管１１６より抜き出される。
ところで、この従来法においては、コンデンサー１１１
に、ぢける熱エネルギー損失か有効に利用されていない
という欠点があった。
に、ぢける熱エネルギー損失か有効に利用されていない
という欠点があった。
本発明者らは、先に高沸点物塔の塔頂コンデンサーでの
熱エネルギー損失を回収利用するため第２図に示すフロ
ーシートの熱回収方法ケ含むＥ ｌ）Ｃの蒸留法ケ発明
し特許出願したが、なおこの方法においては、塔頂より
排出するＥＤＣガスの圧縮機及び該蒸留塔のりボイラー
コンデンサーにおいて、多大な設備費ケ必妾とし、更に
、圧縮機の消費エネルギーが増大するはかりでなく、圧
縮Ｅ１） Ｃガスの有する熱エネルギーがリボイラコン
デンサーでの必要熱エネルギーより大きくなる為、熱回
収率が満足するものではない。また、リボイラコンデン
サーでの圧縮ＥＤＣカスの凝縮温度が低くなる為、該凝
縮ＥＤＣのもつ顕熱エネルギー（凝縮温度より高沸点物
塔塔頂温度に至るまでの熱エネルギー）も回収利用が困
難であるという欠点が有り、更に改良する必要があった
。
熱エネルギー損失を回収利用するため第２図に示すフロ
ーシートの熱回収方法ケ含むＥ ｌ）Ｃの蒸留法ケ発明
し特許出願したが、なおこの方法においては、塔頂より
排出するＥＤＣガスの圧縮機及び該蒸留塔のりボイラー
コンデンサーにおいて、多大な設備費ケ必妾とし、更に
、圧縮機の消費エネルギーが増大するはかりでなく、圧
縮Ｅ１） Ｃガスの有する熱エネルギーがリボイラコン
デンサーでの必要熱エネルギーより大きくなる為、熱回
収率が満足するものではない。また、リボイラコンデン
サーでの圧縮ＥＤＣカスの凝縮温度が低くなる為、該凝
縮ＥＤＣのもつ顕熱エネルギー（凝縮温度より高沸点物
塔塔頂温度に至るまでの熱エネルギー）も回収利用が困
難であるという欠点が有り、更に改良する必要があった
。
本発明者らは、上記欠点全解消した熱効率の良いＥＤＣ
の蒸留法會求めて鋭意研究した結果本発明に到達したも
のである。
の蒸留法會求めて鋭意研究した結果本発明に到達したも
のである。
すなオつち、本発明は、低沸点物蒸留工程、高沸点物蒸
留工程及び高沸点物塔の塔頂から回収されるガスの熱回
収工程からなる高沸点物を含むＥ Ｉ）Ｃの蒸留法にお
いて、高沸点物塔の塔頂圧力會０−５ Ｋｇ／ ｃｒｌ
ｌ Ｇ以上の加圧下で蒸留し、かつ塔頂から回収される
Ｅ ｆ） Ｃガス？圧縮機により、更に吸入圧力及び温
度より０．５Ｋｆ／ｃＩＩ以上、ｌＯ°Ｃ以上昇圧昇温
し、これを高帥点物塔、低沸点物塔、脱水塔、ＥＤＣ回
収塔及び地代ビニル塔からなる群から選ばれる少なくさ
も２個の塔のりボイラーの熱源として使用するこ（！：
ケ特徴とするＥＤＣの蒸留法を提供するものである。
留工程及び高沸点物塔の塔頂から回収されるガスの熱回
収工程からなる高沸点物を含むＥ Ｉ）Ｃの蒸留法にお
いて、高沸点物塔の塔頂圧力會０−５ Ｋｇ／ ｃｒｌ
ｌ Ｇ以上の加圧下で蒸留し、かつ塔頂から回収される
Ｅ ｆ） Ｃガス？圧縮機により、更に吸入圧力及び温
度より０．５Ｋｆ／ｃＩＩ以上、ｌＯ°Ｃ以上昇圧昇温
し、これを高帥点物塔、低沸点物塔、脱水塔、ＥＤＣ回
収塔及び地代ビニル塔からなる群から選ばれる少なくさ
も２個の塔のりボイラーの熱源として使用するこ（！：
ケ特徴とするＥＤＣの蒸留法を提供するものである。
本発明において高沸点物塔の塔頂圧力は０．５に９／ｃ
ｒ／ｌＧ以上であれは良いが、通常は１８１）Ｃ或いは
Ｅ Ｔ） Ｃ中に含有される高沸点物質の熱分解を抑制
するため０，５〜１．５ ＫＩ？／ ｃｒｌ Ｇが採用
される。
ｒ／ｌＧ以上であれは良いが、通常は１８１）Ｃ或いは
Ｅ Ｔ） Ｃ中に含有される高沸点物質の熱分解を抑制
するため０，５〜１．５ ＫＩ？／ ｃｒｌ Ｇが採用
される。
また、Ｅ １３ Ｃガスの圧縮機による圧縮はＱ、５Ｋ
ｑ／ｃｒｌ以−ヒであれば良いが、通常は昇圧に袂する
エネルギーおよび圧縮機の設置に要する設備費の増大全
抑制するためＣ〕、５〜２．ＯＫｆ／ｃ／ｌが採用され
る。
ｑ／ｃｒｌ以−ヒであれば良いが、通常は昇圧に袂する
エネルギーおよび圧縮機の設置に要する設備費の増大全
抑制するためＣ〕、５〜２．ＯＫｆ／ｃ／ｌが採用され
る。
本発明によれは、高沸点物塔の塔頂コンデンサーにおけ
る熱エネルギー損失の約８係のエネルギーでその全熱量
を高沸点物塔ケ含む塩化ビニルモノマープラントの蒸留
塔＋１ボイラーの熱源として回収できる。但し蒸留塔塔
内の圧力損失を小さくするか、あるいはりボイラーコン
デンサーの伝熱面積を大きくすれは、圧縮エネルギー１
１以下にすることも出来る。
る熱エネルギー損失の約８係のエネルギーでその全熱量
を高沸点物塔ケ含む塩化ビニルモノマープラントの蒸留
塔＋１ボイラーの熱源として回収できる。但し蒸留塔塔
内の圧力損失を小さくするか、あるいはりボイラーコン
デンサーの伝熱面積を大きくすれは、圧縮エネルギー１
１以下にすることも出来る。
また、第２図で示すフローシートの熱回収法を、該高沸
点物塔に適用した場合に比較しても、圧縮機に要するエ
ネルギー全豹１／２に減少させることができ、しかも設
備費の著しい削減が可能となる。
点物塔に適用した場合に比較しても、圧縮機に要するエ
ネルギー全豹１／２に減少させることができ、しかも設
備費の著しい削減が可能となる。
更に、高沸点物塔の操作圧力？上昇させる為、留出物す
なわち精製ＥＤＣ温度及び缶出ＥＤＣ温度か上昇するが
、この増加した熱エネルギーは、それぞれの供給先であ
るＥ Ｉ） Ｃ分解炉及びＥＤＣ回収塔で有効に回収さ
れる。
なわち精製ＥＤＣ温度及び缶出ＥＤＣ温度か上昇するが
、この増加した熱エネルギーは、それぞれの供給先であ
るＥ Ｉ） Ｃ分解炉及びＥＤＣ回収塔で有効に回収さ
れる。
また、リボイラーの管外側における、Ｅｌ）Ｃの凝縮温
度が高い為、凝縮温度より高沸点物塔の塔型温度に至る
までの熱エネルギーを、回収することにより、更に有利
ｔｆプロセスとすることも可能である。例えば、脱水塔
缶出液及び低沸点物塔缶出液と熱交換させることで、高
沸点物塔のスチームの必要量を減少させることも可能で
ある。更にもう一つの例は、オキシ塩素化反応帯域の反
応熱除去用の蒸気発生器に供給する熱給水と熱交換させ
ることにより、発生蒸気を増駄させることもできる。
度が高い為、凝縮温度より高沸点物塔の塔型温度に至る
までの熱エネルギーを、回収することにより、更に有利
ｔｆプロセスとすることも可能である。例えば、脱水塔
缶出液及び低沸点物塔缶出液と熱交換させることで、高
沸点物塔のスチームの必要量を減少させることも可能で
ある。更にもう一つの例は、オキシ塩素化反応帯域の反
応熱除去用の蒸気発生器に供給する熱給水と熱交換させ
ることにより、発生蒸気を増駄させることもできる。
以上に述べた通り、本発明は塩化ビニルモノマープラン
トのエネルギー消費量の大幅低減、著しい設備費の削減
及び運転操作の容易性全可能とする、工業的にも極めて
有利な方法である。
トのエネルギー消費量の大幅低減、著しい設備費の削減
及び運転操作の容易性全可能とする、工業的にも極めて
有利な方法である。
次に、実施例及び比較例ケあげて本発明を説明する。
比較例１
第１図のフローシートに従って操作される。
低沸点物質０．７モルチ及び高沸点物質０．５モル％を
含有する粗Ｅｌ）Ｃ４５’、２ トン／時を伝熱面積３
００ゴのサーモサイフオン式リボイラー１０４全備えた
、シーブトレイ８５段ケ有する低沸点物塔１０３に導管
１０１及び１０２より供給し、１１ボイラー１０４にス
チーム全５．９トン／時供給して蒸留した。塔底から導
管１０５’に介して更にシーブトレイ５１段ケ有する高
沸点物塔１０６で、塔頂圧力０．０５ Ｋｇ ／ ｃｒ
ｆｔＧの条件で、伝熱面積６００−ｎ１１のリボイラー
１０９にスチーム１０．３ トン／時ケ供給して蒸留し
た。
含有する粗Ｅｌ）Ｃ４５’、２ トン／時を伝熱面積３
００ゴのサーモサイフオン式リボイラー１０４全備えた
、シーブトレイ８５段ケ有する低沸点物塔１０３に導管
１０１及び１０２より供給し、１１ボイラー１０４にス
チーム全５．９トン／時供給して蒸留した。塔底から導
管１０５’に介して更にシーブトレイ５１段ケ有する高
沸点物塔１０６で、塔頂圧力０．０５ Ｋｇ ／ ｃｒ
ｆｔＧの条件で、伝熱面積６００−ｎ１１のリボイラー
１０９にスチーム１０．３ トン／時ケ供給して蒸留し
た。
塔頂より排出される８５℃のＥＤＣガス７３．４トン／
時が導管１１７會介してコンデンサー１１１に供給され
そのうちの７２．８ トン／時のＥ １） Ｃガスが凝
縮され、ポンプ１１３で還流される。この際の凝縮熱は
、５．６４ ｘ １０’に、ｃａｌＺ時である。。一方
、塩化水素及び水金微量含有した非・凝縮ＥＤＣガス（
１，６トン／時は、導管１１８金介して、ベントコンデ
ンサー１１４に供給され、冷却された後抜き出される。
時が導管１１７會介してコンデンサー１１１に供給され
そのうちの７２．８ トン／時のＥ １） Ｃガスが凝
縮され、ポンプ１１３で還流される。この際の凝縮熱は
、５．６４ ｘ １０’に、ｃａｌＺ時である。。一方
、塩化水素及び水金微量含有した非・凝縮ＥＤＣガス（
１，６トン／時は、導管１１８金介して、ベントコンデ
ンサー１１４に供給され、冷却された後抜き出される。
一方、高沸点物質全５モルチ含有した９５°Ｃの缶出液
３．８トン／時が、導管１１０を介してＥ Ｄ Ｃ回収
塔へ供給される。
３．８トン／時が、導管１１０を介してＥ Ｄ Ｃ回収
塔へ供給される。
塔１０６の上部より導管１０７を介して抜き出された８
５℃の液状の精製Ｋ Ｄ Ｃは、低沸点物質０．５モル
チ及び高沸点物質０．０１モル％に含有していた。この
蒸留法に於て、塔１０３及び１０６に供給されたスチー
ム量は１６．２ トン／時であった。
５℃の液状の精製Ｋ Ｄ Ｃは、低沸点物質０．５モル
チ及び高沸点物質０．０１モル％に含有していた。この
蒸留法に於て、塔１０３及び１０６に供給されたスチー
ム量は１６．２ トン／時であった。
比較例２
第２図のフローシートに従って操作される。
比較例１の低沸点物塔の缶出液と組成、温度、流量きも
同じ状態の粗ＥＤＣが、導管２０１ケ介して、比較例１
と同じ構造に有する高沸点物塔２０２の同じ蒸留段へ供
給され、塔頂圧力０．０５Ｋｇ ／ ｃｒ／ｌ Ｇで蒸
留される。
同じ状態の粗ＥＤＣが、導管２０１ケ介して、比較例１
と同じ構造に有する高沸点物塔２０２の同じ蒸留段へ供
給され、塔頂圧力０．０５Ｋｇ ／ ｃｒ／ｌ Ｇで蒸
留される。
塔頂より排出する８５℃のＥＤＣガス７３．４ トン／
時は、ターボ圧縮機２０３で１．４．１ Ｋｆ／ｉＧ。
時は、ターボ圧縮機２０３で１．４．１ Ｋｆ／ｉＧ。
１３１℃まで昇圧昇温され、その内７１．３ トン／時
が導管２０４を介して、伝熱面積１ｏｏｏｍのサーモサ
イフオン式リボイラー２０５の管外側に供給される。供
給されたＥＤＣガスは、導管２０６を介して循環する９
５°Ｃの塔２０２の塔底液と５．５５ Ｘ １０’Ｋｃ
ａｌ ７時の熱交換金して、凝縮し導管２０７を介して
気液分離槽２０８に供給される。
が導管２０４を介して、伝熱面積１ｏｏｏｍのサーモサ
イフオン式リボイラー２０５の管外側に供給される。供
給されたＥＤＣガスは、導管２０６を介して循環する９
５°Ｃの塔２０２の塔底液と５．５５ Ｘ １０’Ｋｃ
ａｌ ７時の熱交換金して、凝縮し導管２０７を介して
気液分離槽２０８に供給される。
一方、塔２０２の圧力全保持するため過剰の熱エネルギ
ーは、コンデンサー２１０で冷却除去される７その結果
導管２０９を介してコンデンサー２１０に供給され、凝
縮した後導管２１１に介し気液分離槽２０８へ供給され
たＥＤＣは１．５トン／時であった。
ーは、コンデンサー２１０で冷却除去される７その結果
導管２０９を介してコンデンサー２１０に供給され、凝
縮した後導管２１１に介し気液分離槽２０８へ供給され
たＥＤＣは１．５トン／時であった。
分離槽２０８より塩化水素及び水分全微量含有したＥ
ｌ） Ｃガス１１．６トン／時は導管２１５を介し、コ
ンデンサー２１６に供給され冷却された後排出される。
ｌ） Ｃガス１１．６トン／時は導管２１５を介し、コ
ンデンサー２１６に供給され冷却された後排出される。
分離槽２０８１こ蓄えられた１ １３．５°Ｃの液状Ｅ
ＤＣは、熱交換器２１２で８５℃まで冷却された後、ポ
ンプ２１３により導管２１４’に介して塔２０２の塔頂
へ還流される。一方、比較例１と同組成同温度の缶出液
３．８トン／時が、導管２１７會介してＩ（ＤＣ回収塔
へ供給される。
ＤＣは、熱交換器２１２で８５℃まで冷却された後、ポ
ンプ２１３により導管２１４’に介して塔２０２の塔頂
へ還流される。一方、比較例１と同組成同温度の缶出液
３．８トン／時が、導管２１７會介してＩ（ＤＣ回収塔
へ供給される。
塔２０２の比較例１の塔１０６と同じ蒸留段から、導管
２１８を介して抜き出された８５℃の液状の精製ＥＤＣ
は、低沸点物質０．５モルチ及び高沸点物質１１．０１
モル％’に含有していた。
２１８を介して抜き出された８５℃の液状の精製ＥＤＣ
は、低沸点物質０．５モルチ及び高沸点物質１１．０１
モル％’に含有していた。
この操作で圧縮機２０３に要した電力は、９１ＯＫＷＨ
／時であった。
／時であった。
実施例
本発明の実施態様の一つは、＠３図のフローシートに従
って操作される。
って操作される。
比較例１と組成、温度、流量とも同じ状態の粗ＥＤＣ４
５，２トン／時が、同構造の低沸点物塔３０３に導管３
（１１及び３０２より供給され同条件下で蒸留された
。
５，２トン／時が、同構造の低沸点物塔３０３に導管３
（１１及び３０２より供給され同条件下で蒸留された
。
低沸点物塔３０３の缶出液は、導管３０４を介し比較例
１と同構造の高沸点物塔３０５へ供給され、塔頂圧力１
．０ Ｋｇ／ｉＧの条件で蒸留された。
１と同構造の高沸点物塔３０５へ供給され、塔頂圧力１
．０ Ｋｇ／ｉＧの条件で蒸留された。
塔頂より排出される１０６℃の７３．４ トン／時のＥ
ＤＣガスは、導管３０６を介してターボ圧縮機３０７に
供給され、２．ｌ Ｋｙ／ｃｒ／ｌＧ、ｉ ３０℃の状
態まで圧縮された。該ターボ圧縮機は電動機ｌこより毎
分約３６００回転で駆動された。
ＤＣガスは、導管３０６を介してターボ圧縮機３０７に
供給され、２．ｌ Ｋｙ／ｃｒ／ｌＧ、ｉ ３０℃の状
態まで圧縮された。該ターボ圧縮機は電動機ｌこより毎
分約３６００回転で駆動された。
圧縮Ｅ Ｄ Ｃガスの内４２．４ トン／時が導管３０
８を介して、伝熱面積３７０ｄの低沸点物浴用サーモサ
イフオン式リボイラー３０９の管外側に供給きれ、導管
：（１０’？介して管内側を循環する９５℃の塔底液と
熱交換し、１２３℃の温度で凝縮して導管３１１？介し
、気液分離槽３１２に供給される。この場合の交換熱量
は３．１４ Ｘ １ （１’Ｋ（４１１１７時であり、
これは比較例１で低沸点物塔１０３での蒸留に必要とさ
れたスチーム５．９トン／時ｌこ相当する。
８を介して、伝熱面積３７０ｄの低沸点物浴用サーモサ
イフオン式リボイラー３０９の管外側に供給きれ、導管
：（１０’？介して管内側を循環する９５℃の塔底液と
熱交換し、１２３℃の温度で凝縮して導管３１１？介し
、気液分離槽３１２に供給される。この場合の交換熱量
は３．１４ Ｘ １ （１’Ｋ（４１１１７時であり、
これは比較例１で低沸点物塔１０３での蒸留に必要とさ
れたスチーム５．９トン／時ｌこ相当する。
また、残りの圧縮Ｅ Ｉ） Ｃガス３１．０トン／時は
、導管３１３を介して、伝熱面積１０ （１０デの筒沸
点物塔用サーモサイフオン式リボイラー３１４の管夕（
側に供給され、導管３１５會介して管内側全循環する１
１５℃の塔底液と熱交換し、１２３℃の温度で凝縮して
、導管３１６を介し気液分離槽３１７に供給される。こ
の場合の交換熱量は２．２９ Ｘ １０’Ｋｃａｌ ／
時であり、これは４．４トン／時のスチームに相当する
。また伝熱面＄ ３００ ｍ’のりボイラー３１８６と
は、スチーム６．５トン／時ケ供給した。これは：（，
４Ｘ １０’Ｋｃａｌ／時の熱量に相当する。
、導管３１３を介して、伝熱面積１０ （１０デの筒沸
点物塔用サーモサイフオン式リボイラー３１４の管夕（
側に供給され、導管３１５會介して管内側全循環する１
１５℃の塔底液と熱交換し、１２３℃の温度で凝縮して
、導管３１６を介し気液分離槽３１７に供給される。こ
の場合の交換熱量は２．２９ Ｘ １０’Ｋｃａｌ ／
時であり、これは４．４トン／時のスチームに相当する
。また伝熱面＄ ３００ ｍ’のりボイラー３１８６と
は、スチーム６．５トン／時ケ供給した。これは：（，
４Ｘ １０’Ｋｃａｌ／時の熱量に相当する。
分離槽３１２及び３１７より塩化水素及び水音微量含有
したＥＤＣガス各０．３トン／時全導管３１９ケ介して
排出する。
したＥＤＣガス各０．３トン／時全導管３１９ケ介して
排出する。
分離槽３１２及び３１７に蓄えられた１２３℃の液状の
Ｅ Ｉ） Ｃは、熱交換器３２０及び３２１で１０６℃
まで冷却されポンプ３２２及び３２３により高沸点物塔
３０５の塔頂へ、導管３２４を介して還流される。
Ｅ Ｉ） Ｃは、熱交換器３２０及び３２１で１０６℃
まで冷却されポンプ３２２及び３２３により高沸点物塔
３０５の塔頂へ、導管３２４を介して還流される。
高沸点物塔３０５の塔底より比較例１と同組成で、温度
１１５°Ｃの缶出液３，８トン／時が導管３２５ケ介し
てＥＤＣ回収塔へ供給される。
１１５°Ｃの缶出液３，８トン／時が導管３２５ケ介し
てＥＤＣ回収塔へ供給される。
塔底より蒸留段４８段目から２得られた４ ０．５ ）
シフ時、１０６℃の液状の精製ＥＤＣは、低沸点物質０
．５モルチ及び高沸点物質０．Ｏ１モル％ケ含有してお
り導管３２６金介してＥＤＣ分解炉へ供給される。
シフ時、１０６℃の液状の精製ＥＤＣは、低沸点物質０
．５モルチ及び高沸点物質０．Ｏ１モル％ケ含有してお
り導管３２６金介してＥＤＣ分解炉へ供給される。
この操作で圧縮機３０７に要した電力は５００ＫＷＨ／
時であった。また高沸点物塔３０５の圧力を比較例１及
び２より昇圧し１−ＯＫｇ／ ｃｌＬ Ｇとした事で、
ＥＤＣ分解及びＥＤＣ回収塔の必要熱量が：（、Ｉ Ｘ
１１１’Ｋｃａｌ ７時減少した。これはスチーム０
．６トン／時に相当する。
時であった。また高沸点物塔３０５の圧力を比較例１及
び２より昇圧し１−ＯＫｇ／ ｃｌＬ Ｇとした事で、
ＥＤＣ分解及びＥＤＣ回収塔の必要熱量が：（、Ｉ Ｘ
１１１’Ｋｃａｌ ７時減少した。これはスチーム０
．６トン／時に相当する。
第１図及び第２図は比較例としての１．２ジクロルエタ
ンの蒸留法を示すフローシート、第３図は本発明の一実
施態様を示すフローシートである。 第１，２及び３図において、各々の記号は下記の内容？
示す。 １０３・・・・・・低梯点物塔 １０４・・・・・・低沸点物浴用サーモサイフオン式リ
ボイラー ］０６・・・・・・高沸点物塔 １０９・・・・・・高沸点物浴用サーモサイフオン式リ
ボイラー １１１・・・・・・コンデンサー ２０２・・・・・・高沸点物塔 ２０３・・・・・・ターボ圧縮機 ２０５・・・・・・サーモサイフオン式リボイラー２０
８・・・・・・気液分離槽 ２１０・・・・・・コンデンサー ２１２・・・・・・熱交換器 ３０３・・・・・・低沸点物基 ３０５・・・・・・高沸点物基 ３０７・・・・・・ターボ圧縮機 ３０９・・・・・・低沸点物浴用サーモサイフオン式リ
ボイラー ３１２・・・・・・気液分離槽 ３゛４°°°゛°４°°°゛°高沸 −ｅ−ｔ！ ７．
１−７式”１２ボイラー ３１７・・・・・・気液分離槽 瀝 ３１８・・・・・・リボイラー ３２０．３２１・・・・・・熱交換器 特許出願人 東洋１達工業株式会社 第 ２ 図 ｆｆ已 ろ 図
ンの蒸留法を示すフローシート、第３図は本発明の一実
施態様を示すフローシートである。 第１，２及び３図において、各々の記号は下記の内容？
示す。 １０３・・・・・・低梯点物塔 １０４・・・・・・低沸点物浴用サーモサイフオン式リ
ボイラー ］０６・・・・・・高沸点物塔 １０９・・・・・・高沸点物浴用サーモサイフオン式リ
ボイラー １１１・・・・・・コンデンサー ２０２・・・・・・高沸点物塔 ２０３・・・・・・ターボ圧縮機 ２０５・・・・・・サーモサイフオン式リボイラー２０
８・・・・・・気液分離槽 ２１０・・・・・・コンデンサー ２１２・・・・・・熱交換器 ３０３・・・・・・低沸点物基 ３０５・・・・・・高沸点物基 ３０７・・・・・・ターボ圧縮機 ３０９・・・・・・低沸点物浴用サーモサイフオン式リ
ボイラー ３１２・・・・・・気液分離槽 ３゛４°°°゛°４°°°゛°高沸 −ｅ−ｔ！ ７．
１−７式”１２ボイラー ３１７・・・・・・気液分離槽 瀝 ３１８・・・・・・リボイラー ３２０．３２１・・・・・・熱交換器 特許出願人 東洋１達工業株式会社 第 ２ 図 ｆｆ已 ろ 図
Claims (3)
- （１）低沸点物蒸留工程、高沸点物蒸留工程及び高沸点
物基の塔頂から回収されるガスの熱回収工程からなる高
沸点物質を含む１，２ジクロルエタンの蒸留法において
、高沸点物基の塔頂圧力全０．５Ｋｙ ／ ａｉｌ Ｇ
以上の加圧下で蒸留し、かつ塔頂から回収される１、２
ジクロルエタンガスを圧縮機にヨリ、更に吸入圧力及び
温度より０．５．Ｋｇ／ｃｒ！１以上、１０℃以上昇圧
昇温し、これｒ高沸点物基、低沸点物基、脱水塔、１，
２ジクロル工タン回収塔及び塩化ビニル塔からなる群か
ら選ばれる少なくとも２個の塔のりボイラーの熱源とし
使用することｔ特徴とする１、２ジクロルエタンの蒸留
法。 - （２） 高沸点物基の塔頂圧力を０．５〜１．５Ｋｇ／
ｆｆ１Ｇで蒸留する特許請求の範囲第（１）項記載の１
．２ジグロルエタンの蒸留法。 - （３） １．２ジクロル工タンガス會圧縮機により更に
吸入圧力より０．５〜２．０Ｋｇ／Ｃｌｆｔ昇圧する特
許請求の範囲第（１）項又は第（２）項記載の１，２ジ
クロルエタンの蒸留法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58127828A JPS6019732A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
| EP84108243A EP0131932B1 (en) | 1983-07-13 | 1984-07-13 | Method for distillation of 1,2-dichloroethane |
| DE8484108243T DE3461028D1 (en) | 1983-07-13 | 1984-07-13 | Method for distillation of 1,2-dichloroethane |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58127828A JPS6019732A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6019732A true JPS6019732A (ja) | 1985-01-31 |
| JPH0332531B2 JPH0332531B2 (ja) | 1991-05-13 |
Family
ID=14969666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58127828A Granted JPS6019732A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-15 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6019732A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003509480A (ja) * | 1999-09-22 | 2003-03-11 | ウーデ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | １，２−ジクロロエタンを製造する際に熱を利用するための方法および装置 |
| JP2005343898A (ja) * | 2004-06-01 | 2005-12-15 | Bayer Materialscience Ag | アミン水溶液の蒸留分離法 |
-
1983
- 1983-07-15 JP JP58127828A patent/JPS6019732A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003509480A (ja) * | 1999-09-22 | 2003-03-11 | ウーデ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | １，２−ジクロロエタンを製造する際に熱を利用するための方法および装置 |
| JP2005343898A (ja) * | 2004-06-01 | 2005-12-15 | Bayer Materialscience Ag | アミン水溶液の蒸留分離法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0332531B2 (ja) | 1991-05-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4182608B2 (ja) | 塩化水素と水の分離回収方法 | |
| US4778567A (en) | Method for purification of ethylene oxide and recovery of heat thereof | |
| JPS5874624A (ja) | １，２−ジクロルエタンを製造及び精製するための方法 | |
| JP4859084B2 (ja) | １，２−ジクロロエタンを製造する際に生じる反応熱を利用する方法および装置 | |
| EP0055607A2 (en) | Process for recovery of olefinic nitriles | |
| JP4126465B2 (ja) | 軽成分を釜残液より分留する方法 | |
| CN105008327B (zh) | 尿素设备改造方法 | |
| US3691020A (en) | Styrene plant waste heat utilization in a water desalination process | |
| JP2005529951A (ja) | Ｅｂ／ｓｍスプリッターの熱回収 | |
| JPS61277637A (ja) | １、２−ジクロロエタンの精製方法 | |
| CN108689798B (zh) | 一种提高有机硅单体合成回收氯甲烷质量的方法 | |
| US4613697A (en) | Process for the displacement to the gaseous phase of the excess of NH3 | |
| JP3969065B2 (ja) | アルキルアリールカーボネートの製造方法 | |
| JP4914441B2 (ja) | １，２−ジクロロエタンを製造する際に生じる反応熱を利用するための方法および装置 | |
| EP0131932B1 (en) | Method for distillation of 1,2-dichloroethane | |
| JPH0819014B2 (ja) | 二塩化エタンの製造方法 | |
| JP3128809B2 (ja) | 蒸留操作に於ける熱回収方法 | |
| JPH0332531B2 (ja) | ||
| CN101263098B (zh) | 用于蒸发浓缩氢氧化钠溶液的1,2-二氯乙烷纯化用蒸馏塔的运行方法 | |
| JP2003113144A (ja) | アルキルアリールカーボネートの製造方法 | |
| EP0132194B1 (en) | Low steam consumption process for the manufacture of urea | |
| JPS60115535A (ja) | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 | |
| CN111848335B (zh) | 一种氯乙烯生产过程中的1,2-二氯乙烷提纯方法 | |
| JP5094148B2 (ja) | アリルアルコールの製造方法 | |
| CN118718931B (zh) | 一种低能耗酯化合成乙酸乙酯的生产系统及生产方法 |