JPH0332531B2 - - Google Patents
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- JPH0332531B2 JPH0332531B2 JP58127828A JP12782883A JPH0332531B2 JP H0332531 B2 JPH0332531 B2 JP H0332531B2 JP 58127828 A JP58127828 A JP 58127828A JP 12782883 A JP12782883 A JP 12782883A JP H0332531 B2 JPH0332531 B2 JP H0332531B2
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- Japan
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- column
- edc
- boiling point
- gas
- pressure
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１，２ジクロルエタン（以下EDCと
いう）の蒸留法に関するものである。更に詳しく
は、高沸点物質を含むEDCを高沸点物塔で蒸留
する際に塔頂より回収されるEDCガスの有する
熱エネルギーを有効に活用し、EDC蒸留工程の
熱効率を著しく改善したEDCの蒸留法に関する
ものである。
いう）の蒸留法に関するものである。更に詳しく
は、高沸点物質を含むEDCを高沸点物塔で蒸留
する際に塔頂より回収されるEDCガスの有する
熱エネルギーを有効に活用し、EDC蒸留工程の
熱効率を著しく改善したEDCの蒸留法に関する
ものである。
従来、EDCの蒸留方法は第１図に示す態様に
て行われていた。すなわち第１図において、低沸
点物質及び高沸点物質を含有する粗EDCが、脱
水塔及び塩化ビニル塔より導管１０１及び１０２
を介して、低沸点物塔１０３へ供給され、低沸点
物質が蒸留分離される。更に高沸点物質を含有す
る塔１０３の缶出液が導管１０５を介して、高沸
点物塔１０６へ供給され蒸留される。塔１０３で
必要とされる熱エネルギーはリボイラー１０４よ
り供給される。留出液は導管１０７を介して採取
されたEDC分解炉へ供給される。塔底液は導管
１０８を循環中にリボイラー１０９にて再加熱さ
れ、塔内を上昇し、再び蒸留処理される。
て行われていた。すなわち第１図において、低沸
点物質及び高沸点物質を含有する粗EDCが、脱
水塔及び塩化ビニル塔より導管１０１及び１０２
を介して、低沸点物塔１０３へ供給され、低沸点
物質が蒸留分離される。更に高沸点物質を含有す
る塔１０３の缶出液が導管１０５を介して、高沸
点物塔１０６へ供給され蒸留される。塔１０３で
必要とされる熱エネルギーはリボイラー１０４よ
り供給される。留出液は導管１０７を介して採取
されたEDC分解炉へ供給される。塔底液は導管
１０８を循環中にリボイラー１０９にて再加熱さ
れ、塔内を上昇し、再び蒸留処理される。
１，１，２トリクロルエタンや１，１，２，２
テトラクロルエタン等の高沸点物質を５〜20モル
％含有するEDCが缶出液として、導管１１０を
介してEDC回収塔へ供給される。また、塔１０
６の塔頂から排出される、圧力が0.5Kg／cm2Ｇ未
満の範囲であるEDCガスの大分部は、コンデン
サー１１１にて冷却凝縮された後、気液分離槽１
１２にて凝縮液と非凝縮ガスに分離され、凝縮液
はポンプ１１３にて抜き出され再び塔１０６の塔
頂へ還流される。
テトラクロルエタン等の高沸点物質を５〜20モル
％含有するEDCが缶出液として、導管１１０を
介してEDC回収塔へ供給される。また、塔１０
６の塔頂から排出される、圧力が0.5Kg／cm2Ｇ未
満の範囲であるEDCガスの大分部は、コンデン
サー１１１にて冷却凝縮された後、気液分離槽１
１２にて凝縮液と非凝縮ガスに分離され、凝縮液
はポンプ１１３にて抜き出され再び塔１０６の塔
頂へ還流される。
コンデンサー１１１で凝縮されない塩化水素や
水を微量含有するEDCガスは、ベントコンデン
サー１１４で冷却され、凝縮液は導管１１５か
ら、非凝縮ガスは導管１１６より抜き出される。
水を微量含有するEDCガスは、ベントコンデン
サー１１４で冷却され、凝縮液は導管１１５か
ら、非凝縮ガスは導管１１６より抜き出される。
ところで、この従来法においては、コンデンサ
ー１１１における熱エネルギー損失が有効に利用
されていないという欠点があつた。
ー１１１における熱エネルギー損失が有効に利用
されていないという欠点があつた。
本発明者らは、先に高沸点物塔の塔頂コンデン
サーでの熱エネルギー損失を回収利用するため第
２図に示すフローシートの熱回収方法を含む
EDCの蒸留法を発明し特許出願したが、なおこ
の方法においては、塔頂より排出するEDCガス
の圧縮機及び該蒸留塔のリボイラーコンデンサー
において、多大な設備費を必要とし、更に、圧縮
機の消費エネルギーが増大するばかりでなく、圧
縮EDCガスの有する熱エネルギーがリボイラコ
ンデンサーでの必要熱エネルギーより大きくなる
為、熱回収率が満足するものではない。また、リ
ボイラコンデンサーでの圧縮EDCガスの凝縮温
度が低くなる為、該凝縮EDCのもつ顕熱エネル
ギー（凝縮温度より高沸点物塔塔頂温度に至るま
での熱エネルギー）も回収利用が困難であるとい
う欠点が有り、更に改良する必要があつた。
サーでの熱エネルギー損失を回収利用するため第
２図に示すフローシートの熱回収方法を含む
EDCの蒸留法を発明し特許出願したが、なおこ
の方法においては、塔頂より排出するEDCガス
の圧縮機及び該蒸留塔のリボイラーコンデンサー
において、多大な設備費を必要とし、更に、圧縮
機の消費エネルギーが増大するばかりでなく、圧
縮EDCガスの有する熱エネルギーがリボイラコ
ンデンサーでの必要熱エネルギーより大きくなる
為、熱回収率が満足するものではない。また、リ
ボイラコンデンサーでの圧縮EDCガスの凝縮温
度が低くなる為、該凝縮EDCのもつ顕熱エネル
ギー（凝縮温度より高沸点物塔塔頂温度に至るま
での熱エネルギー）も回収利用が困難であるとい
う欠点が有り、更に改良する必要があつた。
本発明者らは、上記欠点を解消した熱効率の良
いEDCの蒸留法を求めて鋭意研究した結果本発
明に到達したものである。
いEDCの蒸留法を求めて鋭意研究した結果本発
明に到達したものである。
すなわち、本発明は、低沸点物蒸留工程、高沸
点物蒸留工程及び高沸点物塔の塔頂から回収され
るガスの熱回収工程からなる高沸点物を含む
EDCの蒸留法において、高沸点物塔の塔頂圧力
を0.5Kg／cm2Ｇ以上の加圧下で蒸留し、かつ塔頂
から回収されるEDCガスを圧縮機により、更に
吸入圧力及び温度より0.5Kg／cm2以上、10℃以上
昇圧昇温し、これを高沸点物塔、低沸点物塔、脱
水塔、EDC回収塔及び塩化ビニル塔からなる群
から選ばれる少なくとも２個の塔のリボイラーの
熱源として使用することを特徴とするEDCの蒸
留法を提供するものである。
点物蒸留工程及び高沸点物塔の塔頂から回収され
るガスの熱回収工程からなる高沸点物を含む
EDCの蒸留法において、高沸点物塔の塔頂圧力
を0.5Kg／cm2Ｇ以上の加圧下で蒸留し、かつ塔頂
から回収されるEDCガスを圧縮機により、更に
吸入圧力及び温度より0.5Kg／cm2以上、10℃以上
昇圧昇温し、これを高沸点物塔、低沸点物塔、脱
水塔、EDC回収塔及び塩化ビニル塔からなる群
から選ばれる少なくとも２個の塔のリボイラーの
熱源として使用することを特徴とするEDCの蒸
留法を提供するものである。
本発明において高沸点物塔の塔頂圧力は0.5
Kg／cm2Ｇ以上であれば良いが、通常はEDC或い
はEDC中に含有される高沸点物質の熱分解を抑
制するため0.5〜1.5Kg／cm2Ｇが採用される。
Kg／cm2Ｇ以上であれば良いが、通常はEDC或い
はEDC中に含有される高沸点物質の熱分解を抑
制するため0.5〜1.5Kg／cm2Ｇが採用される。
また、EDCガスの圧縮機による圧縮は0.5Kg／
cm2以上であれば良いが、通常は昇圧に要するエネ
ルギーおよび圧縮機の設置に要する設備費の増大
を抑制するため0.5〜2.0Kg／cm2が採用される。
cm2以上であれば良いが、通常は昇圧に要するエネ
ルギーおよび圧縮機の設置に要する設備費の増大
を抑制するため0.5〜2.0Kg／cm2が採用される。
本発明によれば、高沸点物塔の塔頂コンデンサ
ーにおける熱エネルギー損失の約８％のエネルギ
ーでその全熱量を高沸点物塔を含む塩化ビニルモ
ノマープラントの蒸留塔リボイラーの熱源として
回収できる。但し蒸留塔塔内の圧力損失を小さく
するか、あるいはリボイラーコンデンサーの伝熱
面積を大きくすれば、圧縮エネルギーを８％以下
にすることも出来る。
ーにおける熱エネルギー損失の約８％のエネルギ
ーでその全熱量を高沸点物塔を含む塩化ビニルモ
ノマープラントの蒸留塔リボイラーの熱源として
回収できる。但し蒸留塔塔内の圧力損失を小さく
するか、あるいはリボイラーコンデンサーの伝熱
面積を大きくすれば、圧縮エネルギーを８％以下
にすることも出来る。
また、第２図で示すフロートシートの熱回収法
を、該高沸点物塔に適用した場合に比較しても、
圧縮機に要するエネルギーを約１／２に減少させ
ることができ、しかも設備費の著しい削減が可能
となる。
を、該高沸点物塔に適用した場合に比較しても、
圧縮機に要するエネルギーを約１／２に減少させ
ることができ、しかも設備費の著しい削減が可能
となる。
更に、高沸点物塔の操作圧力を上昇させる為、
留出物すなわち精製EDC温度及び缶出EDC温度
が上昇するが、この増加した熱エネルギーは、そ
れぞれの供給先であるEDC分解炉及びEDC回収
塔で有効に回収される。
留出物すなわち精製EDC温度及び缶出EDC温度
が上昇するが、この増加した熱エネルギーは、そ
れぞれの供給先であるEDC分解炉及びEDC回収
塔で有効に回収される。
また、リボイラーの管外側における、EDCの
凝縮温度が高い為、凝縮温度より高沸点物塔の塔
頂温度に至るまでの熱エネルギーを、回収するこ
とにより、更に有利なプロセスとすることも可能
である。例えば、脱水塔缶出液及び低沸点物塔缶
出液と熱交換させることで、高沸点物塔のスチー
ムの必要量を減少させることも可能である。更に
もう一つの例は、オキシ塩素化反応帯域の反応熱
除去用の蒸気発生器に供給する熱給水と熱交換さ
せることにより、発生蒸気を増量させることもで
きる。
凝縮温度が高い為、凝縮温度より高沸点物塔の塔
頂温度に至るまでの熱エネルギーを、回収するこ
とにより、更に有利なプロセスとすることも可能
である。例えば、脱水塔缶出液及び低沸点物塔缶
出液と熱交換させることで、高沸点物塔のスチー
ムの必要量を減少させることも可能である。更に
もう一つの例は、オキシ塩素化反応帯域の反応熱
除去用の蒸気発生器に供給する熱給水と熱交換さ
せることにより、発生蒸気を増量させることもで
きる。
以上に述べた通り、本発明は塩化ビニルモノマ
ープラントのエネルギー消費量の大幅低減、著し
い設備費の削減及び運転操作の容易性を可能とす
る、工業的にも極めて有利な方法である。
ープラントのエネルギー消費量の大幅低減、著し
い設備費の削減及び運転操作の容易性を可能とす
る、工業的にも極めて有利な方法である。
次に、実施例及び比較例をあげて本発明を説明
する。
する。
比較例 １
第１図のフローシートに従つて操作される。
低沸点物質0.7モル％及び高沸点物質0.5モル％
を含有する粗EDC45.2トン／時を伝熱面積300m2
のサーモサイフオン式リボイラー１０４を備え
た、シーブトレイ85段を有する低沸点物塔１０３
に導管１０１及び１０２より供給し、リボイラー
１０４にスチームを5.9トン／時供給して蒸留し
た。塔底から導管１０５を介して更にシーブトレ
イ51段を有する高沸点物塔１０６で、塔頂圧力
0.05Kg／cm2Ｇの条件で、伝熱面積600m2のリボイ
ラー１０９にスチーム10.3トン／時を供給して蒸
留した。
を含有する粗EDC45.2トン／時を伝熱面積300m2
のサーモサイフオン式リボイラー１０４を備え
た、シーブトレイ85段を有する低沸点物塔１０３
に導管１０１及び１０２より供給し、リボイラー
１０４にスチームを5.9トン／時供給して蒸留し
た。塔底から導管１０５を介して更にシーブトレ
イ51段を有する高沸点物塔１０６で、塔頂圧力
0.05Kg／cm2Ｇの条件で、伝熱面積600m2のリボイ
ラー１０９にスチーム10.3トン／時を供給して蒸
留した。
塔頂より排出される85℃のEDCガス73.4トン／
時が導管１１７を介してコンデンサー１１１に供
給されそのうちの72.8トン／時のEDCガスが凝縮
され、ポンプ１１３で還流される。この際の凝縮
熱は、5.64×106Kcal／時である。一方、塩化水
素及び水を微量含有した非凝縮EDCガス0.6ト
ン／時は、導管１１８を介して、ベントコンデン
サー１１４に供給され、冷却された後抜き出され
る。一方、高沸点物質を５モル％含有した95℃の
缶出液3.8トン／時が、導管１１０を介してEDC
回収塔へ供給される。
時が導管１１７を介してコンデンサー１１１に供
給されそのうちの72.8トン／時のEDCガスが凝縮
され、ポンプ１１３で還流される。この際の凝縮
熱は、5.64×106Kcal／時である。一方、塩化水
素及び水を微量含有した非凝縮EDCガス0.6ト
ン／時は、導管１１８を介して、ベントコンデン
サー１１４に供給され、冷却された後抜き出され
る。一方、高沸点物質を５モル％含有した95℃の
缶出液3.8トン／時が、導管１１０を介してEDC
回収塔へ供給される。
塔１０６の上部より導管１０７を介して抜き出
された85℃の液状の精製EDCは、低沸点物質0.5
モル％及び高沸点物質0.01モル％を含有してい
た。この蒸留法に於て、塔１０３及び１０６に供
給されたスチーム量は16.2トン／時であつた。
された85℃の液状の精製EDCは、低沸点物質0.5
モル％及び高沸点物質0.01モル％を含有してい
た。この蒸留法に於て、塔１０３及び１０６に供
給されたスチーム量は16.2トン／時であつた。
比較例 ２
第２図のフローシートに従つて操作される。
比較例１の低沸点物塔の缶出液と組成、温度、
流量とも同じ状態の粗EDCが、導管２０１を介
して、比較例１と同じ構造を有する高沸点物塔２
０２の同じ蒸留段へ供給され、塔頂圧力0.05Kg／
cm2で蒸留される。
流量とも同じ状態の粗EDCが、導管２０１を介
して、比較例１と同じ構造を有する高沸点物塔２
０２の同じ蒸留段へ供給され、塔頂圧力0.05Kg／
cm2で蒸留される。
塔頂より排出する85℃のEDCガス73.4トン／時
は、ターボ圧縮機２０３で1.41Kg／cm2Ｇ、131℃
まで昇圧昇温され、その内71.3トン／時が導管２
０４を介して、伝熱面積1000m2のサーモサイフオ
ン式リボイラー２０５の管外側に供給される。供
給されたEDCガスは、導管２０６を介して循環
する95℃の塔２０２の塔底液と5.55×106Kcal／
時の熱交換をして、凝縮し導管２０７を介して気
液分離槽２０８に供給される。一方、塔２０２の
圧力を保持するため過剰の熱エネルギーは、コン
デンサー２１０で冷却除去される。その結果導管
２０９を介してコンデンサー２１０に供給され、
凝縮した後導管２１１を介し気液分離槽２０８へ
供給されたEDCは1.5トン／時であつた。
は、ターボ圧縮機２０３で1.41Kg／cm2Ｇ、131℃
まで昇圧昇温され、その内71.3トン／時が導管２
０４を介して、伝熱面積1000m2のサーモサイフオ
ン式リボイラー２０５の管外側に供給される。供
給されたEDCガスは、導管２０６を介して循環
する95℃の塔２０２の塔底液と5.55×106Kcal／
時の熱交換をして、凝縮し導管２０７を介して気
液分離槽２０８に供給される。一方、塔２０２の
圧力を保持するため過剰の熱エネルギーは、コン
デンサー２１０で冷却除去される。その結果導管
２０９を介してコンデンサー２１０に供給され、
凝縮した後導管２１１を介し気液分離槽２０８へ
供給されたEDCは1.5トン／時であつた。
分離槽２０８より塩化水素及び水分を微量含有
したEDCガス0.6トン／時は導管２１５を介し、
コンデンサー２１６に供給され冷却された後排出
される。
したEDCガス0.6トン／時は導管２１５を介し、
コンデンサー２１６に供給され冷却された後排出
される。
分離槽２０８に蓄えられた113.5℃の液状EDC
は、熱交換器２１２で85℃まで冷却された後、ポ
ンプ２１３により導管２１４を介して塔２０２の
塔頂へ還流される。一方、比較例１と同組成同温
度の缶出液3.8トン／時が、導管２１７を介して
EDC回収塔へ供給される。
は、熱交換器２１２で85℃まで冷却された後、ポ
ンプ２１３により導管２１４を介して塔２０２の
塔頂へ還流される。一方、比較例１と同組成同温
度の缶出液3.8トン／時が、導管２１７を介して
EDC回収塔へ供給される。
塔２０２の比較例１の塔１０６と同じ蒸留段か
ら、導管２１８を介して抜き出された85℃の液状
の精製EDCは、低沸点物質0.5モル％及び高沸点
物質0.01モル％を含有していた。
ら、導管２１８を介して抜き出された85℃の液状
の精製EDCは、低沸点物質0.5モル％及び高沸点
物質0.01モル％を含有していた。
この操作で圧縮機２０３に要した電力は、
910KWH／時であつた。
910KWH／時であつた。
実施例
本発明の実施態様の一つは、第３図のフローシ
ートに従つて操作される。
ートに従つて操作される。
比較例１と組成、温度、流量とも同じ状態の粗
EDC45.2トン／時が、同構造の低沸点物塔３０３
に導管３０１及び３０２より供給され同条件下で
蒸留された。
EDC45.2トン／時が、同構造の低沸点物塔３０３
に導管３０１及び３０２より供給され同条件下で
蒸留された。
低沸点物塔３０３の缶出液は、導管３０４を介
し比較例１と同構造の高沸点物塔３０５へ供給さ
れ、塔頂圧力1.0Kg／cm2Ｇの条件で蒸留された。
し比較例１と同構造の高沸点物塔３０５へ供給さ
れ、塔頂圧力1.0Kg／cm2Ｇの条件で蒸留された。
塔頂より排出される106℃の73.4トン／時の
EDCガスは、導管３０６を介してターボ圧縮機
３０７に供給され、2.1Kg／cm2Ｇ、130℃の状態ま
で圧縮された。該ターボ圧縮機は電動機により毎
分約3600回転で駆動された。
EDCガスは、導管３０６を介してターボ圧縮機
３０７に供給され、2.1Kg／cm2Ｇ、130℃の状態ま
で圧縮された。該ターボ圧縮機は電動機により毎
分約3600回転で駆動された。
圧縮EDCガスの内42.4トン／時が導管３０８を
介して、伝熱面積370m2の低沸点物塔用サーモサ
イフオン式リボイラー３０９の管外側に供給さ
れ、導管３１０を介して管内側を循環する95℃の
塔底液と熱交換し、123℃の温度で凝縮して導管
３１１を介し、気液分離槽３１２に供給される。
この場合の交換熱量は3.14×106Kcal／時であり、
これは比較例１で低沸点物塔１０３での蒸留に必
要とされたスチーム5.9トン／時に相当する。
介して、伝熱面積370m2の低沸点物塔用サーモサ
イフオン式リボイラー３０９の管外側に供給さ
れ、導管３１０を介して管内側を循環する95℃の
塔底液と熱交換し、123℃の温度で凝縮して導管
３１１を介し、気液分離槽３１２に供給される。
この場合の交換熱量は3.14×106Kcal／時であり、
これは比較例１で低沸点物塔１０３での蒸留に必
要とされたスチーム5.9トン／時に相当する。
また、残りの圧縮EDCガス31.0トン／時は、導
管３１３を介して、伝熱面積1000m2の高沸点物塔
用サーモサイフオン式リボイラー３１４の管外側
に供給され、導管３１５を介して管内側を循環す
る115℃の塔底液と熱交換し、123℃の温度で凝縮
して、導管３１６を介し気液分離槽３１７に供給
される。この場合の交換熱量は2.29×106Kcal／
時であり、これは4.4トン／時のスチームに相当
する。また伝熱面積300m2のリボイラー３１８に
は、スチーム6.5トン／時を供給した。これは3.4
×106Kcal／時の熱量に相当する。
管３１３を介して、伝熱面積1000m2の高沸点物塔
用サーモサイフオン式リボイラー３１４の管外側
に供給され、導管３１５を介して管内側を循環す
る115℃の塔底液と熱交換し、123℃の温度で凝縮
して、導管３１６を介し気液分離槽３１７に供給
される。この場合の交換熱量は2.29×106Kcal／
時であり、これは4.4トン／時のスチームに相当
する。また伝熱面積300m2のリボイラー３１８に
は、スチーム6.5トン／時を供給した。これは3.4
×106Kcal／時の熱量に相当する。
分離槽３１２及び３１７より塩化水素及び水を
微量含有したEDCガス各0.3トン／時を導管３１
９を介して排出する。
微量含有したEDCガス各0.3トン／時を導管３１
９を介して排出する。
分離槽３１２及び３１７に蓄えられた123℃の
液状のEDCは、熱交換器３２０及び３２１で106
℃まで冷却されポンプ３２２及び３２３により高
沸点物塔３０５の塔頂へ、導管３２４を介して還
流れる。
液状のEDCは、熱交換器３２０及び３２１で106
℃まで冷却されポンプ３２２及び３２３により高
沸点物塔３０５の塔頂へ、導管３２４を介して還
流れる。
高沸点物塔３０５の塔底より比較例１と同組成
で、温度115℃の缶出液3.8トン／時が導管３２５
を介してEDC回収塔へ供給される。
で、温度115℃の缶出液3.8トン／時が導管３２５
を介してEDC回収塔へ供給される。
塔底より蒸留段48段目から得られた40.5トン／
時、106℃の液状の精製EDCは、低沸点物質0.5モ
ル％及び高沸点物質0.01モル％を含有しており導
管３２６を介してEDC分解炉へ供給される。
時、106℃の液状の精製EDCは、低沸点物質0.5モ
ル％及び高沸点物質0.01モル％を含有しており導
管３２６を介してEDC分解炉へ供給される。
この操作で圧縮機３０７に要した電力は
500KWH／時であつた。また高沸点物塔３０５
の圧力を比較例１及び２より昇圧し1.0Kg／cm2Ｇ
とした事で、EDC分解及びEDC回収塔の必要熱
量が3.1×105Kcal／時減少した。これはスチーム
0.6トン／時に相当する。
500KWH／時であつた。また高沸点物塔３０５
の圧力を比較例１及び２より昇圧し1.0Kg／cm2Ｇ
とした事で、EDC分解及びEDC回収塔の必要熱
量が3.1×105Kcal／時減少した。これはスチーム
0.6トン／時に相当する。
第１図及び第２図は比較例としての１，２ジク
ロルエタンの蒸留法を示すフローシート、第３図
は本発明の一実施態様を示すフローシートであ
る。第１，２及び３図において、各々の記号は下
記の内容を示す。 １０３……低沸点物塔、１０４……低沸点物塔
用サーモサイフオン式リボイラー、１０６……高
沸点物塔、１０９……高沸点物塔用サーモサイフ
オン式リボイラー、１１１……コンデンサー、２
０２……高沸点物塔、２０３……ターボ圧縮機、
２０５……サーモサイフオン式リボイラー、２０
８……気液分離槽、２１０……コンデンサー、２
１２……熱交換器、３０３……低沸点物塔、３０
５……高沸点物塔、３０７……ターボ圧縮機、３
０９……低沸点物塔用サーモサイフオン式リボイ
ラー、３１２……気液分離槽、３１４……高沸点
物塔用サーモサイフオン式リボイラー、３１７…
…気液分離槽、３１８……リボイラー、３２０，
３２１……熱交換器。
ロルエタンの蒸留法を示すフローシート、第３図
は本発明の一実施態様を示すフローシートであ
る。第１，２及び３図において、各々の記号は下
記の内容を示す。 １０３……低沸点物塔、１０４……低沸点物塔
用サーモサイフオン式リボイラー、１０６……高
沸点物塔、１０９……高沸点物塔用サーモサイフ
オン式リボイラー、１１１……コンデンサー、２
０２……高沸点物塔、２０３……ターボ圧縮機、
２０５……サーモサイフオン式リボイラー、２０
８……気液分離槽、２１０……コンデンサー、２
１２……熱交換器、３０３……低沸点物塔、３０
５……高沸点物塔、３０７……ターボ圧縮機、３
０９……低沸点物塔用サーモサイフオン式リボイ
ラー、３１２……気液分離槽、３１４……高沸点
物塔用サーモサイフオン式リボイラー、３１７…
…気液分離槽、３１８……リボイラー、３２０，
３２１……熱交換器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 低沸点物蒸留工程、高沸点物蒸留工程及び高
沸点物塔の塔頂から回収されるガスの熱回収工程
からなる高沸点物質を含む１，２ジクロルエタン
の蒸留法において、高沸点物塔の塔頂圧力を0.5
Kg／cm2Ｇ以上の加圧下で蒸留し、かつ塔頂から回
収される１，２ジクロルエタンガスを圧縮機によ
り、更に吸入圧力及び温度より0.5Kg／cm2以上、
10℃以上昇圧昇温し、これを高沸点物塔、低沸点
物塔、脱水塔、１，２ジクロルエタン回収塔及び
塩化ビニル塔からなる群から選ばれる少なくとも
２個の塔のリボイラーの熱源とし使用することを
特徴とする１，２ジクロルエタンの蒸留法。 ２ 高沸点物塔の塔頂圧力を0.5〜1.5Kg／cm2Ｇで
蒸留する特許請求の範囲第１項記載の１，２ジク
ロルエタンの蒸留法。 ３ １，２ジクロルエタンガスを圧縮機により更
に吸入圧力より0.5〜2.0Kg／cm2昇圧する特許請求
の範囲第１項又は第２項記載の１，２ジクロルエ
タンの蒸留法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58127828A JPS6019732A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
| EP84108243A EP0131932B1 (en) | 1983-07-13 | 1984-07-13 | Method for distillation of 1,2-dichloroethane |
| DE8484108243T DE3461028D1 (en) | 1983-07-13 | 1984-07-13 | Method for distillation of 1,2-dichloroethane |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58127828A JPS6019732A (ja) | 1983-07-15 | 1983-07-15 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6019732A JPS6019732A (ja) | 1985-01-31 |
| JPH0332531B2 true JPH0332531B2 (ja) | 1991-05-13 |
Family
ID=14969666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58127828A Granted JPS6019732A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-15 | １，２−ジクロルエタンの蒸留法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6019732A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE267788T1 (de) * | 1999-09-22 | 2004-06-15 | Uhde Gmbh | Verfahren zur wärmenutzung bei der herstellung von 1,2-dichlorethan |
| DE102004026626A1 (de) * | 2004-06-01 | 2005-12-29 | Bayer Materialscience Ag | Verfahren zur destillativen Trennung von wässrigen Aminlösungen |
-
1983
- 1983-07-15 JP JP58127828A patent/JPS6019732A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6019732A (ja) | 1985-01-31 |
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