JPS60197408A - ラジアルタイヤ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はカーカスに特定の高いモジュラス値と熱的特性
を有するポリエステル繊維コードを用いたラジアルタイ
ヤに関する。

ラジアルタイヤ及びバイアスタイヤのカーカスに用いら
れる繊維コードは耐熱性、耐疲労性９寸法安定性、接着
性及び弾性率等の諸特性が総合的に優れていることが必
要であるが、特にラジアルタイヤにおいては高速耐久性
、耐摩耗性、操縦安定性の観点からブレーカーに比較的
初期モジュラチ スの高い繊維コード、例えばスチールコード等が使用さ
れる。この場合カーカスコードは通常耐疲労性を考慮し
て比較的撚係数を高く、したがって歪が大きくなってお
り、その結果、耐疲労性が阻害されていた。

従来カーカスコードとして比較的弾性率が高い、強度が
高い、フラットスポットが少ない、耐熱性。

耐水性が良い、吸水性が少ない等の諸特性の総合的バラ
ンスが優れていることからポリエステル繊維コードが使
用されているが、上記の如く初期モジュラスの高いブレ
ーカ−との結合で使用する場合、々おモジュラス値、熱
収縮率等の点で不十分である。なお既にモジュラス熱収
縮の改善されたものとして低重合度ポリエステル繊維コ
ードをカーカスに用いることが提案されているが（特公
昭５６−３８０６　）、これは重合度が低いことに起因
し、強力が低く耐疲労性が劣るという欠点があった。

本発明は従来のポリエステルより高強力でモジュラス熱
収縮率、耐熱性、耐疲労性等の特性全改善したポリエス
テル繊維コード音カーカスに用いたラジアルタイヤ全提
供するものである。

一方、ポリマーの重合度全低下させず寸法安定性全向上
させる方法としては、ＵＳＰ４１９５０３２に見られる
様に、ｐｏｙｉ延伸する方法があるものの、寸法安定性
向上のためタフネス全犠牲としている。

そこで本発明はかかる従来の欠点を解消すべくなされた
ものでア夛、ポリエステリディソプコードの熱収縮率を
低減し、耐疲労性タフネスを向上することができ、かつ
ラジアルタイヤのカーカスプライに用いるとタイヤの操
縦安定性を向上させると共に、転がり抵抗全低減させる
ことができるなどの特長を有するものである。

即ち、上記目的は （１）　エチレンテレフタレートの繰返し構造単位が８
５モルチ以上のポリエステル系ポリマーからなり、固有
粘度が０．８０以上、好ましくは０．８０〜１．２０の
高重合度會有するポリエステルを溶融紡糸すること、 （２）紡出糸条全未延伸糸の単糸デニールが３０ｄ以下
で複屈折率０．００２〜０．０１０となる条件で引取る
こと、 （３）引取ロール會通過した糸条全連続して又は一旦巻
取った後、全延伸倍率が５．０倍以上、好ましく　［６
，０倍以上となる様に熱延伸すること、（４）延伸糸の
糸質が下記の条件を満たすこと、（イ）ＤＴ≧９．５ｒ
／ｄ。

好ましくはＤＴ≧１１．Ｏｆ／ｄ （ロ）　１２饅≧ＤＥ≧５チ、 好ましくは１０チ≧ＤＥ≧５ｑ／ｂ （ハ）Ｔα≧１６０℃ ５− 更に好ましくは、 に）繊維の複屈折率Δｎ≧１９５Ｘ１０　”（ホ）小角
Ｘ線回折による長周期ＬＰ≧１７０Ａ（へ）繊維の単糸
デニールが４ｄ以下 （５）延伸糸（マルチフィラメントヤーン）に撚係数２
０００〜１３００、好ましくは１８００〜１４００の下
撚および上撚を施して生コードを作成すること、 （６）該生コード″！たは咳生コードよ如織成した簾織
物全ゴムとの接着性を改善するためのディップ液処理に
引き続いて０〜３チのホットストレッチ全行うこと、 （７）以上のようにして得たポリエステルコード織物上
ゴムシートにはさんでカレンダーリングしてカーカスプ
ライを作成し、ピードワイヤやゴムと組合せてラジアル
タイヤを形成すること、によって達成される。

そして、この方法によると、エチレンテレフタレートの
繰返し構造単位が８５モルチ以上のポリエステルポリマ
ーからな９、固有粘度が０．８０以＝６− 上の高重合度を有するポリエステル系繊維よりなり、ゴ
ムとの接着性全改善するためのディップ液が付着してい
る撚係数が２０００〜１３００、好ましくは１８００〜
１４００の上撚及び下撚全有するポリエステル系ディッ
プコードであ一ノて、下記特性全同時に有する高強力、
高モジュラスで且つ寸法安定性及び耐疲労性の著しく改
善さ：ｎ７ヒポリエステル系ディップコードが得られる
。

（ａ）ディップコードの破断強朋Ａ≧７．５ｒ／ｄ好ま
しくはＡ≧８．０　ｔ／ｄ （ｂ）ディップコードの中間伸ＦＢ≦５％（ｃ）ディッ
プコードの乾熱収縮率Ｃ≦５％（ｄ）　Ｃ≦−Ｂ＋８．
５ このディップコードは、従来のポリエステルディップコ
ードとは、低収縮率、高モジュラスで且つ高強力である
点に関し、著しく相違する。

更に具体的に本発明法及びその方法によって得られた繊
維の特性について記述する。

本発明で意図するポリエステルコードの原料たるポリエ
ステルとは、ｐ−クロロフェノール／テトラクロロエタ
ン＝３／１　（重量比）の溶媒中３０℃で測定した固有
粘度が０．８０以上、好ましくは０．８０〜１．２０で
、構成単位の８５モルチ以上、好ましくは９５モルチ以
上が二手しンテレフタレートからなるものであり、少量
混入させることのできる他の構成単位としてはジエチレ
ングリコ−イソフタル酸、ジ安息香酸、ｐ−ｔｅｒｔ−
フェニール−４，４′−ジカルボン酸、ヘキサヒドロテ
レフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸等の脂
肪族ジカルボン酸、ヒドロキシ酢酸等のヒドロキシ酸等
が挙げられ、この様なポリエステル素材は通常の溶融紡
糸法によって繊維化される。

このようなポリエステルには、必要に応じて艶消し剤、
顔料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、
染色性向上剤或は接着性向上剤等全配合することができ
、配合の如何によって本発明の特性に重大な悪影響を与
えるもの以外は、全て利用できる。

通常、水分率０．０３％以下に乾燥した上記ポリエステ
ル全溶融紡糸機で紡糸するが、このとき好ましくはエク
ストルーダ型紡糸機愛用いる。　′紡糸引取多速度は採
取した糸条の単糸デニールが３０デニール以下で複屈折
率が０．００２〜０．０１０となるように設定される。

前記糸質に対応する紡糸条件は引取り速度だけではなく
、ノズル孔径、ノズル−クエンチ間距離、ポリマーの固
有粘度、紡糸温度等の多数の要因全最適化することによ
シ決定できる。

特に紡糸基本要因パラメーターが下記の成上満足するこ
とが本発明に利用されている高重合度で且つ単糸デニー
ルの小さい繊維上実現する上で好ましい。

（））Ｑ　／　ｙｒ　Ｄ”　≧　２３５００（ｆ／ｃｄ
−ｍ）（ト）Ｖ　ｗ　／Ｖ　ｏ≦２００ （す）ＬＨ：３０〜２００　〔篇凋〕 体）ＴＡ：２８０〜３３０（℃） 但し、（ト）〜（２）式において Ｑ　：単孔あた９のポリマー吐出量Ｃ９ンｍ〕９− Ｄ　：ノズル孔径〔副〕 ■ｗ；紡糸引取り速度Ｃｍ／ｍ”Ｊ ＶＯ：ノズル吐出線速度Ｃｍ／ｍ〕 ＬＨ：ノズル直下の加熱ゾーン長〔■〕ＴＡ：ノズル直
下の加熱ゾーンの糸条雰囲気温度〔℃〕 ？示す。

引取り糸条の複屈折率が０．０１０盆越えると安定的に
切断節ＦＤＴが９．５ｆ／ｄ以上、好ましくは１１、Ｏ
ｆ／ｄ以上の高強力糸にならない。

ポリマーの重合匪が一定の場合、高強力糸を得るには引
取糸条の複屈折率はできるだけ小さいことが好ましいが
、引取り糸条の複屈折率全０．００２未満とすると、紡
糸操業が損われるため好ましくない。

又、引取り糸条の単糸デニールが３０デニールケ越える
と、高倍率に安定的に延伸することが困難であり、本発
明で意図しているような高倍率延伸によシ得られた高強
力糸音用いることが困難となる。

１０− 上記の様にして得られた未延伸糸全紡糸に連続して、又
は一旦巻取った後延伸する際に、未延伸糸第１供給ロー
ラと１００℃以下に維持された未延伸糸第２供給ローラ
との間において、１．１０倍以下の予備延伸ケ行い、次
いで未延伸糸第２供給ローラと第１延伸口・−ラとの間
において全延伸倍率の４０％以上の第１段延伸金行うの
が良く、必要に応じて未延伸糸第２供給ローラと第１延
伸ローラとの間に高温加圧蒸気噴出ノズルを設け、ノズ
ル温度金２００℃以上にして高温蒸気全噴出させ、高温
加圧蒸気噴出ノズル付近に延伸点を固定させる。更に第
２段延伸を行う際に、第１延伸ローラと第２延伸ローラ
との間に設けられた雰囲気温度１７０〜４２０℃のスリ
ットヒーター（糸条走行路としてスリン）ｋ設けた加熱
装置で、該スリット中に非接触状態で糸条全走行させな
がら加熱するもの：雰囲気温度とは該スリット内の温度
金言う）申合糸条が０．３秒以上滞在できる様に通過せ
しめ、しかる後、第２延伸ローラに供する。その際、ス
リットヒーター中に温度勾配全役け、糸条入口の雰囲気
温度を１７０℃以上、出口雰囲気温度全４２０℃以下と
し、且つ２００〜４２０℃の雰囲気に糸条が０．３秒以
上滞在できる様に糸条を通過させることが好ましい。父
、２段延伸終了後、一旦巻取ることなく連続的に、ある
いは一旦巻取っ＾後に、２３０〜１６５℃で１０％以下
のリラックス処理上行うことにより、寸法安定性全史に
向上させることも可能である。

全延伸倍率は５．０倍以上、好ましくＩ″１６．０倍以
上に設定される。

本発明に用いられる高強力、低伸度糸′ｔ−得るため、
最高延伸倍率の８５％以上、好ましくは９０チ以上の高
倍率で延伸し、切断伸度が５〜１２係となるようにする
が、個々の試料の延伸倍率は、それぞれの引取糸の配向
度によって基本的に決定される。

なお、最高延伸倍率とは、延伸可能な最大延伸倍率ｋ　
ｎ　＝　５で測定し、その平均値をいう。

かくして得られたポリエステル繊維は次の特性を備えて
いる。

（イ）ＤＴ≧９．５ｆ／ｄ、好ましくはＤＴ　≧　１１
．Ｏｆ／ｄ （ロ）１２チ≧ＤＥ≧５優、好ましくは１０％≧ＤＢ≧
５％ 更に１１０　Ｃ／Ｓで測定した力学的損失正接Ｔａｎδ
の温度分散に現われる主分散のピーク温度Ｔαが１６０
℃以上であることは、非晶部が十分伸ばされたことｔ示
しており、１）、（ロ）の糸質會微細構造的に反映した
ものといえる。

更にこれらの特性は、下記の微細構造パラメーター會満
足することにより、更に安定的に製造可能である。

（ロ）Δｎ≧１９５Ｘ１０−” （ホ）小角Ｘ線回折による長周期ＬＰ≧１７０人に）（
ホ）は、微視的に見て、平均の配向性を代表するΔｎ１
及び結晶部、非晶部の繊維軸方向の伸張に全代表するＬ
Ｐが大きいことを示している。

又、延伸糸の単糸デニールが４ｄ以下とすることにより
糸条の半径が小さくなり、紡糸、延伸工程における内外
層の熱履歴、応力履歴差が小さく一１３＝ なシ、フィラメント内外層の構造差が小さくなり強力利
用率が高くなることにより高強力発現が容易となる。

本発明の１つの特徴は高重合度で且つ単糸デニールの小
さい繊維の製造全可能とすることによシ高強力、低伸度
の高重合［１−有するポリエステル繊維全ディップコー
ドに利用できるようになったことにある。

上記によって得られたポリエステルマルチフィラメント
ヤーンは、これを常法に準じて撚糸し、生コードとする
。

更に、該生コードまたは該生コードよシ織成した簾織物
會ゴムとの接着性全改善するためのディップ液処理に引
き続いてホットストレッチ１行う。

本発明者らは、これらの生コード作成からディップ処理
までの工程上鋭意検討し、ディップコードを高強力化し
、中間伸度全低くし、且つ収縮率を低くでき、従来のポ
リエステルディップコードでに発現できない優れた性能
を実現できることを見出し本発明に至った。

１４− 即ち、本発明に用いる高強力低伸変ポリエステル繊維の
場合、撚係数（Ｔｘ吊）が通常良く用いられる２０００
〜２２００　（たとえば８４０　ｄ／２撚では４７　ｔ
ｕｒｎ　／　１０　ｃｍ　＞では生コードの強力利用率
が低下するが、撚係数紫１３００〜２０００、好ましく
Ｕ１４００〜１８００の範囲に設定すると強力利用率が
非常に優れておυ、ディップ工程でのホットストレッチ
比？０〜３％と低くすることにより、低収縮率で、中間
伸度の低いディップコードが得られる。

中間伸度は、コードのモジュラスに相当するメジャーで
あるが、前記のディップコードの中間伸度が低いという
ことは、該コードのモジュラスが高いことを示している
。

本発明の特徴は、高力糸製造段階で従来のポリエステル
高強力糸に比較して分子鎖葡より伸張せしめることによ
り、すでに高強力、高モジユラス低伸度糸全作成してお
き、撚糸後、ディップ工程においてホットストレッチに
よりディップコードのモジュラスヲ扁くする。即ち中間
伸度を低くする必要はないため、ディップ処理工程にお
いてコードに対する負荷が小さくなり、結果的に従来で
は考えられなかっｔような低収縮率、低中間伸度（高モ
ジュラス）の高強力ポリエステル系ディップコードを達
成したことにある。

従来のポリエステルディップコードは、ディップコード
の破断強度Ａが７．５ｆ／ｄ以上、好ましくは８．Ｏｒ
／ｄ以上で、中間伸［Ｂ及び乾熱収縮率Ｃがそれぞれ下
舵の式を満足するものはなかった。

（第１図参照） （ｂ）　Ｂ≦５％ （ｃ）　Ｃ５５％ （ｄ）　Ｃ≦−Ｂ　＋　８．５ と才ｔらのディップコード特性は撚係数を２０００〜１
３００、更に好ましくは１８００〜１４００の低撚数領
竣で、ディップ工程でのホットストレッチ比０〜３％の
低ストレッチ条件ではじめて達成できる。

撚数を減少させることは、撚糸速度をアップでき、コス
トダウンが図れるというメリットがあるが、従来の知見
では耐疲労性が落ちてくるという欠点があった。

しかし、本発明のディップコードは（ａ）〜（ｄ）の式
を満足することによシ、低撚コードでも従来の撚数のコ
ード以上の耐疲労性を有している。これらの特性は、友
とえばディスク疲労テスト後の残留強度が高いことより
明らかである。

熱処理温度は一般的には２２５〜２５５℃の範囲であり
、好ましくは２３０〜２４５℃の範囲である。熱処理温
度が２２５℃に達しないと処理コードの熱収縮率が大き
くなって十分なセットが得られず、タイヤの成長が大き
くなり、またタイヤのユニフオ左 ミテイを悪くする。一方、Ｒ５℃を越えると処理コード
の強度が著るしく低下する。熱処理時間は通常では１．
０〜４．０分であり、好ましくは２．０〜３．０分であ
る。熱処理時間が１．０分に達しないと熱処理温度と同
様に処理コードのセットが不十分となり、４．０分を越
えると強度の低下を招く。

以上述べた如く本発明によれば、熱収縮性を高めること
なく、中間伸度を低くして、高モジュラ１フ− スのポリエステル系ディップコードが得られる。

しかして本発明のラジアルタイヤは初期モジュラスの高
く、熱収縮の小さく、高強力、耐熱性、寸法安定性の優
れたポリエステルコードをカーカスに用いるため、操縦
安定性、耐久性、フラットスポットタイヤの均−性等を
著しく向上することが可能となった。なお本発明のラジ
アルタイヤのブレーカ−には、比較的弾性率の高いコー
ド、例えばスチールコード、芳香族ポリアミド繊維コー
ド又はこれらの組み合わせたものが使用される。

以下、本発明の実施例を述べるが、前記していない特性
及び測定法に次の通りである。

〈複屈折率（Δｎ）の測定法〉 ニコン偏光顕微鏡ＰＯＨ型うイッ社ベレックコンベンセ
ーターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装置
（東芝５ＬＳ−８−Ｂ型）　を用いた（Ｎａ光源）。５
〜６ｍ長の繊維軸に対し４５°の角度に切断した試料を
、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。試料
スライドグラスを回転載物台にのせ、試料が偏光子に対
して４５°になる１８− 様、回転載物台を回転させて調節し、アナライザーを挿
入し暗視界とした後、コンペンセーターを３０にして縞
数を数える（ｎ個）。コンペンセーターを右ネジ方向に
まわして試料が最初に暗くなル点のコンペンセーターの
目盛ａ、コンペンセーターを左ネジ方向にまわして試料
が最初に一番暗くなる点のコンペンセーターの目盛すを
測定した後（いずれも１／１０目盛まで読む）、コンペ
ンセーターを３０にもどしてアナライザーをはずし、試
料の直径ｄを測定し、下記の式にもとづき複屈折率（Δ
ｎ）を算出する（測定数２０個の平均値）。

△ｎ＝Ｆ／ｄ （Ｆニレターデージ習ン　ｒ＝ｎλ＋ε）λ。＝５８９
．３ｍμ ε：ライツ社のコンペンセーターの説明書のＣ／１００
００と１よりめる。

ｉ：（ａ−ｂ）（：コンペンセーターの読みの差）〈固
有粘度の測定法〉 ７５重量係のｐ−クロロフェノールと２５重量％のテト
ラクロルエタンからなる混合溶剤中で測定する。

重合体を室温において溶剤中に溶解し且つ粘度の測定を
オストワルドーフェンスケ毛細粘度肝中で３０℃におい
て行なう。

固有粘度は、溶液粘度の溶媒粘度に対する比の自然対数
を溶液１０〇−当りの重合体のグラム数で表わした重合
体溶液の濃度によって除した値が濃度ゼロに近づくとき
の極限値である。

〈繊維及びコードの強伸度特性の測定法〉ＪＩＳ−Ｌ１
０１７の定義による。試料をカセ状にとり、２０℃、６
５％ＲＨの温湿度調節された部屋で２４時間放置後、１
テンシロン”ＵＴＭ−４Ｌ型引張試験機〔東洋ボールド
ウィン（ＫＫ）製〕を用い、試長２０ｃｍ、引張速度２
０ｍ／分で測定した。

但し、生コードは上撚ボビンに捲いたまま、コンディシ
ョニングした後、測定を行った。

〈撚係数の計算式〉 撚係数に一撚数×（デニール）Ｔ 撚数：　ｔｕｒｎ／　１０ａｎ くディスク疲労の測定法〉 通常のディスク疲労試験機を用い、ディップコードを埋
め込んで加硫して作成した試験片をセットし、圧縮比１
２．５係、伸長比６゜３チの下に２５０Ｏｒｐｍの速度
で４８時間回転による強制疲労を４えた後、ディップコ
ードをゴムから取出して残留強力を測定した。

〈中間伸度の測定法〉 ＪＩＳ−Ｌ１０１７の定義による。一定荷重Ｗ（呻）に
おける伸び率を測定する。伸び率測定条件は強伸［特性
の測定条件に準する。一定荷重Ｗは、下記の式で定義さ
れる。

Ｗ＝　４．５　Ｘ山 １ 屯：試料デニール、　ｄ置基準デニールで原糸の場合１
０００デニール、コードの場合２０００デニールである
。

〈比　重〉　” ｎ−ベプタンと四塩化炭素よりなる密度勾配管を作成し
、３０℃±０．１℃に調温された密度勾配管中に十分に
脱泡した試料を入れ、５時間放置後２１− の密度勾配管中の試料位置を、密度勾配管の目盛りで読
みとった値を、標準ガラスフロートによる密度勾配管目
盛〜比重キャリブレーショングラフから比重値に換算し
、ｎ　＝　４で測定。比重値は原則として小数点以下４
桁まで読む。

〈定長昇温熱応力ピーク温度〉 試長４５ｍ、昇温速度２０℃／分、初荷重０．０５ｔ／
ｄの条件で、室温よシ溶断温度までの熱収縮応力を測定
し、熱応力が最大となる温厭をめる。

〔詳細はＴｅｘｔｉｌｅ　Ｒｅ５ｅａｒｃｈ　Ｊｏｕｒ
ｎａｌ、　ｖｏｌ、　４７　。

７３２（１９７７）参照。〕 く単糸デニール〉 ＪＩＳ−Ｌ１０７３（１９７７）に従って測定。

〈乾熱収縮率の測定法〉 試料をカセ状にとり、２０℃、６５％ＲＨの温湿度調節
室で２４時間以上放置したのち、試料の０．１１／ｄに
相当する荷重をかけて測定された長さｔｏの試料を、無
張力状態で１５０℃のオープン中に３０分放置した後、
オーブンから取り出して上記温湿度室で４時間放置し、
再び上記荷重をかけ２２− て測定し、長さｔ、から次式により算出した。

〈小角Ｘ線回折による繊維長周期ＬＰの測定法〉小角Ｘ
線散乱パターンの測定は、例えば理学電機社製Ｘ線発生
装置（ＲＵ−３Ｈ型）を用いて行なう。測定には管電圧
４５ＫＶ、管電流７０ｍＡ。

銅対陰極、ニッケルフィルターで単色化しｆｃｃｕＫα
（λｘ　＝　１゜５４１８Ａ）を使用する。サンプルホ
ルダーに繊維試料を単糸どうしが互いに平行になるよう
に取シ付ける。試料の厚さは０．５〜１．０■位になる
ようにするのが適当である。この平行に配列した繊維の
繊維軸に垂直にＸ線を入射させ理学電機社製Ｐ　Ｓ　Ｐ
　Ｃ（Ｐｏ５ｉｔｉｏｎ　５ｅｎｓｉｔｉｖｅ　Ｐｒｏ
ｐｏｒｔ−ｉｏｎａｌ　Ｃｏｕｎｔｅｒ　）システムを
用い、て測定する。本システムの概要は、例えば（Ｐｏ
ｌｍｅｒ　ＪｏｕｒｎａＬ　ｖｏｌ。

１３、　５０１（１９８１））に詳しく紹介されている
。

測定条件は、０．３ｗωｘｏ、２Ｍｏ中ピンホールコリ
メータを用い、 試料とプローブ間距離：４００訪 ＭＣＡ（マルチチャンネルアナライザー）測定チャンネ
ル数：２５６ 測　定　時　間　：６００秒 とした。データの処理は、測定散乱強度から空気散乱強
度を差し引いたものを移動平均処理によりめ、その強度
最大位置を読みとることにより、長周期小角散乱角度２
ｃｔから下記式に従い、繊維長周期を算出する。〔第２
図（イ）、山）参照：図中１′は試料、２′はｐｓｐｃ
グローブ、３′はポジション・アナライザー、４′はＭ
ＣＡ、５’は表示部を夫々示す〕。

λｘ　＝　１．５４１８Ａ 移動平均処理は、次式に従って算出する。

ただし、上式中、Ｉ（Ｓ）Ｎ及びＩ（Ｓ）ｉは、それぞ
れチャンネルナンバーＮ及びｌの測定散乱強度（空気散
乱強度を差し引いた強度）、Ｋは移動平均の採用点数（
ここではに＝７）、Ｎ−Ｋ）０゜Ｎ十に≦２５６ 〈力学温度分散〉 東洋測器社製Ｒｈｅｏｖｉｂｒｏｎを使用し、初糸長４
副、昇温速度２℃／分、測定時の正弦周波数１１０Ｈｚ
の条件で測定し、損失正接ｔａｎδ＝Ｅ’／Ｅ”が最大
となる温度（Ｔα）をめる。

製造例１ 第１表に示す固有粘度のポリエチレンテレフタレートを
原料とし、同表に示す条件で紡糸を行い、同表に示す複
屈折率の未延伸糸を得た。紡糸にあたつでは、未延伸糸
引取シ前に適量の紡糸油剤を糸条表面に付着させた。

得られた未延伸糸を第２表に示す条件で延伸し、第３表
に示す糸質の延伸糸を得た。第３表中に比較例２として
、市販の高強力グレードのタイヤコード用ポリエステル
繊維の糸質を併記する。

２５− 第　１　表 ２６一 諮　２　表 第　３　表 次いで、実施例１及び比較例２の延伸糸を夫々合糸し、
１０００デニールのＶルチフィラメントヤーンを得た。

得られたヤーンにそれぞれ４９Ｔ／１０ｃｒｎ、　４２
Ｔ／１０副、及び３７Ｔ／１０ｃｒｎの上撚及び下撚を
かけ１０００ｄ／２ｐｌｙの２本撚シコードとなした。

こうして得た生コードを、レゾルシン・ホルマリン・ラ
テックス液よりなるポリエステルディップ液中に浸漬し
、次いで１２０℃で３分間、１．！Ｓ　’俤のストレッ
チの下に熱風乾燥した。

引き続いてホットストレッチゾーンに導入し、２４０℃
の加熱空気中で１％、５％ホットストレッチした後、更
に１％のリラックス状態で２４０℃の加熱空気中で４５
秒間熱処理を行って、ディップコードを製造した。

本製造例による生コード及びディップコードの特性は第
４表に示す通りであった。

本発明で得たディップコードは、比較例で得たディップ
コードに比べて、著しく強度が向上するとともに、低中
間伸度でかつ寸法安定性のメジャーである乾熱収縮率も
小さく、仮撚領域での耐疲労性は比較例よりもはるかに
優れている。

２９− 第４表から明らかなように、本発明に係るポリエステル
ディップコードは従来のポリエステルディップコードと
比較すると強伸度特性が著しく改善され、しかも寸法安
定性も優れている。

一方、ディスク疲労試験でも、本発明のコードの方が低
温領域での残留強度が高く、耐疲労性に優れている。

以上のことから本発明のコードが従来のコードに比較し
て、高強力で耐疲労性に優れていることが明確に理解で
きる。

次に第４表に示した本発明に係るポリエステルディップ
コードを用い、第３図に示す様々タイヤを製造した。即
ちタイヤは、コードを簾状に織っ念ブライからカリ、単
数或いは複数のプライからなるカーカスプライ層１の左
右両側にビードワイヤ２を配役し、カーカスプライ層１
を円弧状に湾曲し比形状とする。カーカスプライ層１は
そのクラウン部３にブレーカ層４を設けて補強し、更に
これら構成層の周囲をゴム層（トレッド）５で被包して
本発明のタイヤを得る。尚ゴム層の材質については特に
制限はなく、例えば天然ゴム、ブチルゴム、ブタジェン
ゴム、ニトリルブタジェンゴム、スチレンブタジェンゴ
ム、イソプレンゴム及びそれらの任意の割合のブレンド
ゴム等を利用することができる。

上記実施例及び比較例の対比考察によって明らかにされ
た様に、本発明タイヤに使用されるポリエステルコード
はヤーン自身のすぐれた強力を保有しており、その結果
、本発明タイヤは高強力、耐疲労性等のすぐれた性能を
顕在化し、従来のポリエステルコードを用いたタイヤで
は得ることのできない性能を発揮する◇

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のタイヤを構成するディップコード特性
を示す図であり、縦軸は乾熱収縮率、横軸は中間伸度を
示し、斜線で示した領域が本発明のディップコードの特
性を示す領域である。 第２図（２）は本発明において小角Ｘ線回折による繊維
長周期を測定するために用いられｐｓｐｃシステムにお
ける試料及びフィルム面等の配置を示す模式図、同（Ｂ
）は本発明繊維の小角Ｘ線回折パターンを示す模式図で
ある。 また第３図は本発明タイヤの要部半断面図であ　゛る。 １・・・カーカスプライ層 ２・・・ビードワイヤ ３・・・クラウン部 ４・・・ベルト部 ５・・・トレッド 特許出願人　東洋紡績株式会社 ３３− 昂　ｌ　図 −）す間伸度（’／、） 昂　２１！１ （８） 歌４鴫＆（２バ） 早３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　コード會タイヤの赤道面に対し、はぼ９０゜に配
   列した補強プライよシなシ、その両端會ビードワイヤに
   係止したトロイド状カーカスと該カーカスのクラウン部
   を補強するベルト層よシなるラジアルタイヤにおいて、
   該カーカスにエチレンテレフタレートの繰返し構造単位
   が８５モルチ以上、固有粘度ＩＶが０．８０以上の高重
   合贋會有するポリエステルよりなる繊維からな９、ゴム
   との接着性全改善するためのディップ液が付着している
   撚係数が２０００〜１３００の上撚及び下撚を有するポ
   リエチレンテレフタレート系ディップコードであって、
   下記（ａ）〜（ｄ）の特性合同１時に有する高強力、高
   モジュラスで、且つ寸法安定性及び耐疲労性の著しく改
   善されたポリエステル系ティップコードを用いたこと全
   特徴とするラジアルタイヤ。 （ａ）ディップコードの破断強度Ａ≧７．５　ｔ／ｄ（
   ｂ）ディップコードの中間伸度Ｂ≦５チ（ｃ）ディップ
   コードの乾熱収縮率Ｃ５０チ（ｄ）　Ｃ≦−Ｂ　＋　８
   ．５ ２、特許請求の範囲第１項において、ディップコードの
   破断強度が８．Ｏｆ／ｄ以上、ポリエステル繊維の固有
   粘度が０．８０〜１．２０であるポリエステル系ディッ
   プコードを用いたラジアルタイヤ。 ３、特許請求の範囲第１項又は第２項において、ディッ
   プコードの撚糸数が１８００〜１４００であるポリエス
   テル系ディップコードを用いたラジアルタイヤ。 ４、％許請求の範囲第１項、第２項又は第３項において
   、ディップコードを構成するポリエステル像維の１１０
   ０／Ｓにおける力学的損失正接の温度分散に現われる主
   分散のピーク温度Ｔαが１６０℃以上であるポリエステ
   ル系ディップコードを用いたラジアルタイヤ。