JPS60197407A - タイヤ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高強度にして優れた耐疲労性を示すポリヘキサ
メチレンアジパミド繊維（以下ナイロン６６とも称する
）よりなるコードをカーカスプライとして使用したタイ
ヤに関するものである。

タイヤのカーカスプライは、トレッドを支持して荷重を
支え、外部からの衝撃や内部の空気圧に耐える骨格とも
言える部分である為、カー力スブライ用として使用され
るコードに要求される品質にも厳しいものがある。この
ようなカーカスプライ用コードとしては、従来からレー
ヨンコードやポリエステルコード等と共にポリアミド繊
維を素材とするコードが使われている。

ポリアミド繊維の長所としては、高強力、耐熱性、耐疲
労性、耐衝撃性、ゴムとの好接着性等を挙げることがで
き、また撚糸等による強力低下も少ないのでカーカスプ
ライ用コードの素材としてうってつけであるが、ポリエ
ステル等の他コード材料に比べて寸法安定性が悪いとい
う短所を有しており、特に吸湿や熱による収縮が大きい
為撚糸°　以降の加工々程において種々の不都合に遭遇
し、これを回避する為の工夫を施す必要がある。例えば
ナイロン６コードをタイヤに適用する場合、タイヤのト
レッド部の加硫処理は、ディップ処理コードやディップ
処理簾織物をトレッドの中に埋め込んだ状態で行なうが
、張力下に例えば１６０℃以上の高温で加熱し加硫した
後、直ちに加硫機から取り出して張力を弛めると、ナイ
ロン６の急激な熱収縮に起因する顕著な強力劣化（加硫
劣化）が観測される。

他方ではタイヤの軽量化が要請され、或は走行の高速化
に伴なってタイヤのユニフォーミティや耐疲労性等の向
上に対する要請は益々強くなる傾向にあって、ポリアミ
ド繊維の顕著な強力劣化は重要な欠点となる。

この様な不都合はポリアミド繊維自身の構造的欠陥（例
えばキンクバンド）の発生によるものと考えられ、やむ
なく加硫条件の工夫によって対処している。例えば加硫
時の加熱が終了した段階で直ちに加硫鑵から取り出すと
いうことをせずに、熱収縮量の小さい湿度に下る迄加硫
端内で保留し、ある程度クーリングされた後で取り出す
というのはその一法である。しかしこの方法を採用する
と加硫反応サイクルが極めて長くなり、生産性が著しく
低下する他、加硫鑵の再加熱に必要なエネルギーも増大
するという問題に遭遇し省エネルギーという時代の要請
にもマツチしない。

本発明はこの様な事情に着目してなされたものであり、
加硫劣化が小さく、耐疲労性の優れたポリへキサメチレ
ンアジパミドコードを用いたタイヤを提供することを目
的口るりので８％。

そこでナイロン６６系ディップコードに寸法安定性およ
び高モジユラス性が付与されれば用途が更に拡大する為
、久しくナイロン６６系ディップコードの特性の改良が
められていた。

一方、これらの特性を改良する目的で特開昭５８−６０
０１２号に見られるように紡速２０００　ｍ　７分以上
の高速紡糸を用いて高配向度の未延伸糸となした後に延
伸することにより、低収縮で寸法安定性が改良されたゴ
ム補強用ナイロン６６繊維が提案されでいる。

しかし、これらの方法により寸法安定性は改良されるも
のの、強力が低下するという欠点があった。

本発明者等は、高強力で且つ高モジュラスで、寸法安定
性の優れたナイロン６６系ディップコードよりなる加硫
劣化が小さく、耐疲労性の優れたタイヤを得る目的で鋭
意研究を進めた結果、本妬　５− 明に到達した。

即ち、上記目的は （１）　ヘキサメチレンアジパミドの繰返し構造単位が
９５モル％以上のナイロン６６ポリマーからなり、硫酸
相対粘度２．８以上の高重合度を有し、且つ１種または
２種以上の銅塩およびあるいは前記銅塩以外の無機ある
いは有機の酸化防止剤を含むポリアミドを溶融紡糸する
こと、 （２）紡出糸条を未延伸糸の複屈折率が２５　Ｘ　１０
−”未満となる条件で引取ること、 （３）σ１取ロールを通過した糸条を連続してまたは一
旦巻取った後、全延伸倍率が４．０倍以上となる様に熱
延伸すること、 （４）延伸糸の糸質が下記の条件を満たすこと（イ）Ｄ
Ｔ≧１０　ｆ／ｄ好ましくはＤＴ≧１２　ｒ／ｄ（ロ）
　２０％≧ＤＩ≧８％ （ハ）　Ｉｓ≧３５　ｔ／ｄ に）　８ＨＤ≦１５％ （５１延伸糸（マルチフィラメントヤーン）に撚係数２
０００〜１３００、好ましくは１８００〜１４００の　
６　− 下撚および上撚を施して、生コードを作成すること、 （６）　該生コードまたは該生コードより織成した簾織
物をゴムとの接着性を改善するためのディップ液処理に
す１き続いて０〜５％のホットストレッチを行うこと （７）以上の様にして得たナイロン６６コード織物（デ
ィップ処理織物）をゴムシートにはさんでカレンダーリ
ングしてカーカスプライを作成し、ビードワイヤやゴム
と組み合わせてタイヤを形成する、ことによって達成さ
れる。

そしてこの方法によると、ヘキサメチレンアジパミドの
繰返し構造単位が９５モル％以上のナイロン６６ポリマ
ーからなり、硫酸相対粘度２．８以上の高重合度を有し
、且つ、１種または２種以上の銅塩およびあるいは該銅
塩以外の無機あるいは有機の酸化防止剤を含むナイロン
６６系繊維よりなり、ゴムとの接着性を改善するための
ディップ液が付着している撚係数が２０００〜１３００
好ましくは１８００〜１４００の上撚および下撚を有す
るポリヘキサメチレンアジパミド系ディップコードであ
って、下記特性を同時に有する高強力、高モジュラスで
且つ寸法安定性及び耐疲労性の著しく改善されたポリへ
キサメチレンアジパミド系ディップコードよりなる加硫
劣化が小さく耐疲労性の優れたタイヤが得られる。

（ａ）　ディップコードの破断強度Ａ≧８．５ｆ／ｄ好
ましくはＡ≧９．０ｔ／ｄ （ｂ）　ディップコードの中間伸度Ｂ≦８．５％（ｃ）
　ディップコードの乾熱収縮亭Ｃ≦６％好ましくは０５
５％ （ｄ）　Ｃ≦−２Ｂ＋１９ このディップコードは、従来のナイロン６６ディップコ
ードにくらべ、低収縮率、高モジュラスで且つ高強力で
ある点で著しく相違する。

更に具体的に本発明法およびその方法によって得られた
繊維の特性について詳述する。

原料ポリマーは分子鎖の繰返単位数の９５モル％以上が
ポリヘキサメチレンアジパミドで、共重合成分を５モル
％未満含有していてもよい。共重合し得る他のポリアミ
ド成分としては例えば、ポリ−６−カプロアミド、ポリ
へキサメチレンセバカミド、ポリヘキサメチレンイソフ
タラミド、ポリへキサメチレンテレフタラミド、ポリキ
シリレンフタラミド等がある。共重合成分を５モル％以
上含有すると結晶性が低下し、寸法安定性が低下する為
好ましくない。

ナイロン６６系ポリマとしては硫酸相対粘度が２．８以
上、特に３．０以上の高重合度のポリマが本発明の高強
度糸を得るのに好ましい。また本発明のポリアミド繊維
は主として産業用途に用いる為、熱、光、酸素等に対し
て十分な耐久性を付与する目的でポリアミドに酸化防止
剤を加える。この酸化防止剤として銅塩、例えば酢酸銅
、塩化第一銅、塩化第二銅、臭化第一銅、臭化第二銅、
沃化第一銅、フタル酸銅、ステアリン酸銅、および各種
銅塩と有機化合物との錯塩、例えば８−オキシキノリン
鋼、２−メルカプトベンゾイミダゾールの銅錯塩、好ま
しくは沃化第一銅、酢酸銅、２−メルカプトベンゾイミ
ダゾールの沃化第一銅錯塩等や、　９　− アルカリまたはアルカリ土金属のハロゲン化物例えば沃
化カリウム、臭化カリウム、塩化カリウム、沃化ナトリ
ウム、臭化ナトリウム、塩化亜鉛、塩化カルシウム等や
、有機ハロゲン化物、例えばペンタヨードベンゼン、ヘ
キサブロムベンゼン、テトラヨートチレアタル酸、ヨウ
化メチレン、トリブチルエチルアンモニウムアイオダイ
ド等や無機および有機リン化合物例えばピロリン酸ソー
ダ、亜リン酸ソーダ、トリフェニルホスファイト、９゜
１０−シバイドロー１Ｏ−（３’、５’−ジー【−ブチ
ル−４′−ヒドロキシペンシル）−９−オキサーバーフ
オスファフェナンスレン−１０−オキサイド等、および
フェノール系抗酸化剤例えば、テトラキス−〔メチレン
−ａ　−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフ
ェニル）プロピオネ−トコ−メタン、１，３．５−　）
ジーメチル−２，４，６−）リス（３，５−ジ−ｔ−ブ
チル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、ｎ−オクタ
デシル−ａ　−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロ
キシフェニル）−プロピオネート、４−ヒドロキシ−３
，５−ジーを１０− −ブチルベンジルリン酸ジエチルエステル等ヤアミン系
抗酸化剤例えばＮ、Ｎ’−ジ−β−ナフチル−ｐ−フェ
ニレンジアミン、２−メルカプトベンゾイミダゾール、
フェニル−β−ナフチルアミン、Ｎ、Ｎ’−ジフェニル
−ｐ−フェニレンジアミン、ジフェニルアミンとアリル
ケトンとの縮合反応物、好ましくはヨウ化カリウム、２
−メルカプトベンゾイミダゾール等がある。

酸化防止剤はポリアミドの重合工程あるいは一旦チツブ
化したのちチップにまぶして含有させることができる。

酸化防止剤の含有量は銅塩は銅として１０〜３００　ｐ
ｐｍ　、好ましくは５０〜２００ｐｐｍ。

他の酸化防止剤は０．０１〜１％、好ましくは０．０３
〜０．５％の範囲である。酸化防止剤は好ましくは通常
銅塩と他の酸化防止剤の１種または２種以上を組合せて
使用する。通常水分率０．１％以下に乾燥した上記ポリ
アミドを溶融紡糸機で紡糸するが、このとき好ましくは
エクストルーダ型紡糸機を用いる。

紡糸引取り速度は採取した糸条の複屈折率が２５Ｘ１Ｇ
”未満、好ましくはｌ０ＸＩＯ”以下となるように設定
される。前記複屈折率に対応する紡糸条件は、紡糸引取
り速度だけではなく、ノズル孔径、ノズル−クエンチ間
距離、ポリマーの相対粘度、紡糸温度等の多数の要因を
最適化することにより決定できる。

紡糸引取り糸条の複屈折率が２５Ｘ１０”以上であれば
安定的に切断強度ＤＴが１０ｆ／ｄ以上の高強力糸にな
らない。

ポリマーの分子量が一定の場合、高強力糸を得るには紡
糸引取り糸条の複屈折率をできるだけ小さくすることが
好ましい。

延伸方法は、例えばＲＶ　＝　３．０のナイロン６６を
溶融紡糸して、得た複屈折率５×１０″−ａ〜ｌ０ＸＩ
Ｏ−３の引取糸を紡糸に連続してまたは一旦巻取った後
延伸する際に、未延伸糸第１供給ローラと１００℃以下
に維持された未延伸糸第２供給ローラとの間において、
１．１０倍以下の予備伸長を与え、次いで第１延伸ロー
ラとの間において全延伸倍率の４０％以上の第１段延伸
を行うのがよく、必要に応じて未延伸糸第２供給ローラ
と第１延伸ローラとの間に高温加圧蒸気噴出ノズルを設
け、ノズル温度更に第２段延伸を行う際に、第１延伸ロ
ーラと第２延伸ローラとの間に設けられた雰囲気温度１
７０〜３５０℃のスリットヒーター（糸条走行路として
スリットを設けた加熱装置で、該スリット中に非接触状
態で糸条を走行させながら加熱するもの：雰囲気温度と
は該スリット内の温度を言う）中を糸条が０．３　ａｅ
ｅ以上滞在できるように通過せしめ、しかる後、第２延
伸ローラに供する。その際、スリットヒーター中に温度
勾配を設け、糸条入口の雰囲気温度を１６０℃以上、出
口雰囲気温度を３５０℃以下とし、且つ１７０〜３５０
℃の雰囲気に糸条が０．３　ｓｅａ以上滞在できる様に
糸条を通過せしめこのスリットヒーター中で糸条を実質
的に２段階で延伸することが好ましい。また、２段延伸
終了後、一旦巻取ることなく連続的に、あるいは一旦巻
取った後に、２１０〜１５０℃で１０％以下の１３− リラックス処理を行うことにより、寸法安定性を更に向
上させることも可能である。

本発明に用いられる高強力、低伸度糸を得る為、最高延
伸倍率の８５％以上、好ましくは９０％以上の高倍率で
延伸し、残留伸度が８％〜２０％となるようにするが、
個々の試料の延伸倍率はそれぞれの引取糸の配向度によ
って基本的に決定される。

なお、最高延伸倍率とは延伸可能な最大延伸倍率をいう
。

かくして得られるナイロン６６繊維は次の特性を備えて
いる。

（イ）　ＤＴ≧１０ｆ／ｄ （ロ）　２０％≧ＤＥ≧８％ （ハ）　Ｉｓ≧３５　ｆ／ｄ に）　ＳＨＤ≦１５％ 上記によって得られたナイロン６６のマルチフィラメン
トヤーンは、これを常法に準じて撚糸し、生コードとす
る。

更に、該生コードまたは該生コードより織成し１４− た簾織物をゴムとの接着性を＆ＩＩするためのディップ
液処理に引き続いてポットストレッチを行う。

本発明者らは、これらの生コード作成からディップ処理
までの工程を鋭意検討し、ディップコードを高強力化し
、中間伸度を低くし、且つ収縮率を低くでき、従来のナ
イロン６６ディップコードでは発現できない優れた性能
を実現できることを見出し本発明に至った。

即ち、本発明に用いる高強力低伸度ナイロン６６繊維の
場合、撚係数（’ｒ　ｘ　ｆ了）が通常良く用いられる
２０００〜２２００（たとえば８４０ｄ／２撚では４７
　ｔｕｒｎ／　１０　ｃｍ　）では生コードの強力利用
率が低下するが、撚係数を１３００〜２０００、好まし
くは１４００〜１８００の範囲に設定すると強力利用率
が非常に優れており、ディップ工程でのホットストレッ
チ比を０〜５％と低くすることにより、低収縮率で、中
間伸度の低いディップコードが得られる。

中間伸度は、コードのモジュラスに相当するメジャーで
あるが、前記のディップコードの中間伸度が低いという
ことは、該コードのモジュラスが高いことを示している
。

通常ナイロン６６ディップコードを製造する際に、コー
ドのモジュラスを高くするためにディップ工程における
ホットストレッチ比を７％〜１２％に設定する。一方、
一般にディップ工程におけるホットストレッチ比を高く
すると、ディップコードの収縮率が高くなり、寸法安定
性が低下する。

従ってこれまでのナイロン６６ディップコードは、寸法
安定性と高モジユラス性との両者を満足できるものはな
かった。

本発明の特徴は、高力糸製造段階で従来のナイロン６６
高強力糸に比較して分子鎖をより伸張せしめることによ
り、すでに高強力、高モジユラス低伸度糸を作成してお
き、撚糸後、ディップ工程においてホットストレッチに
よりディップコードのモジュラスな高くする。即ち中間
伸度を低くする必要はないため、ディップ処理工程にお
いてコードに対する負荷が小さくなり、結果的に従来で
はナイロン６６で考えられなかったような低収縮率、低
中間伸度（高モジュラス）の高強力ディップコードを達
成したことにある。

従来のナイロン６６ディップコードは、ディップコード
の破断強度Ａが８．５ｔ／ｄ以上で、中間伸度Ｂおよび
乾熱収縮率Ｃがそれぞれ下記の式を満足するものはなか
った。（第１図参照）（ｂ）　Ｂ≦８．５％ （ｃ）　Ｃ≦６％ （ｄ）　Ｃ≦−２Ｂ＋１９ これらのディップコード特性は撚係数を２０００〜１３
００、更に好ましくは１８００〜１４００の低撚数領域
で、ディップ工程でのホットストレッチ比Ｏ〜５％の低
ストレッチ条件ではじめて達成できる。

撚数を減少させることは、撚糸速度をアップでき、コス
トダウンが図れるというメリットがアルが、従来の知見
では耐疲労性が落ちてくるという欠点があった。

しかし、本発明のディップコードは（ａ）〜（ｄ）の式
を満足することにより、低撚コードでも従来の撚１７− 数のコード以上の耐疲労性を有している。これらの特性
は、たとえばディスク疲労テスト後の残留強度が高いこ
とより明らかである。

このような撚数を減少して製造した処理コードを用いた
バイアスタイヤはフラットスポット性が改善され、耐久
性の向上が認められた。またタイ　゛ヤコード以外の用
途例としてＶベルト用コードとして使用した時、ゴム加
硫時の寸法安定性がよい為、歩溜りが大巾に向上し、ま
た屈曲疲労寿命が大巾に向上した。樹脂コーテッドファ
ブリック用基布として用いた時、その寸法安定性が発揮
され、好評であった。

以下、実施例によって本発明を詳述するが、前記してい
ない特性および測定法は次の通りである。

〈相対粘度の測定法〉 ９６、ａ±０．１重量％試薬特級濃硫酸中に重合体濃度
が１０り／−になるように試料を溶解させてサンプル溶
液を調整し、２０℃±０．０５℃の温度で氷落下秒数６
〜７秒のオストワルド粘度計を用い、溶液相対粘度を測
定する。測定に際し、同一の・粘１８− 度肝を用い、サンプル溶液を調整した時と同じ硫酸２０
−の落下時間Ｔｏ（秒）と、サンプル溶液２〇−の落下
時間Ｔ１（秒）の比より、相対粘度ＲＶを下記の式を用
いて算出する。

ＲＶ　＝　ＴＩ／Ｔ。

〈複屈折率（ム）の測定法〉 ニコン偏光顕微鏡ＰＯＨ型うイン社ベレックコンペンセ
・−ターを用い、光源としてはスペクトル光源用起動装
置（東芝５ＬＳ−８−Ｂ型）を用いた（Ｎａ光源）。５
〜６ｆｒｎ長の繊維軸に対し４５度の角度に切断した試
料を、切断面を上にして、スライドグラス上に載せる。

試料スライドグラスを回転載物台にのせ、試料が偏光子
に対して４５度になる様、回転載物台を回転させて調節
し、アナライザーを挿入し暗視界とした後、コンペンセ
ーターを３０にして縞数を数える（ｎ個）。コンペンセ
ーターを右ネジ方向にまわして試料が最初に暗くなる点
のコンペンセーターの目盛ａ１コンペンセーターを左ネ
ジ方向にまわして試料が最初に一番暗くなる点のコンペ
ンセーターの目盛すを測定しだ後（いずれも１／１０目
盛まで読む）、コンペンセーターを３０にもどしてアナ
ライザーをはずし、試料の直径ｄを測定し、下記の式に
もとづき複屈折率（△ｎ）を算出する（測定数２０個の
平均値）。

△ｎ　＝　ｒ　／　ｄ （ｒニレターデーシロン　ｒ−ｎλ０＋６）λｏ＝５８
９．３ｍμ ξ：　ライツ社のコンペンセーターの説明書のＣ／　１
０　（１００と１よりめる。

１＝（ａ−ｂ）（：コンペンセーターの読みの差） 〈繊維およびコードの強伸度特性の測定法〉Ｊ　Ｉ　５
−Ｌ１０１７の定義による。試料をカセ状にとり、２０
℃、６５％Ｒ１（の温湿度調節された部屋で２４時間放
置後、６テンシロン”　ＵＴＭ−４Ｌ型引張試験機〔東
洋ボールドウィン（株）製〕を用い、試長２０　ｃｍ　
％引張速度２ｏａｎ／分で測定した。

〈乾熱収縮率８ＨＤの測定法〉 試料をカセ状にとり、２０℃、６５％ＲＨの温湿度調節
室で２４時間以上放置したのち、試料の０．１ｆ／ｄに
相当する荷重をかけて測定された長さＬｏの試料を、無
張力状態で１５０℃のオーブン中に３０分放置したのち
、オーブンから取り出して上記温湿度調節室で４時間放
置し、再び上記荷重をかけて測定した長さｔｌから次式
により算出した。

、　〈撚係数の計算式〉 撚係数に一撚数×（デニール）２ 撚数：　ｔｕｒｎ　／　１０ｍ 〈ディスク疲労の測定法〉 通常のディスク疲労試験機を用い、ディップコードを埋
め込んで加硫して作成した試験片をセットし、圧縮比１
２．５％、伸長比６．３％の下に２５００ｐｐｍの速度
で４８時間回転による強制疲労を与えた後、ディップコ
ードをゴムから取出して残留強力を測定した。

２１− 〈中間伸度の測定法〉 ＪＩＳ−Ｌ１０１７の定義による。一定荷重Ｗ（Ｋｐ）
における伸び率を測定する。伸び率測定条件は強伸度特
性の測定条件に準する。一定荷重Ｗは、下記の式で定義
される。□ ｄ２：試料デニール、ｄｌ：基準デニールで原糸の場合
８４０デニール、コードの場合１６８０デニールである
。

く加硫後強力の測定法〉 ディップコードに対し１本当り１５３ｔの張力をかけて
から定長に固定し平行に並べた。これを厚さ２ｍのシー
ト状未加硫ゴムの間にはさみ、型に入れて１６０．１７
０．１８０℃に維持したヒートプレスで２０分間加加硫
層させた。加硫終了後、ヒートプレスから型を取り出し
、直ちにディップコードをその固定端から切断し、自由
に収縮させてから試験片を型から取り出して冷却した。

２４時間放置した後、ディップコードをゴムから取出し
、２２− 残留強力を測定した。

〈製造例〉 第１表に示す相対粘度のナイロン６６を原料とし、同表
に示す条件で紡糸を行い、同表に示す複屈折率ム（２０
℃、６ａ％ＲＨで２４時間放置後測定）および相対粘度
の未延伸糸を得た。

また紡糸にあたっては、未延伸糸引取り前に適量の紡糸
油剤を糸条表面に付着させた。

得られた未延伸糸を第２表で示す条件で延伸し、第３表
に示す糸質の延伸糸を得た。

第３表に比較例１として市販のタイヤコード用ポリへキ
サメチレンアジパミド繊維の糸質を示−ス。

次いで、実施例１と比較例１の延伸糸をそれぞれ別々に
合糸し、それぞれ８４０デニールのマルチフィラメント
ヤーンを得た。

第１表 ２４− ２３− 第　２　表 ２５− 第　８　表 得られたヤーンにそれぞれ４７　Ｔ／　１　Ｇｃ＋＋＋
、４２　’ｒ、”　１０　ａｎ、および３７Ｔ／１０ｃ
ｒＲの上撚および下撚をかけａ４ｏａ／２プライの２本
撚りコードとなした。

こうして得られた生コードを、レゾルシン・ホルマリン
・ラテックス液よりなるナイロン６６ディップ液中に浸
漬し、次いで１２０℃で２分間、１．５％のストレッチ
の下に熱風乾燥した・ 引き続いてホットストレッチゾーンに導入し、２１０℃
の加熱空気中で１％、３％、７％ホットストレッチした
後、更に定長下２１０℃の加熱空気中２６− で３６秒間熱処理を行って、ディップコードヲ製造した
。

本実施例による生コードおよびディップコードの特性は
第４表に示す通りであった。

本発明で得たディップコードは、比較例で得たディップ
コードに比べて、著しく強力が向上するとともに、低中
間伸度でかつ寸法安定性のメジャーである乾熱収縮率も
小さく、低温領域での耐疲労性も優れている。

本製造例による生コードおよびディップコードの特性は
第４表に示す通りであった。

本発明で得たディップコードは、比較例で得たディップ
コードに比べて、著しく強力が向上するとともに、低中
間伸度でかつ寸法安定性のメジャーである乾熱収縮率も
小さく、低温領域での耐疲労性も優れている。

２７− 〈実施例〉 製造例中の本発明１で得たナイロン６６コードを用い、
第３図に示す様なタイヤを製造した。即ちタイヤは、コ
ードを簾状に織ったプライからなり、単数或いは複数の
プライからなるカーカスプライ層１の左右両側にビード
ワイヤ２を配設し、カーカスプライ層Ｊを円孤状に湾曲
した形状とする。カーカスプライ層１はそのクラウン部
３にベルト層４を設けて補強し、更にこれら構成層の周
凹をゴム層（トレッド）５で被包して本発明のタイヤを
得る。尚ゴム層の材質については特に制限はなく、例え
ば天然ゴム、ブチルゴム、ブタジェンゴム、ニトリルブ
タジェンゴム、スチレンブタジェンゴム、イソプレンゴ
ムおよびそれらの任意の割合のブレンドゴム等を利用す
ることができる。

上記製造例および比較製造例（比較例１中の比７コード
を使用）の対比考察によって明らかにされた様に、本発
明タイヤに使用されるナイロン６６コードはヤーン自身
のすぐれた強力を保有しており、その結果、実施例に代
表されるような本発明タイヤは高タフネス性、耐加硫劣
化性等のすぐれた性能を顕在化し、従来のナイロン６６
コードを用いたタイヤでは得ることのできない性能を発
揮する。

第２図には、生コード強力、ディップコード強力並びに
加硫後強力を比較して示すグラフで、前３者の強力は第
４表に示した本発明１と比較例７の値に基づいてプロッ
トされたものであり、加硫後強力は第４表のディップコ
ードをｉａｏ℃、１７０℃および１８０℃の各条件下で
加硫し直ちに型外し急激弛緩させた場合の強力低下状況
を示す。

本発明のディップコードにおける加硫後の強力は、比較
例よりもはるかに優れており、また加硫後の強力低下も
少ない。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のタイヤを構成するディップコードの特
性を示す図であり、縦軸は乾熱収縮率、横軸は中間伸度
を示し、斜線で囲まれた部分が本発明にかかるディップ
コードの特性を示す領域である。 また第２図は、生コード強力、ディップコード強力並び
に加硫後強力を比較して示すグラフであり、（Ｉ）が本
発明にかかるディップコード、（■）が比較例のディッ
プコードを示す。 また第３図は本発明タイヤの要部半断面図である。 １・・・カーカスプライ層 ２・・・ビードワイヤ ３・・・クラウン部 ４・・・ベルト部 ５・・・トレッド 特許出願人　東洋紡績株式会社 ３１− 早　ｌ　図 −・望閏４？膚（’／＝） 羊２図 ｙ！Ｐ８Ｉ！ｌ ら

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　ヘキサメチレンアジパミドの繰返し構造単位が９
   ５モル％以上のポリへキサメチレンアジパミド系ポリマ
   ーからなり、硫酸相対粘度が２．８以上の高重合度を有
   し、且つ、１種または２種以上の銅塩およびあるいは前
   記銅環以外の無機あるいは有機の酸化防止剤を含むポリ
   ヘキサメチレンアジパミド繊維よりなり、ゴムとの接着
   性を改善するためのディップ掖が付着している撚係数が
   ２０００〜１８００の上撚および下撚を有するポリヘキ
   サメチレンアジパミド系ディップコードであって、下記
   （ａ）〜（ｄ）の特性を同時に有する高強力高モジュラ
   スで、且つ寸法安定性および耐疲労性の著しく改善され
   たポリヘキサメチレンアジパミド系ディップコードをカ
   ーカスプライに用いたことを特徴とするタイヤ。 （ａ）　ディップコードの破断強度Ａ≧ｓ、ｓｔ／ａ（
   ｂ）　ディップコードの中間伸度Ｂ≦８．５％（ｃ）　
   ディップコードの乾熱収縮率Ｃ≦６％（ｄ）　Ｃ≦−２
   Ｂ＋１９ ２、特許請求の範囲第１項において、ディップコードの
   破断強度が９．０ｆ／ｄ以上、ディップコードの乾熱収
   縮率が５％以下であるポリヘキサメチレンアジパミド系
   ディップコードを用いたことを特徴とするタイヤ。 ３、特許請求の範囲第１項または第２項において、ディ
   ップコードの撚係数が１８００〜１４００であるポリヘ
   キサメチレンアジパミド系ディップコードを用いたこと
   を特徴とするタイヤ。