JPS60208423A - Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
Ａｌ含有フエライト系ステンレス鋼冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS60208423A JPS60208423A JP6539884A JP6539884A JPS60208423A JP S60208423 A JPS60208423 A JP S60208423A JP 6539884 A JP6539884 A JP 6539884A JP 6539884 A JP6539884 A JP 6539884A JP S60208423 A JPS60208423 A JP S60208423A
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- Japan
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- steel sheet
- ferritic stainless
- stainless steel
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- heating
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３１産業上の利用分野
本発明は、深絞りその他の成形加工を受けて各種厨房用
品、自動車部品等に広く使用されるフェライト系ステン
レス鋼冷延鋼板の深絞り加工性を、より一層向上させる
製造方法に関するものである。
品、自動車部品等に広く使用されるフェライト系ステン
レス鋼冷延鋼板の深絞り加工性を、より一層向上させる
製造方法に関するものである。
３．２従来技術
フェライト系ステンレス鋼の冷延鋼板は、電気炉もしく
は転炉で溶製され連続鋳造されたスラブを熱間圧延し、
焼鈍し、冷間圧延し、さらに焼鈍を行って製造されてい
る。冷間圧延は、中間焼鈍をはさんで２回に分けて行わ
れることもある。また、熱間圧延後の焼鈍を省略するこ
とが最近検討されている。
は転炉で溶製され連続鋳造されたスラブを熱間圧延し、
焼鈍し、冷間圧延し、さらに焼鈍を行って製造されてい
る。冷間圧延は、中間焼鈍をはさんで２回に分けて行わ
れることもある。また、熱間圧延後の焼鈍を省略するこ
とが最近検討されている。
このようにして製造されるフェライト系ステンレス鋼冷
延鋼板の深絞シ加工性を向上させるために１従来各釉検
肘がなされている。合金成分としてはＡｌ添加（特公昭
５１−４４８８８号公報）、ＴＩ添加（特公昭５５−２
７１２９号公報）などが有効であることが知られている
。また、Ａｌ添加フェライト糸ステンレス−板の製造法
として、スラブを比較的低温で加熱し、熱間圧延時にノ
ヂスあたルの圧下率を大きくすると、冷延焼鈍後の製品
のｒ値が向上し、深紅シ加工性が向上する（特開昭５７
−７０２２９号公報）ことが知られている。熱間圧延後
のｔ＃、鈍は、ｒ値向上のために長時間にわたるパッチ
焼鈍が行われていたが、Ａｌ添加材について連続焼鈍化
が達成され（製鉄仙死第３１０号１９８２年ｐ。
延鋼板の深絞シ加工性を向上させるために１従来各釉検
肘がなされている。合金成分としてはＡｌ添加（特公昭
５１−４４８８８号公報）、ＴＩ添加（特公昭５５−２
７１２９号公報）などが有効であることが知られている
。また、Ａｌ添加フェライト糸ステンレス−板の製造法
として、スラブを比較的低温で加熱し、熱間圧延時にノ
ヂスあたルの圧下率を大きくすると、冷延焼鈍後の製品
のｒ値が向上し、深紅シ加工性が向上する（特開昭５７
−７０２２９号公報）ことが知られている。熱間圧延後
のｔ＃、鈍は、ｒ値向上のために長時間にわたるパッチ
焼鈍が行われていたが、Ａｌ添加材について連続焼鈍化
が達成され（製鉄仙死第３１０号１９８２年ｐ。
３３５）、その連続焼鈍条件が知られている（特開昭５
６−９８４２３号公報々ど）。さらに１熱間圧延後の焼
鈍工程を省略しても高いｒイ１＾の得られる熱延条件が
提案されている（特開昭５７−７０２３２号公報）。し
かし、冷間圧延後の焼鈍条件は、ｒ値の向上には影響し
ないと従来考えられていた。
６−９８４２３号公報々ど）。さらに１熱間圧延後の焼
鈍工程を省略しても高いｒイ１＾の得られる熱延条件が
提案されている（特開昭５７−７０２３２号公報）。し
かし、冷間圧延後の焼鈍条件は、ｒ値の向上には影響し
ないと従来考えられていた。
深収り加工性におよばす冷間圧延後の焼鈍条件について
、舊通銅においては系統的に検討されている。加熱温度
は、パッチ焼鈍、連続焼鈍ともにＡ３点以下の範囲で高
温はどｒ値が高く、加熱速度は、アルミキルド鋼冷延鋼
板のパッチ焼鈍においてＦｉｌｏＯ〜１５０℃／時でｒ
値が最大となるが連続焼純においては影響しないこと、
ＴＩＩ加鋼の場合には連続焼鈍において１９００℃／分
１で加熱速度を上げると７値が低下することが知られて
いる（鉄−便覧ｎｌ （１） ｐ。
、舊通銅においては系統的に検討されている。加熱温度
は、パッチ焼鈍、連続焼鈍ともにＡ３点以下の範囲で高
温はどｒ値が高く、加熱速度は、アルミキルド鋼冷延鋼
板のパッチ焼鈍においてＦｉｌｏＯ〜１５０℃／時でｒ
値が最大となるが連続焼純においては影響しないこと、
ＴＩＩ加鋼の場合には連続焼鈍において１９００℃／分
１で加熱速度を上げると７値が低下することが知られて
いる（鉄−便覧ｎｌ （１） ｐ。
６３３〜６３８）。
なお、フェライト系ステンレス鋼でも、ＴＩ添添加炭炭
窒素材ついては、冷間圧延後のφ鈍に際し加熱速度を２
段に切換える深絞勺用鋼板の製造方法（特公昭５０−３
７１３１号公報）が提案されている。
窒素材ついては、冷間圧延後のφ鈍に際し加熱速度を２
段に切換える深絞勺用鋼板の製造方法（特公昭５０−３
７１３１号公報）が提案されている。
一方、ステンレス鋼の冷延鋼板は、一般にカテナリー炉
で連続焼鈍されていて、支持ロールの間隔に制約があシ
、また支持ロールの数を増すと鋼板に疵の入る機会が増
すので、炉長に制限がある。生産性を上げるためにライ
ンの通板速度を増し、かつ一定の炉長で焼鈍時間を確保
するには、急速加熱が必要となる。
で連続焼鈍されていて、支持ロールの間隔に制約があシ
、また支持ロールの数を増すと鋼板に疵の入る機会が増
すので、炉長に制限がある。生産性を上げるためにライ
ンの通板速度を増し、かつ一定の炉長で焼鈍時間を確保
するには、急速加熱が必要となる。
本発明者は、このような背景のもとに、Ｍ含有フェライ
ト系ステンレス鋼冷延鋼物の熱処理条件について、抜本
的な実験検討を行った・３．３発明の目的 水元８Ａは、深絞シ加工性のすぐれたフェライト系ステ
ンレス鋼板ｔ−製造することを目的とする・ ３．４発明の構成・作用 本発明者は以上の目的からフェライト系ステンレス鋼の
冷延鋼板を用いて加熱速度、加熱温度、均熱時間および
冷却速度の各種条件について種々の検討を試みた結果、
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の冷延鋼板を焼鈍す
るにあたル加熱速度金上け、加熱温度を限定すれば、焼
鈍された冷延鋼板の深絞り加工性がよシ一層向上すると
同時に生産性の飛躍的向上が図れることを見出し、本発
明に到りた。
ト系ステンレス鋼冷延鋼物の熱処理条件について、抜本
的な実験検討を行った・３．３発明の目的 水元８Ａは、深絞シ加工性のすぐれたフェライト系ステ
ンレス鋼板ｔ−製造することを目的とする・ ３．４発明の構成・作用 本発明者は以上の目的からフェライト系ステンレス鋼の
冷延鋼板を用いて加熱速度、加熱温度、均熱時間および
冷却速度の各種条件について種々の検討を試みた結果、
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の冷延鋼板を焼鈍す
るにあたル加熱速度金上け、加熱温度を限定すれば、焼
鈍された冷延鋼板の深絞り加工性がよシ一層向上すると
同時に生産性の飛躍的向上が図れることを見出し、本発
明に到りた。
本発明は、重ｌにてＡＪを０．０９〜０．２０％、Ｃｒ
ｆ９〜２０チ含有するフェライト系ステンレス鋼の冷延
銅板を第１図に示される直１％ＡＢｃの右側となる加熱
速度で７８０℃以上１０５０℃以下の温度範囲に加熱し
、９冷以上の速度で冷却することを特徴とする。
ｆ９〜２０チ含有するフェライト系ステンレス鋼の冷延
銅板を第１図に示される直１％ＡＢｃの右側となる加熱
速度で７８０℃以上１０５０℃以下の温度範囲に加熱し
、９冷以上の速度で冷却することを特徴とする。
以下、本発明の構成要件の限定理由について述べる。
（ａ）成分
■Ａｌ
Ａｌはフェライト系ステンレス鋼のｒ値を向上させ、リ
ジング高さを減少させるので、深絞シ加工性の向上に有
効な元素である。このようなＡｌ含鳴フェライト系ステ
ンレス鋼において、冷延鋼板の焼鈍時にＡｌ含有量が０
．０９チ以上のとき、加熱速度が第１図に示される直線
ＡＢＣの右側にあシ、加熱温度が７８０℃以上１０５０
℃以下にするとｒ値が向上する。しかし、０．２０％を
超える多量の添加はＡｌ系の析出物、介在物轡を増加さ
せ、曲げ加工性醇を劣化させる。したがって、Ａｌ含有
量の下限を０．０９％、上限を０．２０チとした。
ジング高さを減少させるので、深絞シ加工性の向上に有
効な元素である。このようなＡｌ含鳴フェライト系ステ
ンレス鋼において、冷延鋼板の焼鈍時にＡｌ含有量が０
．０９チ以上のとき、加熱速度が第１図に示される直線
ＡＢＣの右側にあシ、加熱温度が７８０℃以上１０５０
℃以下にするとｒ値が向上する。しかし、０．２０％を
超える多量の添加はＡｌ系の析出物、介在物轡を増加さ
せ、曲げ加工性醇を劣化させる。したがって、Ａｌ含有
量の下限を０．０９％、上限を０．２０チとした。
■Ｃｒ
Ｃｒはフェライト系ステンレス銅の耐食性の向上に有効
な元素である。通常材のＣｒ含有量は１６〜１７饅であ
るが、高純化（例えば低Ｃ１ｐ、ｓ、ｏ）などを行えは
、またＣｕ ＊ Ｍｏ 、’ｒ＋などの耐食性元素を必
要に応じて添加すると、Ｃｒは９チまで低減することが
可能である。しかし、２０％を超えて多量にＣｒ ｆ：
添加すると伸びおよび深絞シ加工性の劣化を招く。した
がって、Ｃｒ含有鼠の下限を９チ、上限を２０チとしだ
。
な元素である。通常材のＣｒ含有量は１６〜１７饅であ
るが、高純化（例えば低Ｃ１ｐ、ｓ、ｏ）などを行えは
、またＣｕ ＊ Ｍｏ 、’ｒ＋などの耐食性元素を必
要に応じて添加すると、Ｃｒは９チまで低減することが
可能である。しかし、２０％を超えて多量にＣｒ ｆ：
添加すると伸びおよび深絞シ加工性の劣化を招く。した
がって、Ｃｒ含有鼠の下限を９チ、上限を２０チとしだ
。
（ｂ）冷延板焼鈍条件
■加熱速度
本発明者は、再結晶温度付近での加熱速度がｒ値および
リジングに大きな影響を与えることを初めて見出した。
リジングに大きな影響を与えることを初めて見出した。
この場合の加熱速度は７００〜８００℃間の平均加熱速
度を言う。ただし、加熱温度が８００℃未満の場合は７
００℃から加熱温度までの平均加熱速度とする。７値お
よびリジングにおよぼす加熱速度の影響の代表例を第２
図に示す。この図によシ加熱速度が速いほど、１だ加熱
源１ｆ：（△印：１０００℃、Ｏ印：９００℃、０印：
８００℃）が高いほどＴ値は向上する。さらに、深絞り
加工では平均ｒ値（Ｔ値）が１．１以上必要とされるが
、加熱速度が速くなればＴ値が１．１以上となる加熱温
度は低くて良い。
度を言う。ただし、加熱温度が８００℃未満の場合は７
００℃から加熱温度までの平均加熱速度とする。７値お
よびリジングにおよぼす加熱速度の影響の代表例を第２
図に示す。この図によシ加熱速度が速いほど、１だ加熱
源１ｆ：（△印：１０００℃、Ｏ印：９００℃、０印：
８００℃）が高いほどＴ値は向上する。さらに、深絞り
加工では平均ｒ値（Ｔ値）が１．１以上必要とされるが
、加熱速度が速くなればＴ値が１．１以上となる加熱温
度は低くて良い。
リジング基さは加熱速度が速いほど、加熱温度が低い＃
才と減少する。深Ｉ＆Ｄ加工性において埴マしいリジン
グ高さは約１２μｍ以下とされているが、加熱速度が速
くなればリジング高さが１２μｍ以下と々る加熱温度は
高くできる。
才と減少する。深Ｉ＆Ｄ加工性において埴マしいリジン
グ高さは約１２μｍ以下とされているが、加熱速度が速
くなればリジング高さが１２μｍ以下と々る加熱温度は
高くできる。
■加熱温度
フェライト系ステンレス鋼の再結晶を光分に起こさせ、
深絞シ加工性を向上させるには７８０℃以上の加熱温度
が必要である。しかし、加熱温度が１０５０℃を超える
とオーステナイト相が形成され深絞シ加工性が著しく劣
化する。したがって、加熱温度は７８０〜１０５０℃と
した・ 以上のことから、加熱速度および加熱温度と深絞シ加工
性の関係をめた結果が第１図である。加熱速度が第１図
に示される直線ＡＢＣよシ右側にあシ、加熱温度が７８
０℃以上１０５０℃以下にあれば、深絞シ加工性が改善
される。
深絞シ加工性を向上させるには７８０℃以上の加熱温度
が必要である。しかし、加熱温度が１０５０℃を超える
とオーステナイト相が形成され深絞シ加工性が著しく劣
化する。したがって、加熱温度は７８０〜１０５０℃と
した・ 以上のことから、加熱速度および加熱温度と深絞シ加工
性の関係をめた結果が第１図である。加熱速度が第１図
に示される直線ＡＢＣよシ右側にあシ、加熱温度が７８
０℃以上１０５０℃以下にあれば、深絞シ加工性が改善
される。
すなわち、直線Ａ Ｂ Ｃより加熱温度が高くなると、
リジング高さが１２βｍｆ超え、直ｌｌｌ１ＩＢｃよシ
加熱温度が低くなれは、Ｔ値が１，１未満となｐ深絞シ
加工性が劣化する。また、加熱温度が血ｌ＠ＣＤより低
くなれば、再結晶が不十分であシ、的＆ｌ Ａ Ｅよシ
高くなると、オーステナイト相が形成され汁絞り加工性
が劣化する。
リジング高さが１２βｍｆ超え、直ｌｌｌ１ＩＢｃよシ
加熱温度が低くなれは、Ｔ値が１，１未満となｐ深絞シ
加工性が劣化する。また、加熱温度が血ｌ＠ＣＤより低
くなれば、再結晶が不十分であシ、的＆ｌ Ａ Ｅよシ
高くなると、オーステナイト相が形成され汁絞り加工性
が劣化する。
なお、加熱速度と加熱温度が上記条件を満足していれば
、加熱温度に到達後ただちに冷却してもよく、捷だ到達
後該温度で均熱してもよい。
、加熱温度に到達後ただちに冷却してもよく、捷だ到達
後該温度で均熱してもよい。
均熱時間は６０秒以内でよい。
ｑ）玲却鍮件
耐銹性の劣化に影響を及はすＣｒ炭窒化物を析出させな
いためには、冷却は空冷以上の速度で行う必要がある。
いためには、冷却は空冷以上の速度で行う必要がある。
かくして、上記のような条件でＡＡ’含有フェライト糸
ステンレス鋼の冷延鋼板を製造すれば深絞シ加工性がよ
り一層向上すると同時に生産性のブｋ ｋｔ＋的向上が
図れる。
ステンレス鋼の冷延鋼板を製造すれば深絞シ加工性がよ
り一層向上すると同時に生産性のブｋ ｋｔ＋的向上が
図れる。
冷延鋼板の加熱速度を速める手段としては、表面に黒色
皮膜全形成させて大気焼鈍する方法やンルトバスないし
はメタルパスに浸漬させる方法あるいはそれらを組合せ
た方法、ジュール熱をオリ用した訪導加熱による方法、
などがある・３５実施例 第１表に示すように、ＡｌおよびＣｒ含有ｔを種々変化
させたフェライト系ステンレス鋼を転炉および電気炉で
溶製したのち連続１造でスラブとし、これを通常の熱延
により約３．８ｆｌ厚の熱延鋼帯とした。ついでこの鋼
＠全炉鈍（ゲックス焼針または連続焼鈍）した場合およ
び＃鈍省略した場合について４０チ以上の圧下率で冷延
全行った。
皮膜全形成させて大気焼鈍する方法やンルトバスないし
はメタルパスに浸漬させる方法あるいはそれらを組合せ
た方法、ジュール熱をオリ用した訪導加熱による方法、
などがある・３５実施例 第１表に示すように、ＡｌおよびＣｒ含有ｔを種々変化
させたフェライト系ステンレス鋼を転炉および電気炉で
溶製したのち連続１造でスラブとし、これを通常の熱延
により約３．８ｆｌ厚の熱延鋼帯とした。ついでこの鋼
＠全炉鈍（ゲックス焼針または連続焼鈍）した場合およ
び＃鈍省略した場合について４０チ以上の圧下率で冷延
全行った。
冷延板焼鈍は第１図に示される直線ＡＢＣの右側となる
加熱速度で７８０℃以上１０５０９Ｃ以下の温度に加熱
し、６０秒以内の均熱を行った後、空冷以上の速度で冷
却した。
加熱速度で７８０℃以上１０５０９Ｃ以下の温度に加熱
し、６０秒以内の均熱を行った後、空冷以上の速度で冷
却した。
本発明法および比較法による冷延板焼鈍条件と７値およ
びリジング高さを第２表に示す。
びリジング高さを第２表に示す。
本発明法による冷延鋼板は、熱延板焼鈍および中間焼鈍
の有無にかかわらず、ｒ値およびリジング高さとも良好
であシ、深絞シ加工性に優れたものであることがわかる
。
の有無にかかわらず、ｒ値およびリジング高さとも良好
であシ、深絞シ加工性に優れたものであることがわかる
。
なお、高速焼鈍にあたって加熱速度が８０６Ｃ／＠＋１
１！ ｉでの焼鈍は、加熱炉と均熱炉からなる２連４．
＆ ｍを有する大気焼鈍炉を使用した。まず、目的の加
熱温度よシも加熱炉の温度を高目に設定した後玲延−板
を挿入し、高速度で加熱させた。冷延鋼板の温度が目的
の加熱温度に到達した後、ただちに加熱炉より出し空冷
以上の速度で冷却した。一方、均熱するものについては
加熱炉より均熱炉へ移動させ所定の時間均熱後空冷以上
の速度で冷却した。この時８０℃／ Ｍｌ！６の加熱処
理には冷延銅板の表面にカーボンブラックを主成分とす
る黒色皮膜ｆ：施した。加熱速度が８０℃／ Ｂｅｅを
超える場合の焼鈍は、２連構造からなるンルトパス（Ｂ
ＩＬＣ１２系）およびメタルバス（ｐｂまたはＳｎ ）
を使用し、上記と同様の方法により高速加熱処理を行っ
た。
１！ ｉでの焼鈍は、加熱炉と均熱炉からなる２連４．
＆ ｍを有する大気焼鈍炉を使用した。まず、目的の加
熱温度よシも加熱炉の温度を高目に設定した後玲延−板
を挿入し、高速度で加熱させた。冷延鋼板の温度が目的
の加熱温度に到達した後、ただちに加熱炉より出し空冷
以上の速度で冷却した。一方、均熱するものについては
加熱炉より均熱炉へ移動させ所定の時間均熱後空冷以上
の速度で冷却した。この時８０℃／ Ｍｌ！６の加熱処
理には冷延銅板の表面にカーボンブラックを主成分とす
る黒色皮膜ｆ：施した。加熱速度が８０℃／ Ｂｅｅを
超える場合の焼鈍は、２連構造からなるンルトパス（Ｂ
ＩＬＣ１２系）およびメタルバス（ｐｂまたはＳｎ ）
を使用し、上記と同様の方法により高速加熱処理を行っ
た。
３６発明の効果
以上のことから明らかな如＜、ｋｉｍ有フェライト糸ス
テンレス鋼の冷延鋼板を本発明によシ歓造ずｉｌは、深
絞シ加工性が改善され、かつ生産性が飛躍的に同上する
。
テンレス鋼の冷延鋼板を本発明によシ歓造ずｉｌは、深
絞シ加工性が改善され、かつ生産性が飛躍的に同上する
。
第１図は加熱速度および加熱１！度と深絞り加工性の関
係を示す図（加熱温度１０００’ｃ、：△印、同９００
℃二〇印、同８ｏｏ℃二〇印）、第２図１ｄ ｒ Ｑｂ
およびリジングにおよは゛す加熱速度の影Ｖを示す図で
ある。 − ？ そ り ≦ 第１図 加熱速度（’ｃ／ ｓｅｃ ） 第２図 均熱時間 ｔｏ ５ｅｃ ｔｏ ２０ ４０ ８０１００ ２００ＪＯＯ〃σ タ
う 億 戊 （’ｃ／５ｅｃ）手続捕＋ＩＥ書（自発） 昭和５９年６月１１１］ 谷許庁長官若杉和夫殿 事イ′１の表示 昭和５９年特許願第０６５３９８号 発明の名称 ｋｅ含有フェライト系ステンレス閾冷延鋼板の製造方法 捕１１：をする者 事件との関係 特許出願人 東東部千代１［１巨大手町二口“１６番３号（６６５）
新１−１本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 Ｇ 、１ｉｌｉ ＋Ｉ’：の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄及び図面の簡単な説明の
佃 ７、 補正の内容 （１）明細書８頁下から５行［直線ＡＢＣＪを［直線Ａ
ＢＪに補正する。 （２）同１４頁２〜６行［第１図は・・・・・・ 示す
図である。」を下記の通り補正する。 ［第１図は加熱速度および加熱温度と深絞り加工性の関
係を示す図、第２図は下値およびリジングにおよぼす加
熱速度の影響を示す図（加熱温度１０００℃＝Δ印、同
り００℃：○印、同８００℃二ロ印）である。」
係を示す図（加熱温度１０００’ｃ、：△印、同９００
℃二〇印、同８ｏｏ℃二〇印）、第２図１ｄ ｒ Ｑｂ
およびリジングにおよは゛す加熱速度の影Ｖを示す図で
ある。 − ？ そ り ≦ 第１図 加熱速度（’ｃ／ ｓｅｃ ） 第２図 均熱時間 ｔｏ ５ｅｃ ｔｏ ２０ ４０ ８０１００ ２００ＪＯＯ〃σ タ
う 億 戊 （’ｃ／５ｅｃ）手続捕＋ＩＥ書（自発） 昭和５９年６月１１１］ 谷許庁長官若杉和夫殿 事イ′１の表示 昭和５９年特許願第０６５３９８号 発明の名称 ｋｅ含有フェライト系ステンレス閾冷延鋼板の製造方法 捕１１：をする者 事件との関係 特許出願人 東東部千代１［１巨大手町二口“１６番３号（６６５）
新１−１本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 Ｇ 、１ｉｌｉ ＋Ｉ’：の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄及び図面の簡単な説明の
佃 ７、 補正の内容 （１）明細書８頁下から５行［直線ＡＢＣＪを［直線Ａ
ＢＪに補正する。 （２）同１４頁２〜６行［第１図は・・・・・・ 示す
図である。」を下記の通り補正する。 ［第１図は加熱速度および加熱温度と深絞り加工性の関
係を示す図、第２図は下値およびリジングにおよぼす加
熱速度の影響を示す図（加熱温度１０００℃＝Δ印、同
り００℃：○印、同８００℃二ロ印）である。」
Claims (1)
- 型止にてＡ／を０．０９〜０．２０％、Ｃｒを９〜２０
％含有する７エラ・イト系ステンレス鋼の冷延鋼板を第
１図に示される直ｆｊ！ＡＢｃの右側となる加熱速度で
７８０℃以上１０５０℃以下の温度に加熱し、空冷以上
の速度で冷却することを特徴とするＡ／含有フェライト
系ステンレス鋼冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6539884A JPH0610311B2 (ja) | 1984-04-02 | 1984-04-02 | Ａ▲ｌ▼含有フエライト系ステンレス鋼冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6539884A JPH0610311B2 (ja) | 1984-04-02 | 1984-04-02 | Ａ▲ｌ▼含有フエライト系ステンレス鋼冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60208423A true JPS60208423A (ja) | 1985-10-21 |
| JPH0610311B2 JPH0610311B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=13285867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6539884A Expired - Lifetime JPH0610311B2 (ja) | 1984-04-02 | 1984-04-02 | Ａ▲ｌ▼含有フエライト系ステンレス鋼冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0610311B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02217420A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-08-30 | Nippon Steel Corp | 表面疵のない加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造法 |
-
1984
- 1984-04-02 JP JP6539884A patent/JPH0610311B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02217420A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-08-30 | Nippon Steel Corp | 表面疵のない加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0610311B2 (ja) | 1994-02-09 |
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