JPS6043431A - 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 - Google Patents
連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法Info
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- JPS6043431A JPS6043431A JP15137283A JP15137283A JPS6043431A JP S6043431 A JPS6043431 A JP S6043431A JP 15137283 A JP15137283 A JP 15137283A JP 15137283 A JP15137283 A JP 15137283A JP S6043431 A JPS6043431 A JP S6043431A
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- Japan
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- temperature
- rolling
- transformation point
- steel sheet
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は錫メッキやクロム酸処理などの表面処理が施さ
れるテンノミ一度３以下の軟質表面処理用銅板、例えば
軟質ブリキ原板の製造法に係わシ、耐フルーテイング性
のすぐれた軟質表面処理用銅板を連続焼鈍で製造する方
法に関する。
れるテンノミ一度３以下の軟質表面処理用銅板、例えば
軟質ブリキ原板の製造法に係わシ、耐フルーテイング性
のすぐれた軟質表面処理用銅板を連続焼鈍で製造する方
法に関する。
（従来技術）
幼メツギを飾したブリキをよ、種々の用途に要求される
材質の程度に応じて適宜選択できる目安としてｔＪ’Ａ
質度（デンノ々一度）が規定されている。即ちデンバ一
度はロックウェル表面硬度（ＨＩＬ３０ＴまたＱよＬｌ
几１５１’）で表示され、軟質なものから、記号 硬
度 Ｔ−１４６〜５２ Ｔ−２５０〜５６ Ｔ−３５４〜６０ Ｔ−４５８〜６４ ’ｆ’−５６２〜６８ Ｔ−６，６７〜７３ に規定されている。
材質の程度に応じて適宜選択できる目安としてｔＪ’Ａ
質度（デンノ々一度）が規定されている。即ちデンバ一
度はロックウェル表面硬度（ＨＩＬ３０ＴまたＱよＬｌ
几１５１’）で表示され、軟質なものから、記号 硬
度 Ｔ−１４６〜５２ Ｔ−２５０〜５６ Ｔ−３５４〜６０ Ｔ−４５８〜６４ ’ｆ’−５６２〜６８ Ｔ−６，６７〜７３ に規定されている。
こｔＬらのブリキは一般に、低炭素鋼の鋼片を熱間圧延
した熱延コイルを所定の板厚に冷間圧延し、焼鈍し、調
質圧延したブリキ原板に錫メッキを施して製造されてい
る。これらの製造工程のうち、焼鈍Ｋｌ’ｌパッチ焼鈍
方式および連続焼鈍方式の二つが用いらｔＬるが、Ｔ−
１ないしＴ−３ブリキ用原板は従来パッチ焼鈍方式で焼
鈍されて、ｔ５−りＪＩＳでも区分されている。
した熱延コイルを所定の板厚に冷間圧延し、焼鈍し、調
質圧延したブリキ原板に錫メッキを施して製造されてい
る。これらの製造工程のうち、焼鈍Ｋｌ’ｌパッチ焼鈍
方式および連続焼鈍方式の二つが用いらｔＬるが、Ｔ−
１ないしＴ−３ブリキ用原板は従来パッチ焼鈍方式で焼
鈍されて、ｔ５−りＪＩＳでも区分されている。
連続焼鈍は急熱、短時間均熱、急冷という焼鈍サイクル
であるから、従来まではＴ−４以上の硬質ブリキの製造
に適用されていた。しかし該連続焼鈍は能率的ＶＣ銅板
を製造できること１また製造される鋼板の材質的なバラ
ツキが小さい等の長Ｉ９ｉを有するため、昨今において
は、連続焼鈍を適用して１”−３以下の軟質ブリキ原板
の製造について種々検Ｂ−ユされている。
であるから、従来まではＴ−４以上の硬質ブリキの製造
に適用されていた。しかし該連続焼鈍は能率的ＶＣ銅板
を製造できること１また製造される鋼板の材質的なバラ
ツキが小さい等の長Ｉ９ｉを有するため、昨今において
は、連続焼鈍を適用して１”−３以下の軟質ブリキ原板
の製造について種々検Ｂ−ユされている。
ところで、軟質ブリキ原板を連続焼鈍にて製造するには
、■結晶粒の微細化を防ぐこと１０過飽和な固溶Ｃ１固
溶Ｎの低減、すなわち、時効性を低減すること等を図る
必要がある。まず、■の結晶粒の微細化を防ぐために、
熱間圧延において仕上温度ｋＡｒ３点近傍もしくはそれ
以下の低温仕上とし、位取温度を高温とする方法や、銅
成分の調整が行なわルている。■の過飽和な固溶Ｃ１を
低減するためには、連続焼鈍の短時間均熱に次いでその
冷却過程にて過時効処理が行なわれている。
、■結晶粒の微細化を防ぐこと１０過飽和な固溶Ｃ１固
溶Ｎの低減、すなわち、時効性を低減すること等を図る
必要がある。まず、■の結晶粒の微細化を防ぐために、
熱間圧延において仕上温度ｋＡｒ３点近傍もしくはそれ
以下の低温仕上とし、位取温度を高温とする方法や、銅
成分の調整が行なわルている。■の過飽和な固溶Ｃ１を
低減するためには、連続焼鈍の短時間均熱に次いでその
冷却過程にて過時効処理が行なわれている。
また過飽和な固溶Ｎを低減するためＫはυ１８゜Ｎｂな
どを添加する等の手段がｉ（４しられている。これらに
より、最近においては連続焼鈍を適用してＴ−３以下の
軟質ブリキの製造が一部に行なわれている。
どを添加する等の手段がｉ（４しられている。これらに
より、最近においては連続焼鈍を適用してＴ−３以下の
軟質ブリキの製造が一部に行なわれている。
ところが、近年軟質ブリキの杯質に対する要求水準はま
すます厳格化する傾向にあり、安定したテンパ一度の保
証のみならず、需要家における塗装焼付は処理後の加工
時に腰折れなどの加工不良が生じないことを要求する傾
向が顕著となｐつつある。
すます厳格化する傾向にあり、安定したテンパ一度の保
証のみならず、需要家における塗装焼付は処理後の加工
時に腰折れなどの加工不良が生じないことを要求する傾
向が顕著となｐつつある。
腰折れはブリキを例えば曲げ加工するさい折線状に屈曲
する現象でフルーチングと呼ばれるものであｐｌこのフ
ルーチングはこれまでは時効性と密接な関係があって降
伏点伸びを４％程度以下にすればよいといわれている。
する現象でフルーチングと呼ばれるものであｐｌこのフ
ルーチングはこれまでは時効性と密接な関係があって降
伏点伸びを４％程度以下にすればよいといわれている。
しかしブリキは前記塗装焼付は処理時に約２１０℃に加
熱されるので、このさい歓しい時効現象が生じ降伏点伸
びの発生が避けられず、例えば６〜１２％の降伏点伸び
が生じる。このようなことからフルーテング性の問題解
決はいまだ十分でない。
熱されるので、このさい歓しい時効現象が生じ降伏点伸
びの発生が避けられず、例えば６〜１２％の降伏点伸び
が生じる。このようなことからフルーテング性の問題解
決はいまだ十分でない。
（発明の目的）
本発明は連続焼鈍を行って、かつフルーテング件のすぐ
れた軟質表面処理鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
れた軟質表面処理鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
（発明の検数・作用）
本願発明者達は、Ｔ−３以下の軟質であってフルーテン
グのない炙面処理用鋼板倉連続焼鈍を適用して製造すべ
く、銅成分を含めて、その製造工程全般について検討全
行った。その結果、Ｈキルド鋼全累材とし、Ａｒｌ変態
点以下にいったん冷却したスンプの熱間圧延前の刃口熱
温度’ｅ１１５０℃以下の低温加熱とし、熱間圧延にお
ける捲取温度金６２０〜７００℃として１．ｌ’ＪＮと
Ｃの析出を促進させ、また冷間圧延後の連続焼鈍におい
ては、これまで一般にさけられてい７ＣＡ−ｃｌ変態点
以上の温度域で均熱し、次いで過時効処理温度まで例え
ば３０℃／秒以上好ましくは１００℃／秒以上にて急速
冷却し、３００〜５００℃の温度で過時効処理を施して
固溶０、固ｆ８Ｎ全大巾に低減させ、かつ粒内における
炭化物の析出密度を増し、転位発生源として作用させ、
これらの工程を含むＭ進方法により製造した銅板は例え
は第１図に示すように塗装焼付は処理時の時効現象によ
り［、ｔ＝伏点伸ひが数％もしくはそれ以上発生しても
フルーティングが生じないことを知見した。
グのない炙面処理用鋼板倉連続焼鈍を適用して製造すべ
く、銅成分を含めて、その製造工程全般について検討全
行った。その結果、Ｈキルド鋼全累材とし、Ａｒｌ変態
点以下にいったん冷却したスンプの熱間圧延前の刃口熱
温度’ｅ１１５０℃以下の低温加熱とし、熱間圧延にお
ける捲取温度金６２０〜７００℃として１．ｌ’ＪＮと
Ｃの析出を促進させ、また冷間圧延後の連続焼鈍におい
ては、これまで一般にさけられてい７ＣＡ−ｃｌ変態点
以上の温度域で均熱し、次いで過時効処理温度まで例え
ば３０℃／秒以上好ましくは１００℃／秒以上にて急速
冷却し、３００〜５００℃の温度で過時効処理を施して
固溶０、固ｆ８Ｎ全大巾に低減させ、かつ粒内における
炭化物の析出密度を増し、転位発生源として作用させ、
これらの工程を含むＭ進方法により製造した銅板は例え
は第１図に示すように塗装焼付は処理時の時効現象によ
り［、ｔ＝伏点伸ひが数％もしくはそれ以上発生しても
フルーティングが生じないことを知見した。
尚、第１図における試験材ｅま、Ｏ：０．０４５〜０、
０７０％、ｆｕｎ ： ０．２０〜０．３０％、酸可溶
Ｈ：０、０４０〜０．０６０％、Ｎ ： ０．００ ａ
ｏ〜０．．００６０％を含むもので、熱間圧延、連続
焼鈍および塗装焼付処理等の６条件は第１表に示す通り
である・そしてＯは本発明方法により製造し′ｆｃ衣面
処理鋼板であり、・は、比較例（スラブ加熱温度、連続
焼鈍温度が本発明方法の範囲外である。）により製造し
た我面処理鋼である。
０７０％、ｆｕｎ ： ０．２０〜０．３０％、酸可溶
Ｈ：０、０４０〜０．０６０％、Ｎ ： ０．００ ａ
ｏ〜０．．００６０％を含むもので、熱間圧延、連続
焼鈍および塗装焼付処理等の６条件は第１表に示す通り
である・そしてＯは本発明方法により製造し′ｆｃ衣面
処理鋼板であり、・は、比較例（スラブ加熱温度、連続
焼鈍温度が本発明方法の範囲外である。）により製造し
た我面処理鋼である。
本発明は上記知見に基づいてなされたものであ １り、
本発明の要旨は 重液％で、 ｃ ： ｏ、 ０４〜０．１０％、Ｍｎ： ０．０５〜
０．６ ＯＮ、酸可溶ＡＡ： ０．０３ ’Ｘ以上、Ｎ
： ０．０１０ Ｙ；ｊＪ、 下、Ｊ残部が鉄および
不可避的不純元素からなる鋼片全連続鋳造ま′ｆｃは分
塊圧延後Ａｃｌ変態点以上に冷却したのち、１１５０℃
以下に加熱し、熱間圧延して６２０〜７００℃の温度で
捲取り、次いで脱 、 ・スクールし、冷間圧延し、そ
の後連続焼鈍にてＡｃｌ変態点以上の温度に加熱し、過
時効処理温度域まで急速冷却し、３００〜５００℃の温
度で１０ 。
本発明の要旨は 重液％で、 ｃ ： ｏ、 ０４〜０．１０％、Ｍｎ： ０．０５〜
０．６ ＯＮ、酸可溶ＡＡ： ０．０３ ’Ｘ以上、Ｎ
： ０．０１０ Ｙ；ｊＪ、 下、Ｊ残部が鉄および
不可避的不純元素からなる鋼片全連続鋳造ま′ｆｃは分
塊圧延後Ａｃｌ変態点以上に冷却したのち、１１５０℃
以下に加熱し、熱間圧延して６２０〜７００℃の温度で
捲取り、次いで脱 、 ・スクールし、冷間圧延し、そ
の後連続焼鈍にてＡｃｌ変態点以上の温度に加熱し、過
時効処理温度域まで急速冷却し、３００〜５００℃の温
度で１０ 。
秒以上の過時効処理を行なし、次いで調質圧延を施すこ
と全特徴とする連続焼鈍による耐フルーテイング性のす
ぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法である。
と全特徴とする連続焼鈍による耐フルーテイング性のす
ぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法である。
以下に詳細に本発明について説明する。
本発明は八１ キルド銅を素材とするものでおるが、ま
ずその銅成分にりして述べる。
ずその銅成分にりして述べる。
Ｃはその含有鍛が少ないとかえって固溶Ｃが連読塙鈍に
て残存しやすくなるので０．０４９１；を下限とする。
て残存しやすくなるので０．０４９１；を下限とする。
−刃金有量が過多になると硬質となるので０．１０Ｘ以
下とする。
下とする。
Ｍｎは熱間脆性全防ぎ熱間圧延を円滑に行なうたしに０
．０５ｃＸ以上含有させる。その含有度が多くなると硬
質化するので０．６０ ％以下とする。
．０５ｃＸ以上含有させる。その含有度が多くなると硬
質化するので０．６０ ％以下とする。
Ｍは酸可溶Ｍ（以下ＳｏＡ Ａｎ という。）としてＮ
を固定するためにｕ、 ｏ ａ ９（、以上倉荷させる
。
を固定するためにｕ、 ｏ ａ ９（、以上倉荷させる
。
その上限は強いて規定する必要はないが、コスト低汲の
見地から０．１５Ｘが上限である。
見地から０．１５Ｘが上限である。
Ｎは鋼を硬質とし、また時効性の一因となるので、ｏ、
０１０％以下とする。
０１０％以下とする。
基本鏑成分は以上のようであるが、必要により届投入前
にＳｉにて脱酸する場合には、０．１〜０．２％含有さ
江る。また粒成長の促進と固ＩＢ （３訃よび固溶Ｎの
低減のためニＢ 、 Ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｚｒ、 Ｖ〕う
ち１種又は２ｉｒｆｆｉ以上の元素を合計で０．０００
３〜０．０２Ｎ添加してもよい。
にＳｉにて脱酸する場合には、０．１〜０．２％含有さ
江る。また粒成長の促進と固ＩＢ （３訃よび固溶Ｎの
低減のためニＢ 、 Ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｚｒ、 Ｖ〕う
ち１種又は２ｉｒｆｆｉ以上の元素を合計で０．０００
３〜０．０２Ｎ添加してもよい。
前記成分からなる鋼は転炉、電気炉などで浴製された後
、連続鋳造または造塊し分塊圧延によりスラブとされる
。スラブはＡＡＮを完全に析出させるためＡｒＩ変態点
以下にいったん冷却さ１する。
、連続鋳造または造塊し分塊圧延によりスラブとされる
。スラブはＡＡＮを完全に析出させるためＡｒＩ変態点
以下にいったん冷却さ１する。
熱間圧延に先立つスラブ加熱は、ＡＡＨの再溶解防止の
ためＩｃ１１５０℃以下の温度に加熱する。
ためＩｃ１１５０℃以下の温度に加熱する。
熱間圧延においては通常の仕上温度にて仕上圧延され、
６２０〜７００℃の温度域で捲取られる。
６２０〜７００℃の温度域で捲取られる。
下限を６２０℃とするのは嬶の析出促進するためである
。一方地敗り温度が高温になると酸洗性が劣化するので
、上限を７００℃とする。
。一方地敗り温度が高温になると酸洗性が劣化するので
、上限を７００℃とする。
次いで脱スケールされ、冷間圧延されるがその圧下率は
所定製品板厚となるように決めら扛るもので任意である
。
所定製品板厚となるように決めら扛るもので任意である
。
冷間圧延後は連続焼鈍され、その均熱温度をＡｃｌ変態
点以上とする。こｉｔまでの一般的なブリキ原板焼鈍に
おける均熱温度ｆｉ、６３０〜７００℃程度でＡｃｌ変
態点以下であったが、本発明でｔよその後の急速冷却と
過時効処理と相まって固溶Ｃを大巾に低減させるために
Ａ、ｃ（変態点以上の温度とする。従来の均熱温度では
逆にｌｉ！］溶Ｃが増える。
点以上とする。こｉｔまでの一般的なブリキ原板焼鈍に
おける均熱温度ｆｉ、６３０〜７００℃程度でＡｃｌ変
態点以下であったが、本発明でｔよその後の急速冷却と
過時効処理と相まって固溶Ｃを大巾に低減させるために
Ａ、ｃ（変態点以上の温度とする。従来の均熱温度では
逆にｌｉ！］溶Ｃが増える。
本発明方法ＩＣ＄−ける均熱時間ｔよ特に規定する必要
はないが１０秒〜５分間程度である。
はないが１０秒〜５分間程度である。
次いで例えば３０℃／秒以上好ましくは１００℃／秒以
上の冷却速度にて過時効処理温度域に急速冷却され、３
００〜５００℃の温度域にて過時効処理される。急速冷
却するＶは、その後の過時効処理ＶＣよって固溶Ｏ２低
減させることの他に、粒内への炭化物の析出をふやし、
転位発生源たししめて、フルーチングの発生を防ぐため
である。
上の冷却速度にて過時効処理温度域に急速冷却され、３
００〜５００℃の温度域にて過時効処理される。急速冷
却するＶは、その後の過時効処理ＶＣよって固溶Ｏ２低
減させることの他に、粒内への炭化物の析出をふやし、
転位発生源たししめて、フルーチングの発生を防ぐため
である。
過時効処理温度は低温になると固溶Ｏの析出に長時間勿
帰するので下限を３００℃とする。一方、その温度が高
＠Ｖこなると、平衡的に固Ｉ！！！されるＣ址が多いの
で上限を５００℃とする。過時効処理の時間は１０秒以
上とブる。そｔＬ ｉ、Ｊ：前記３００〜５００℃の過
時効温度では固溶Ｃの低減が１０秒以上で図られるから
である。
帰するので下限を３００℃とする。一方、その温度が高
＠Ｖこなると、平衡的に固Ｉ！！！されるＣ址が多いの
で上限を５００℃とする。過時効処理の時間は１０秒以
上とブる。そｔＬ ｉ、Ｊ：前記３００〜５００℃の過
時効温度では固溶Ｃの低減が１０秒以上で図られるから
である。
この連続焼鈍のち、テンノミ一度を調整するために調質
圧延が施される。
圧延が施される。
次いで実施例を示す。
第２表に示す本発明の実施例１〜８、及び比較例９〜１
３のそれぞれの試料鋼を、それぞれ同表で示す熱間圧延
６１件、連続節β屯条件で処理した。
３のそれぞれの試料鋼を、それぞれ同表で示す熱間圧延
６１件、連続節β屯条件で処理した。
そして次いで１．２％の調質圧延を施し、塗装焼付処理
を２１０℃で行ない、調質圧延後の硬度ｔ（Ｂ３０Ｔと
、塗装焼付処理後のフルーチイングを測定し友。この第
２表の比較例の試料番号９は連続焼鈍温度が本発明方法
の範囲外の温度であり、試料番号ｌＯは、Ｃ量、ス２ゾ
加熱温度、捲取温度、連続焼鈍温度が、試料番号１１は
酸町浴Ａ７［７１、連続焼鈍温度が、試料番号１２はス
２プηｆ１熱温度、捲取連続焼鈍温度が、試料番号１３
はスラブ−７ｔｒｌ熱温度、捲取温度、過時効処理温度
が、本発明方法の範囲外の温度である。そしてこの野の
フルーティジグ値から明らかな通り本発明方法により製
造した銅板は、比較例銅板に比べて耐フルーチイグ性が
すぐれている。
を２１０℃で行ない、調質圧延後の硬度ｔ（Ｂ３０Ｔと
、塗装焼付処理後のフルーチイングを測定し友。この第
２表の比較例の試料番号９は連続焼鈍温度が本発明方法
の範囲外の温度であり、試料番号ｌＯは、Ｃ量、ス２ゾ
加熱温度、捲取温度、連続焼鈍温度が、試料番号１１は
酸町浴Ａ７［７１、連続焼鈍温度が、試料番号１２はス
２プηｆ１熱温度、捲取連続焼鈍温度が、試料番号１３
はスラブ−７ｔｒｌ熱温度、捲取温度、過時効処理温度
が、本発明方法の範囲外の温度である。そしてこの野の
フルーティジグ値から明らかな通り本発明方法により製
造した銅板は、比較例銅板に比べて耐フルーチイグ性が
すぐれている。
第１図は、塗装焼付処理後の降伏点伸びとフルーチイン
グ性の関係を示す図である。 代（・１１人 弁理士 秋 沢 政 光性２名 ４宴 Ｈ口
グ性の関係を示す図である。 代（・１１人 弁理士 秋 沢 政 光性２名 ４宴 Ｈ口
Claims (1)
- （１） 重付％で、 （ｊ ： ０．０４〜０．１０％、Ｍｎ： ｏ、ｏ ５
〜０．６０％、 酸可溶Ａ、＃： ０．０３％以上、Ｎ：０．０１０％以
下、 残部が鉄および不町避的不純元話からなる銅片を連続鋳
造または分塊圧延後ｈｒｌ変態点以下に冷却したのちＮ
１１５０℃以下に加熱し、熱間圧延して６２０〜７０
０℃の添置で捲取り、次いで脱スケールし、冷間圧延し
、その後連続焼鈍にてＡｃ１変態点以上の添置に処理１
行ない、次いで調質圧延を施すことを特徴とする連続焼
鈍による耐フルーテイング性のすぐれた軟質表面処理用
銅板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15137283A JPS6043431A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15137283A JPS6043431A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043431A true JPS6043431A (ja) | 1985-03-08 |
| JPS631374B2 JPS631374B2 (ja) | 1988-01-12 |
Family
ID=15517114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15137283A Granted JPS6043431A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043431A (ja) |
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
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Families Citing this family (4)
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| JPH0373479U (ja) * | 1989-11-18 | 1991-07-24 | ||
| JPH0375561U (ja) * | 1989-11-24 | 1991-07-29 | ||
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-
1983
- 1983-08-19 JP JP15137283A patent/JPS6043431A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS631374B2 (ja) | 1988-01-12 |
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