JPS60208452A - 長寿命軸受用鋼 - Google Patents
長寿命軸受用鋼Info
- Publication number
- JPS60208452A JPS60208452A JP6390484A JP6390484A JPS60208452A JP S60208452 A JPS60208452 A JP S60208452A JP 6390484 A JP6390484 A JP 6390484A JP 6390484 A JP6390484 A JP 6390484A JP S60208452 A JPS60208452 A JP S60208452A
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- JP
- Japan
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- steel
- life
- present
- bearings
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ころがり疲れ強さく転動体にはく離が発生す
るまでの総応力くり返し数、または作動時間、以下寿命
と記す）のすぐれたころがり軸受用鋼に関する。
るまでの総応力くり返し数、または作動時間、以下寿命
と記す）のすぐれたころがり軸受用鋼に関する。
軸受の寿命が改善され、高負荷に耐えられるようになる
と軸受の小型化、軽量化が可能となり、機械装置全体の
小型・軽量化が可能になる。
と軸受の小型化、軽量化が可能となり、機械装置全体の
小型・軽量化が可能になる。
このことは省資源・省エネルギーにもつながることであ
り、きわめて重要である 軸受の寿命の改善については、従来から多くの試みがな
されてきており、鋼質面、潤滑面、設計面などから多く
の研究がなされている。
り、きわめて重要である 軸受の寿命の改善については、従来から多くの試みがな
されてきており、鋼質面、潤滑面、設計面などから多く
の研究がなされている。
本発明は、これらのうち鋼質面について行なわれたもの
である。
である。
すなわち、本発明の要点とするところは特許請求の範囲
に述べたように、第１の発明鋼はそれぞれ重量％で、Ｃ
；０９〜Ｌ１％、Ｓｉ ： ｏ、ｓ１〜ＬＯ％、寿命軸
受用鋼、および第２の発明鋼は第１の発明鋼に更にＭｏ
：０，０５〜０．５散Ｎｉ：０．５〜ｔＯ％を加えたも
のである。以下に本発明鋼における化学成分の限定理由
を述べる。
に述べたように、第１の発明鋼はそれぞれ重量％で、Ｃ
；０９〜Ｌ１％、Ｓｉ ： ｏ、ｓ１〜ＬＯ％、寿命軸
受用鋼、および第２の発明鋼は第１の発明鋼に更にＭｏ
：０，０５〜０．５散Ｎｉ：０．５〜ｔＯ％を加えたも
のである。以下に本発明鋼における化学成分の限定理由
を述べる。
（Ｃ）
ころがり軸受用鋼は高面圧による塑性変形に耐えるため
に適切なかたさを必要とする。
に適切なかたさを必要とする。
転動体に必要なかたさは通常ＨＲＣ５７〜６４程度とる
ことができる。なお０．９％未満になると炭化物の球状
化がやや困難となり、また１１％を越えると、巨大炭化
物が生成しやすくなり、好ましくない。よって、Ｃ量は
下限を０９％とし、上限を１１％とする。
ことができる。なお０．９％未満になると炭化物の球状
化がやや困難となり、また１１％を越えると、巨大炭化
物が生成しやすくなり、好ましくない。よって、Ｃ量は
下限を０９％とし、上限を１１％とする。
（Ｓｉ）
Ｓｉは焼もどし軟化抵抗性を増し、炭化物の析出を抑制
する。これらのことから、Ｓｉは鋼中でのＣの拡散を抑
制する作用があると考えられる。高因圧を受ける転勤面
下には高転位密度域が形成され、その転位が周囲のＣに
よって捕捉されて、ミクロ亀裂を生じ、ついにはく離発
生につながるから、転位への周囲のＣの拡散をＳｉによ
って抑制すれば寿命が改善される。本発明者らの実験に
よれば、この必要なＳｉ量は最低キα８％程度であり、
Ｓｌ量が増すほど寿命は向上するが、一方では４０％を
越えると球状化焼なましや焼入時の加熱による脱度が著
しくなり、工業的に寿命向上のメリットを相殺してしま
う。よって本発明ではＳｉの下限をα８１％とし上限を
１０％とする。
する。これらのことから、Ｓｉは鋼中でのＣの拡散を抑
制する作用があると考えられる。高因圧を受ける転勤面
下には高転位密度域が形成され、その転位が周囲のＣに
よって捕捉されて、ミクロ亀裂を生じ、ついにはく離発
生につながるから、転位への周囲のＣの拡散をＳｉによ
って抑制すれば寿命が改善される。本発明者らの実験に
よれば、この必要なＳｉ量は最低キα８％程度であり、
Ｓｌ量が増すほど寿命は向上するが、一方では４０％を
越えると球状化焼なましや焼入時の加熱による脱度が著
しくなり、工業的に寿命向上のメリットを相殺してしま
う。よって本発明ではＳｉの下限をα８１％とし上限を
１０％とする。
（Ｍｎ ）
本発明におけるＭｎの添加目的は焼入性の調整にある。
転勤部品として必要なかたさは前述のようにＨＲＣ５７
〜６４であるが、部品の大きさｔこ応じてこのかたさを
得るには、前述のＳｉや後述するＣ「、ＭＯとの関連に
おいて、Ｍｌｌは０２〜Ｌ２％で１分その目的を達しう
る。一方、 Ｍｎは造塊時に溶鋼中のＭｎと耐火物との
反応が起り、溶鋼が汚損されるので軸受用鋼としてはＭ
ｎが多いのは好ましくない。よって上限を１２％とした
。
〜６４であるが、部品の大きさｔこ応じてこのかたさを
得るには、前述のＳｉや後述するＣ「、ＭＯとの関連に
おいて、Ｍｌｌは０２〜Ｌ２％で１分その目的を達しう
る。一方、 Ｍｎは造塊時に溶鋼中のＭｎと耐火物との
反応が起り、溶鋼が汚損されるので軸受用鋼としてはＭ
ｎが多いのは好ましくない。よって上限を１２％とした
。
（ＰおよびＳ）
ＰとＳは鋼中て脆性を増し、清浄度を劣化させるので、
ころがり軸受用鋼としてはあまり多くない方がよい。そ
こで本発明では、それぞれの上限を０．０２５％とした
。
ころがり軸受用鋼としてはあまり多くない方がよい。そ
こで本発明では、それぞれの上限を０．０２５％とした
。
（Ｃｒ）
本発明においてＣｒは前述のＳｉ、Ｍｎとともに焼入性
を調整して軸受として必要なかたさを保持するとともに
鋼中の炭化物の微細球状化のために有効である。特に炭
化物の微細球状化は々命の向上に不可欠である。このた
めにはＣ「は少くとも１２５％ を必要とする。よって
Ｃｒ次化物が生じ寿命がかえって低下する可能性がある
ので、 Ｃｒの上限をＬ９％とする。
を調整して軸受として必要なかたさを保持するとともに
鋼中の炭化物の微細球状化のために有効である。特に炭
化物の微細球状化は々命の向上に不可欠である。このた
めにはＣ「は少くとも１２５％ を必要とする。よって
Ｃｒ次化物が生じ寿命がかえって低下する可能性がある
ので、 Ｃｒの上限をＬ９％とする。
（Ｃｒ−Ｓｉ ）
」二連のようにＣｒは炭化物を微細化する作用があるが
Ｓｉはこれを粗大化する作用がある。
Ｓｉはこれを粗大化する作用がある。
このため本発明においてｑｒはＳｉとの組合せにおいて
Ｓｉ量よりも少なくとも０４ｑ６以上多目にした方がよ
いことを見出した。かくして本発明ではＣｒをＳｉより
０４％以上多目にすることとした。
Ｓｉ量よりも少なくとも０４ｑ６以上多目にした方がよ
いことを見出した。かくして本発明ではＣｒをＳｉより
０４％以上多目にすることとした。
（０）
０は鋼中で酸化物となり、寿命を著るしく低下させる。
本発明においてはｌ１ｉＪ述のＳｉとＣｒの組合せによ
る寿命向上効果も、０がｏ、ｏｏｔｓ％製下でなければ
十分なものにならないことがわかった。
る寿命向上効果も、０がｏ、ｏｏｔｓ％製下でなければ
十分なものにならないことがわかった。
そこでＯの上限を０．００１５％ とする。
（ＭＯ）
本発明の第２の発明鋼においてＭｏを添加する目的はＭ
ｌｌと同様焼入性の調整の為である。
ｌｌと同様焼入性の調整の為である。
このためにはＭＯはＯ，ＯＳ〜ｏ５ｏ％で十分である。
よ〕でＭＬｌの下限を０．０５％ とし、上限を０５％
とする。
とする。
（Ｎｉ）
本発明の第２の発明鋼においてＮｉはＭｏと同様、焼入
性の調整の為に添加する。このためめ にはＮ１は０．３％以上で効果が認＊られ、１０％を吸
えると炭化物球状化組織が悪化するのでＮｉの下限を０
５％とし１−限を１０％とする。
性の調整の為に添加する。このためめ にはＮ１は０．３％以上で効果が認＊られ、１０％を吸
えると炭化物球状化組織が悪化するのでＮｉの下限を０
５％とし１−限を１０％とする。
−）ぎに本発明の実施例について述べる。表１は実験に
用いた供試オ」の化学成分である。
用いた供試オ」の化学成分である。
表１ 供試材化学成分 （重量％）
○印 本発明鋼
表２にヘルツ最大応力（Ｐ、１ＩＩａｘ）を５００＆９
ｆ／ｚｊ、１６０スピンドル潤滑で行なったスラスト寿
命試験結果を示す。ここではり、。寿命（９０９ＭＩ存
確率存命率を示した。なおスラスト試験片のかたさはい
ずれもＪ（ＲＣ６２〜６３である。
ｆ／ｚｊ、１６０スピンドル潤滑で行なったスラスト寿
命試験結果を示す。ここではり、。寿命（９０９ＭＩ存
確率存命率を示した。なおスラスト試験片のかたさはい
ずれもＪ（ＲＣ６２〜６３である。
表２ ′ｌｔ命試験結果（○印：不発明鋼）表２に見る
とおり比較鋼１．２はＳｉが不足してノｆ命が低く、比
較鋼３でもまだＳｉが不足して寿命が低い。また比較鋼
９と１３ではＣｒがＳｉに対して不足して炭化物が若干
粗粒化して寿命が低い。
とおり比較鋼１．２はＳｉが不足してノｆ命が低く、比
較鋼３でもまだＳｉが不足して寿命が低い。また比較鋼
９と１３ではＣｒがＳｉに対して不足して炭化物が若干
粗粒化して寿命が低い。
また比較鋼１５では０が多いため８１等の条件は満足さ
れていても低寿命でありＩ６ではＰ、Ｓが高いため低寿
命となっている。
れていても低寿命でありＩ６ではＰ、Ｓが高いため低寿
命となっている。
次に表３にＳｉ量に対する焼なまし時の脱炭深さの測定
結果を示す。Ｓｉの増加と共に脱炭深さが増加している
。これから８１含有量をあまり多ことがわかる。
結果を示す。Ｓｉの増加と共に脱炭深さが増加している
。これから８１含有量をあまり多ことがわかる。
以上のとおり本発明鋼は従来の軸受鋼に比べ寿命が長く
より高負荷に耐えらるので、機械等に組み込む軸受をよ
り小型化したいという需要業界の要求にもマツチする優
れた特性を備えたものである。更に本発明鋼は通常の電
気炉などの製鋼法によって製造可能であり、圧延、熱間
加工、冷間加工、切削加工等の実生産面において、特に
問題となることなく製造可能である。
より高負荷に耐えらるので、機械等に組み込む軸受をよ
り小型化したいという需要業界の要求にもマツチする優
れた特性を備えたものである。更に本発明鋼は通常の電
気炉などの製鋼法によって製造可能であり、圧延、熱間
加工、冷間加工、切削加工等の実生産面において、特に
問題となることなく製造可能である。
特許出願人 山陽特殊製鋼株式会社
代表者 大内俊司
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉｌｌ Ｃ： ０．９〜１１％ ｓｒ： ｏ、ｓ′１〜１．（１％ Ｍｎ°０４２〜Ｌ２％ Ｐ：０゜０２５％以下 Ｓ ： ０．０２５％以下 Ｃｒ： １．２５−１．９０％ ０ ： ０．００１５％以下 Ｃｒ−８ｉ：０，４％以−Ｌ 残部実質的にＦＯよりなることを特徴とする長寿命軸受
用鋼 （２１Ｃ： ０．９〜Ｌ１％ Ｓｉ： ｏ、５ｌ−ｔｏ％ Ｍｎ： ０．２〜ｔ２％ Ｐ ： ０．０２５％以下 Ｓ ： ０．０２５％以下 Ｃｒ： １２５−Ｌ荒 ０ ： ｏ、ｏｏｌｓ形以下 Ｃｒ−５ｉコα４％以上 ＭＯｏ ０．０５〜０．５％ Ｎｉ：０．５〜ＬＯ％ 残部実質的にＦｅ よりなることを特徴とする長寿命軸
受用鋼
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6390484A JPS60208452A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 長寿命軸受用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6390484A JPS60208452A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 長寿命軸受用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60208452A true JPS60208452A (ja) | 1985-10-21 |
Family
ID=13242772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6390484A Pending JPS60208452A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 長寿命軸受用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60208452A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263651A (ja) * | 1985-09-13 | 1987-03-20 | Aichi Steel Works Ltd | 軸受鋼およびその製造法 |
| JPS62218542A (ja) * | 1986-03-19 | 1987-09-25 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | 軸受軌道輪 |
| JPH0230733A (ja) * | 1988-04-04 | 1990-02-01 | Koyo Seiko Co Ltd | 高炭素クロム系軸受鋼 |
| US6478894B1 (en) * | 1998-07-28 | 2002-11-12 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP6390484A patent/JPS60208452A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263651A (ja) * | 1985-09-13 | 1987-03-20 | Aichi Steel Works Ltd | 軸受鋼およびその製造法 |
| JPS62218542A (ja) * | 1986-03-19 | 1987-09-25 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | 軸受軌道輪 |
| JPH0230733A (ja) * | 1988-04-04 | 1990-02-01 | Koyo Seiko Co Ltd | 高炭素クロム系軸受鋼 |
| US6478894B1 (en) * | 1998-07-28 | 2002-11-12 | Nsk Ltd. | Rolling bearing |
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