JPS60218506A - 流動燃焼炉 - Google Patents
流動燃焼炉Info
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- JPS60218506A JPS60218506A JP7285684A JP7285684A JPS60218506A JP S60218506 A JPS60218506 A JP S60218506A JP 7285684 A JP7285684 A JP 7285684A JP 7285684 A JP7285684 A JP 7285684A JP S60218506 A JPS60218506 A JP S60218506A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/002—Fluidised bed combustion apparatus for pulverulent solid fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は石炭の流動層燃焼に係シ、特に窒素酸化物の生
成を抑制した高燃焼効率、高脱硫率を達成する流動燃焼
炉に関する。
成を抑制した高燃焼効率、高脱硫率を達成する流動燃焼
炉に関する。
流動層を用いる石炭の燃焼装置は、多くの炭種に対して
適用できること、クリーン燃焼機能を内蔵し燃焼排ガス
の低Ｓ Ｏｘ 、低Ｎ Ｏｘ化がはかれること、層内伝
熱管の熱伝達特性が優れていること、などの特長を有し
発電用石炭ボイラとして期待されている。
適用できること、クリーン燃焼機能を内蔵し燃焼排ガス
の低Ｓ Ｏｘ 、低Ｎ Ｏｘ化がはかれること、層内伝
熱管の熱伝達特性が優れていること、などの特長を有し
発電用石炭ボイラとして期待されている。
石炭は通常１〜２重量−の窒素分を含み、これを流動層
で８００〜９００Ｃで燃焼すると、燃焼排ガス中に３０
０〜６００１ｐｌのＮＯｘが含まれる。
で８００〜９００Ｃで燃焼すると、燃焼排ガス中に３０
０〜６００１ｐｌのＮＯｘが含まれる。
ＮＯｘは燃焼空気量を減少すれば、すなわち排ガス中の
酸素濃度を下げることによって、ある程度低下させるこ
とができる。しかし、空気量の低減は燃焼効率の低下を
招き、燃焼装置としての本来の使命を果さない。したが
って空気量の低減には許容限界がある。しかも、石灰石
、ドロマイトなどのＣａＯ系脱硫剤による８０２の脱硫
率は、酸素濃度の低い条件では低水準の状態にあシ、環
境上好ましくない。
酸素濃度を下げることによって、ある程度低下させるこ
とができる。しかし、空気量の低減は燃焼効率の低下を
招き、燃焼装置としての本来の使命を果さない。したが
って空気量の低減には許容限界がある。しかも、石灰石
、ドロマイトなどのＣａＯ系脱硫剤による８０２の脱硫
率は、酸素濃度の低い条件では低水準の状態にあシ、環
境上好ましくない。
従来、石炭の流動燃焼装置内での低ＮＯｘ化方法として
、二段燃焼方法および二段流動層燃焼方法が知られてい
る。前者は流動層に供給する燃焼用の一次空気を理論燃
焼空気量以下に抑えてＮＯｘの生成を抑制し、その際に
発生するＣＯ，Ｈｎ及び飛散状態にある未燃炭を、流動
層上部の７ｙ ＝ボードに供給した二次空気によって燃
焼する方法である・。この方法は流動層内空気比が低い
ので上述のごとく、燃焼効率及びＣａＯ系脱硫剤による
脱硫率が低いなどの欠点を有し、さらにフリーボードに
おいてＮＨａ 、ＨＣ，Ｎなどの窒素化合物が二次空気
によって燃焼され、ＮＯｘが再発生する。
、二段燃焼方法および二段流動層燃焼方法が知られてい
る。前者は流動層に供給する燃焼用の一次空気を理論燃
焼空気量以下に抑えてＮＯｘの生成を抑制し、その際に
発生するＣＯ，Ｈｎ及び飛散状態にある未燃炭を、流動
層上部の７ｙ ＝ボードに供給した二次空気によって燃
焼する方法である・。この方法は流動層内空気比が低い
ので上述のごとく、燃焼効率及びＣａＯ系脱硫剤による
脱硫率が低いなどの欠点を有し、さらにフリーボードに
おいてＮＨａ 、ＨＣ，Ｎなどの窒素化合物が二次空気
によって燃焼され、ＮＯｘが再発生する。
一方、後者は例えば特開昭５４−１４３７号公報に示す
ごとく二段の流動層で構成される。石炭は一段目の流動
層に供給されて理論燃焼空気量以下の一次空気によシ燃
焼される。未燃炭を含む微細な灰は未燃ガスを含む燃焼
ガスに同伴されて流動層上部の空間（フリーボード部）
を上昇して上段の流動層にガス分散板を通して入る。該
上段は脱硫剤粒子で流動層を形成しつつ下段からの未燃
炭を二次空気で完全燃焼するとともに、脱硫を行う。
ごとく二段の流動層で構成される。石炭は一段目の流動
層に供給されて理論燃焼空気量以下の一次空気によシ燃
焼される。未燃炭を含む微細な灰は未燃ガスを含む燃焼
ガスに同伴されて流動層上部の空間（フリーボード部）
を上昇して上段の流動層にガス分散板を通して入る。該
上段は脱硫剤粒子で流動層を形成しつつ下段からの未燃
炭を二次空気で完全燃焼するとともに、脱硫を行う。
しかしながら、本方法は二段の流動層からなるため圧力
損失が大きいという欠点を有する。また上段流動層での
二次空気による未燃炭の燃焼によってＮ Ｏｘが再生成
する可能性がある。
損失が大きいという欠点を有する。また上段流動層での
二次空気による未燃炭の燃焼によってＮ Ｏｘが再生成
する可能性がある。
本発明は、上述の欠点を改善して高燃焼効率。
高脱硫率を維持しつつ、ＮＯｘ生成量の低いさらに圧力
損失の低い石炭の流動燃焼炉を提供することを目的とす
るものである。
損失の低い石炭の流動燃焼炉を提供することを目的とす
るものである。
即ち、本発明の特徴とするところは、底部に空気の供給
２分散手段と石炭粒子の供給手段を設けると共に、炉下
力に脱硫剤粒子の供給手段を設けた石炭の流動燃焼炉に
おいて、この炉の流動層の高さ方向に層内上、下方向の
流動粒子の移動速度を抑制する手段を設は九流動燃焼炉
にある。
２分散手段と石炭粒子の供給手段を設けると共に、炉下
力に脱硫剤粒子の供給手段を設けた石炭の流動燃焼炉に
おいて、この炉の流動層の高さ方向に層内上、下方向の
流動粒子の移動速度を抑制する手段を設は九流動燃焼炉
にある。
これは上記移動速度を抑制する手段を設けると、理論燃
焼空気量以上のある範囲の空気量を供給しても該手段の
上部流動領域の未燃炭粒子の濃度が、該手段の下部流動
領域よシ高くなる結果に基づくものである。これによっ
て、該手段の下部流動領域において空気過剰の条件で石
炭の燃焼によって発生したＮ Ｏｘは上部流動領域を通
過する際に、上記未燃炭粒子によって還元されて低下す
る。また、下部流動領域は空気過剰の状態にあるので燃
焼効率、石灰石による脱硫率も低下しない。
焼空気量以上のある範囲の空気量を供給しても該手段の
上部流動領域の未燃炭粒子の濃度が、該手段の下部流動
領域よシ高くなる結果に基づくものである。これによっ
て、該手段の下部流動領域において空気過剰の条件で石
炭の燃焼によって発生したＮ Ｏｘは上部流動領域を通
過する際に、上記未燃炭粒子によって還元されて低下す
る。また、下部流動領域は空気過剰の状態にあるので燃
焼効率、石灰石による脱硫率も低下しない。
以下に本発明の一実施例にもとづいて本発明の詳細な説
明する。流動燃焼炉１はその底部に空気の分散板３を有
しておシ、空気人口２及び該分散板３を通して供給され
る空気４によって流動化された石灰石、ドロマイトなど
の脱硫剤粒子からなる流動層５を形成している。７は搬
送用空気に同伴して石炭粒子６を流動燃焼炉１の底部に
供給するだめの導管、８は脱硫剤粒子の供給導管、９は
脱硫剤粒子の溢流導管である。流動層面１４の上部空間
はフリーボード部１５でメジ、図示していないが排燃焼
ガスからの熱回収部、飛散粒子回収部に接続される。
明する。流動燃焼炉１はその底部に空気の分散板３を有
しておシ、空気人口２及び該分散板３を通して供給され
る空気４によって流動化された石灰石、ドロマイトなど
の脱硫剤粒子からなる流動層５を形成している。７は搬
送用空気に同伴して石炭粒子６を流動燃焼炉１の底部に
供給するだめの導管、８は脱硫剤粒子の供給導管、９は
脱硫剤粒子の溢流導管である。流動層面１４の上部空間
はフリーボード部１５でメジ、図示していないが排燃焼
ガスからの熱回収部、飛散粒子回収部に接続される。
流動粒子の移動速度抑制手段１０は伝熱管群で構成され
ている。流動燃焼炉では過大な空気圧力が必要となるこ
とを嫌うことから、流動層５の層高は通常１．５ｍ以下
が採用されるが、該移動速度抑制手段１０は流動層面１
４の下１００■以下あるいは、及び分散板上３００ｍ以
上の高さに設置される。該移動速度抑制手段１０は流動
層断面を覆って設けられ、該抑制手段の上部流動領域１
１と、下部流動領域１２に流動層５を分ける。流動層５
内上、下の流動粒子の移動速度は一般に層内の温度分布
が均一になるほどの極めて高い値を示す。該移動速度抑
制手段ｌＯはその上部流動領域１１と下部流動領域１２
間相互の流動粒子の移動速度を抑制するために設けられ
る。下部流動領域１２には伝熱水管１３が設置されて蒸
気を発生する。流動粒子の移動速度抑制手段１０もまた
伝熱水管の一部として蒸気の発生あるいは過熱管として
利用される。
ている。流動燃焼炉では過大な空気圧力が必要となるこ
とを嫌うことから、流動層５の層高は通常１．５ｍ以下
が採用されるが、該移動速度抑制手段１０は流動層面１
４の下１００■以下あるいは、及び分散板上３００ｍ以
上の高さに設置される。該移動速度抑制手段１０は流動
層断面を覆って設けられ、該抑制手段の上部流動領域１
１と、下部流動領域１２に流動層５を分ける。流動層５
内上、下の流動粒子の移動速度は一般に層内の温度分布
が均一になるほどの極めて高い値を示す。該移動速度抑
制手段ｌＯはその上部流動領域１１と下部流動領域１２
間相互の流動粒子の移動速度を抑制するために設けられ
る。下部流動領域１２には伝熱水管１３が設置されて蒸
気を発生する。流動粒子の移動速度抑制手段１０もまた
伝熱水管の一部として蒸気の発生あるいは過熱管として
利用される。
上記の構成によシ、上部流動領域１１と下部流動領域−
１２間相互の流動粒子の移動速度は、流動粒子移動速度
抑制手段１０１１Ｃよって抑制され、粒子の移動速度は
流動層の単位断面積当シ及び一時間当シ２０〜１００ト
ン、すなわち２０〜１００トン／ｒｒ？・ｈｒの範囲に
抑制される。石炭粒子６は下部流動領域１２に空気搬送
されて導管７を通して供給される。一方、空気４は供給
量基準の空気比１．０〜１．３の範囲の流量で空気人口
２から分散板３を通して流動層５の下部流動領域１２に
供給される。従って石炭は下部領域１２において空気過
剰の条件で燃焼されるので高い燃焼効率を達成すること
ができ、さらに、ＣａＯ系脱硫剤により高い脱硫率を達
成することができる。
１２間相互の流動粒子の移動速度は、流動粒子移動速度
抑制手段１０１１Ｃよって抑制され、粒子の移動速度は
流動層の単位断面積当シ及び一時間当シ２０〜１００ト
ン、すなわち２０〜１００トン／ｒｒ？・ｈｒの範囲に
抑制される。石炭粒子６は下部流動領域１２に空気搬送
されて導管７を通して供給される。一方、空気４は供給
量基準の空気比１．０〜１．３の範囲の流量で空気人口
２から分散板３を通して流動層５の下部流動領域１２に
供給される。従って石炭は下部領域１２において空気過
剰の条件で燃焼されるので高い燃焼効率を達成すること
ができ、さらに、ＣａＯ系脱硫剤により高い脱硫率を達
成することができる。
一方、下部流動領域１２に供給された石炭粒子の一部は
該領域で完全に燃焼するまでには至らない未燃炭、いわ
ゆるチャーの状態で流動粒子とともに上部流動領域１１
に移動するものがある。該チャーは流動粒子に比較して
その密度が小さいので流動粒子に比べて上部流動領域１
１に上昇し易い。そして一旦上部流動領域１１＆Ｃ移行
したチイーは、流動粒子の移動速度抑制手段１ｏにょシ
下部流動領域１２への移動が抑制されるため、及び上部
流動領域１１を通過する燃焼ガス中の酸素濃度は、下部
流動領域１２に比べて低水準にあってその燃焼速度が低
いため、上部流動領域１１に蓄積される。したがって、
空気比の高い下部流動領域１２に忙いて生成したＮ Ｏ
ｘは、チャー濃度の高い上部流動領域１１を通過する際
に該チャーによって還元されて低減される。
該領域で完全に燃焼するまでには至らない未燃炭、いわ
ゆるチャーの状態で流動粒子とともに上部流動領域１１
に移動するものがある。該チャーは流動粒子に比較して
その密度が小さいので流動粒子に比べて上部流動領域１
１に上昇し易い。そして一旦上部流動領域１１＆Ｃ移行
したチイーは、流動粒子の移動速度抑制手段１ｏにょシ
下部流動領域１２への移動が抑制されるため、及び上部
流動領域１１を通過する燃焼ガス中の酸素濃度は、下部
流動領域１２に比べて低水準にあってその燃焼速度が低
いため、上部流動領域１１に蓄積される。したがって、
空気比の高い下部流動領域１２に忙いて生成したＮ Ｏ
ｘは、チャー濃度の高い上部流動領域１１を通過する際
に該チャーによって還元されて低減される。
上記の伝熱管群で構成される流動粒子の移動速度抑制手
段１０による上、下領域間の粒子移動速度は流動粒子の
流動化開始速度と流動燃焼炉の空塔ガス速度の比に応じ
て、伝熱管の配列間隔を変化することによって調節、設
定することができる。
段１０による上、下領域間の粒子移動速度は流動粒子の
流動化開始速度と流動燃焼炉の空塔ガス速度の比に応じ
て、伝熱管の配列間隔を変化することによって調節、設
定することができる。
流動層断面積に対する伝熱管間の隙間部分の面積の割合
は１５〜５０慢、なかんづく２０〜４（１が採用される
。これは上部流動領域１１と下部流動領域１２間相互の
粒子移動速度を、流動層の空塔ガス速度が１．２〜２．
２ ｍ ／ Ｂの範囲で上述の２０〜１００）ン／ｙｆ
−ｈ ｒに設定するのに好適な割合である。
は１５〜５０慢、なかんづく２０〜４（１が採用される
。これは上部流動領域１１と下部流動領域１２間相互の
粒子移動速度を、流動層の空塔ガス速度が１．２〜２．
２ ｍ ／ Ｂの範囲で上述の２０〜１００）ン／ｙｆ
−ｈ ｒに設定するのに好適な割合である。
実施例１
流動層断面が正方形で、その辺長を２００１１１％分散
板からの溢流管までの高さを約６００ｍとした流動燃焼
炉１において、分散板３からの高さ４５０■の流動層断
面に、該断面を覆って外径１１簡の伝熱水管を、管間隙
間６ｗｍで、第２図状に粒子移動速度抑制手段１０とし
て設置した。この時の流動層断面積に対する伝熱水管の
隙間面積の割合は２９チである。また分散板３を貫通し
て分散板３の上５０ｏ＋の高さに開孔した石炭の供給導
管７を設けた。
板からの溢流管までの高さを約６００ｍとした流動燃焼
炉１において、分散板３からの高さ４５０■の流動層断
面に、該断面を覆って外径１１簡の伝熱水管を、管間隙
間６ｗｍで、第２図状に粒子移動速度抑制手段１０とし
て設置した。この時の流動層断面積に対する伝熱水管の
隙間面積の割合は２９チである。また分散板３を貫通し
て分散板３の上５０ｏ＋の高さに開孔した石炭の供給導
管７を設けた。
上記仕様の流動燃焼炉により下記条件下で石炭の流動燃
焼試験を行った。
焼試験を行った。
石炭の性状
組成（乾燥重量％）：炭素７２．２．水素４．５゜窒素
１．４．硫黄０．４．灰分＆９ 粒径範囲＝１〜３．４簡 空気供給量：５ＯＮｍｓ／ｈ（石炭搬送用含む）空気比
：０．９〜１．３（供給量基準）流動燃焼温度＝８２０
±ｉｏＣ 流動粒子平均径：０−９５ｍ 脱硫剤供給比： Ｃａ ／ Ｓ＝ ４ ｍｏｌ／ｍｏｔ
なお、脱硫剤としての石灰石粒子は、本試験では石炭粒
子に混合して供給導管７から供給した。
１．４．硫黄０．４．灰分＆９ 粒径範囲＝１〜３．４簡 空気供給量：５ＯＮｍｓ／ｈ（石炭搬送用含む）空気比
：０．９〜１．３（供給量基準）流動燃焼温度＝８２０
±ｉｏＣ 流動粒子平均径：０−９５ｍ 脱硫剤供給比： Ｃａ ／ Ｓ＝ ４ ｍｏｌ／ｍｏｔ
なお、脱硫剤としての石灰石粒子は、本試験では石炭粒
子に混合して供給導管７から供給した。
以上の燃焼試験における燃焼効率ηＣ（供給石炭中の炭
素量に対する燃焼炭素量の割合）、ＮＯｘ値及び脱硫率
η８を空気比に対して第３図に実線で示した。これらの
燃焼条件における粒子移動速度抑制手段上、下の粒子移
動速度は５０〜７０トン／ｉ−ｈ ｒであった。この値
は、安定した燃焼状態にある本発明の流動燃焼炉におい
て、粒子移動速度抑制手段の上部流動領域に常温で一定
重量の流動粒子を一時に投入し、投入後からの流動層内
の温度変化を測定し、その解析の結果得られた値である
。
素量に対する燃焼炭素量の割合）、ＮＯｘ値及び脱硫率
η８を空気比に対して第３図に実線で示した。これらの
燃焼条件における粒子移動速度抑制手段上、下の粒子移
動速度は５０〜７０トン／ｉ−ｈ ｒであった。この値
は、安定した燃焼状態にある本発明の流動燃焼炉におい
て、粒子移動速度抑制手段の上部流動領域に常温で一定
重量の流動粒子を一時に投入し、投入後からの流動層内
の温度変化を測定し、その解析の結果得られた値である
。
比較例１
粒子移動速度抑制手段ｌＯを撤去したほかは実施例１と
同じ条件で石炭の燃焼試験を行った。その結果を第３図
に実施例１と比較して破線で示した。
同じ条件で石炭の燃焼試験を行った。その結果を第３図
に実施例１と比較して破線で示した。
第３図での実施例１と比較例１との比較から明らかであ
るように、本発明炉によれば高い燃焼効率、高い脱硫率
を維持しながらＮＯｘの発生を抑制して石炭の流動燃焼
を行うことができる。
るように、本発明炉によれば高い燃焼効率、高い脱硫率
を維持しながらＮＯｘの発生を抑制して石炭の流動燃焼
を行うことができる。
実施例２
空気比がほぼ１．１の条件において、伝熱管群からなる
粒子移動速度抑制手段の配列間隔を変えて燃焼試験を行
った。その他の条件は実施例１と同じである。それらに
よる結果を第４図に、流動層断面積に対する伝熱管群の
隙間面積の割合に対して示した。
粒子移動速度抑制手段の配列間隔を変えて燃焼試験を行
った。その他の条件は実施例１と同じである。それらに
よる結果を第４図に、流動層断面積に対する伝熱管群の
隙間面積の割合に対して示した。
該割合を１０チ以下にすると流動状態が不安定となシ正
常な燃焼が行えなくなった。一方、該割合を５０−以上
にすると低Ｎ Ｏｘの効果が急減し６０チ以上ではその
効果はほとんどなくなってしまった。これらの結果は該
割合の下限が１５−以上、その上限は５０チ以下である
ことを限定するものである。この範囲における上述の測
定方法による粒子移動速度は２０〜１００トン／−・ｈ
ｒである。特に２０〜４０俤の範囲は流動状態が良好で
しかも、発明効果が大きいことから望ましい範囲である
。
常な燃焼が行えなくなった。一方、該割合を５０−以上
にすると低Ｎ Ｏｘの効果が急減し６０チ以上ではその
効果はほとんどなくなってしまった。これらの結果は該
割合の下限が１５−以上、その上限は５０チ以下である
ことを限定するものである。この範囲における上述の測
定方法による粒子移動速度は２０〜１００トン／−・ｈ
ｒである。特に２０〜４０俤の範囲は流動状態が良好で
しかも、発明効果が大きいことから望ましい範囲である
。
実施例３
空気比がほぼ１．１の条件において、粒子移動速度抑制
手段の設置高さを変えて燃焼試験を行った。
手段の設置高さを変えて燃焼試験を行った。
その他の条件は実施例１と同じである。それらの結果を
第５図に分散板から該手段までの高さに対して示した。
第５図に分散板から該手段までの高さに対して示した。
該高さが５００園以上になると本発明の効果が急激に減
少し始める。これは上部流動領域の層高が１００ｍ５＋
以下になシ未燃炭とＮ Ｏｘとの接触時間が短かくなっ
たことによるものである。一方、分散板上約３００ｗ以
下の高さに設置しても本発明の効果は低下する。これは
下部流動領域が低くなったことによシ、上部流動領域を
通過する燃焼ガス中の残酸素濃度が高くなり、上部流動
領域での未燃炭の燃焼がよシ多く起ることによるためで
ある。
少し始める。これは上部流動領域の層高が１００ｍ５＋
以下になシ未燃炭とＮ Ｏｘとの接触時間が短かくなっ
たことによるものである。一方、分散板上約３００ｗ以
下の高さに設置しても本発明の効果は低下する。これは
下部流動領域が低くなったことによシ、上部流動領域を
通過する燃焼ガス中の残酸素濃度が高くなり、上部流動
領域での未燃炭の燃焼がよシ多く起ることによるためで
ある。
これらの結果は、粒子移動速度抑制手段の上部流動領域
の高さは１００５ｍ以上にすべきであること、及び分散
板から該手段は少なくとも３００ｍ以上にナベきでらる
ことを示すものである。
の高さは１００５ｍ以上にすべきであること、及び分散
板から該手段は少なくとも３００ｍ以上にナベきでらる
ことを示すものである。
第６図は粒子移動速度抑制手段１０に多孔板を用いた本
発明の他の実施例であシ、第１図と同一部分は同じ符号
を用いた。多孔板の開孔率は伝熱管群における流動層断
面積と管隙間面積との割合と同様に選定される。孔１６
は少なくとも２０ｔｔｒａ以上の径が採用される。本実
施例は構造が簡単であるという特長を有する。
発明の他の実施例であシ、第１図と同一部分は同じ符号
を用いた。多孔板の開孔率は伝熱管群における流動層断
面積と管隙間面積との割合と同様に選定される。孔１６
は少なくとも２０ｔｔｒａ以上の径が採用される。本実
施例は構造が簡単であるという特長を有する。
同様に、粒子移動速度抑制手段の上、下問の粒子移動速
度を流動層断面及び時間当９２０〜１００トン／ｒｙ？
・ｈｒの範囲に抑制するならば、あるいは流動層断面に
対する隙間面積の割合が１５〜５０チであるならば伝熱
管を交叉した構造、各種形鋼で構成した構造、平板で構
成した構造及び鋼管。
度を流動層断面及び時間当９２０〜１００トン／ｒｙ？
・ｈｒの範囲に抑制するならば、あるいは流動層断面に
対する隙間面積の割合が１５〜５０チであるならば伝熱
管を交叉した構造、各種形鋼で構成した構造、平板で構
成した構造及び鋼管。
形鋼、平板の組合せて構成したものでおっても本発明の
効果をそこなうものではない。
効果をそこなうものではない。
本発明によれば、燃焼効率、脱硫率を高めて、かつＮ
Ｏｘの生成を抑制することができるので、讐済的でかつ
低公害性の石炭の流動燃焼炉を実現
Ｏｘの生成を抑制することができるので、讐済的でかつ
低公害性の石炭の流動燃焼炉を実現
第１図は本発明流動燃焼炉の一実施態様図、第２図は第
１図のＡ−Ａ線断面図、第３図は本発明の効果を示す図
、第４図は本発明における伝熱管群隙間面積の割合とＮ
Ｏｘ濃度の関係を示す図、第５図は本発明における粒
子移動速度抑制手段の設置高さとＮ Ｏｘ濃度の関係を
示す図、第６図は本発明の他の実施態様図である。 １・・・流動燃焼炉、２・・・空気入口、３・・・分散
板、５・・・流動層、７・・・石炭供給導管、１０・・
・流動粒子の移動速度抑制手段、１１・・・上部流動領
域、１２・・・下部流動領域。 代理人 弁理士 高橋明夫 第３図 空気比 〔−〕 第４図 第５図
１図のＡ−Ａ線断面図、第３図は本発明の効果を示す図
、第４図は本発明における伝熱管群隙間面積の割合とＮ
Ｏｘ濃度の関係を示す図、第５図は本発明における粒
子移動速度抑制手段の設置高さとＮ Ｏｘ濃度の関係を
示す図、第６図は本発明の他の実施態様図である。 １・・・流動燃焼炉、２・・・空気入口、３・・・分散
板、５・・・流動層、７・・・石炭供給導管、１０・・
・流動粒子の移動速度抑制手段、１１・・・上部流動領
域、１２・・・下部流動領域。 代理人 弁理士 高橋明夫 第３図 空気比 〔−〕 第４図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、底部に空気の供給１分散手段と石炭粒子の供給手段
を設けると共に炉下力に脱硫剤粒子の供給手段を設けた
石炭の流動燃焼炉において、この炉の流動層の高さ方向
に、層内上下方向の粒動粒子の移動速度を抑制する手段
を設けたことを特徴とする流動燃焼炉。 ２、粒動粒子の移動速度を抑制する手段として水管を設
けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の流動
燃焼炉。 ３、粒動粒子の移動速度を抑制する手段として多孔板を
設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の流
動燃焼炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7285684A JPS60218506A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 流動燃焼炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7285684A JPS60218506A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 流動燃焼炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60218506A true JPS60218506A (ja) | 1985-11-01 |
| JPH0339204B2 JPH0339204B2 (ja) | 1991-06-13 |
Family
ID=13501415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7285684A Granted JPS60218506A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 流動燃焼炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60218506A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6229764U (ja) * | 1985-08-05 | 1987-02-23 |
-
1984
- 1984-04-13 JP JP7285684A patent/JPS60218506A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6229764U (ja) * | 1985-08-05 | 1987-02-23 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0339204B2 (ja) | 1991-06-13 |
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