JPS60220715A - 炭素繊維強化プラスチツク円筒の連続成形方法 - Google Patents
炭素繊維強化プラスチツク円筒の連続成形方法Info
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- JPS60220715A JPS60220715A JP59065158A JP6515884A JPS60220715A JP S60220715 A JPS60220715 A JP S60220715A JP 59065158 A JP59065158 A JP 59065158A JP 6515884 A JP6515884 A JP 6515884A JP S60220715 A JPS60220715 A JP S60220715A
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- carbon fiber
- reinforced plastic
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、炭素繊維強化プラスチック（以下０ＦＲＰ
と略称する）円筒の連続成形方法に関し。
と略称する）円筒の連続成形方法に関し。
特に大型宇宙構造体用部材として用いられるような軽量
、長尺で高い機械的強度を有する０ＦＲＰ薄肉円筒の連
続成形にも適用できる方法に関するものである。
、長尺で高い機械的強度を有する０ＦＲＰ薄肉円筒の連
続成形にも適用できる方法に関するものである。
熱硬化性樹脂を含浸してマトリクスとした繊維強化プラ
スチック（以下ＦＲＰと略称する）円筒のような一定断
面形状を有する長尺成形品の連続成形方法としては引抜
成形方法がよく知られており。
スチック（以下ＦＲＰと略称する）円筒のような一定断
面形状を有する長尺成形品の連続成形方法としては引抜
成形方法がよく知られており。
従来から強化材としてガラス繊維を用いた厚肉の絶縁管
や耐食管などの製造が実際に行なわれている。
や耐食管などの製造が実際に行なわれている。
第１図は従来の引抜成形方法を説明する断面図である。
図において、（１）は熱硬化性樹脂を含浸した繊維集合
体、（２）は芯金、（３）は引取り機構であり。
体、（２）は芯金、（３）は引取り機構であり。
この例ではローラ、（４）は加熱成形型すなわちホット
ダイ、（５）はホットダイ（４１入口の絞り部、（６）
は平たん部である。
ダイ、（５）はホットダイ（４１入口の絞り部、（６）
は平たん部である。
次に成形方法について説明する。熱硬化性樹脂を含浸し
た繊維集合体（１１を芯金（２）に巻付け、これを引取
り機構（３）を矢印人の方向に回転させること罠より矢
印Ｂの方向に移東１ｊ シ、ホットダイ（４）入口の絞
りＭＸ１５１で上記繊維集合体から余分な樹脂を除去す
ると共圧全体の外形を整え、平たん部（６）で硬化を行
ない円筒状の成形品を得る。
た繊維集合体（１１を芯金（２）に巻付け、これを引取
り機構（３）を矢印人の方向に回転させること罠より矢
印Ｂの方向に移東１ｊ シ、ホットダイ（４）入口の絞
りＭＸ１５１で上記繊維集合体から余分な樹脂を除去す
ると共圧全体の外形を整え、平たん部（６）で硬化を行
ない円筒状の成形品を得る。
しかしながら、このような成形方法では１例えば大型宇
宙構造体用部材として用いられるような。
宙構造体用部材として用いられるような。
強化繊維として炭素繊維を用いその比強度および比弾性
率の優位性を生かした軽量、薄肉の０ＦＲＰ長尺円筒の
成形には充分対応できない。すなわち。
率の優位性を生かした軽量、薄肉の０ＦＲＰ長尺円筒の
成形には充分対応できない。すなわち。
このような成形品には必要強度に対する極限の軽量化が
要求され、その為には薄肉化と成形精度による３０Ｍ％
（複合剤による理論値に対する成形品の強度保持率）の
向上が必要であるが、従来の成形方法ではこの３０Ｍ％
に対する配慮がなされていない。
要求され、その為には薄肉化と成形精度による３０Ｍ％
（複合剤による理論値に対する成形品の強度保持率）の
向上が必要であるが、従来の成形方法ではこの３０Ｍ％
に対する配慮がなされていない。
従来の引抜成形方法は厚肉品を対称としたものが主であ
り、余分の熱硬化性樹脂の除去量が多いため２例えば、
絞り部（５）の絞り角度を大きくするかあるいは多段絞
りが行なわｔているが、このことは本来脆性を有する炭
素繊維を折れやすくする。
り、余分の熱硬化性樹脂の除去量が多いため２例えば、
絞り部（５）の絞り角度を大きくするかあるいは多段絞
りが行なわｔているが、このことは本来脆性を有する炭
素繊維を折れやすくする。
また、絞り剖（５）での逆張力を抑えるため熱硬化性樹
脂のゲル化がホットダイ（４）の後半になるように引抜
き速度や温度を設定しており、このことは流動状態での
移動距離が長くなり繊維の配向乱れが生じやすく、何れ
も３０Ｍ％を低下させる原因となっていた。
脂のゲル化がホットダイ（４）の後半になるように引抜
き速度や温度を設定しており、このことは流動状態での
移動距離が長くなり繊維の配向乱れが生じやすく、何れ
も３０Ｍ％を低下させる原因となっていた。
この発明は以上のような従来のものの欠点を除去するた
めになされたもので、ホットダイを樹脂絞りゾーン、樹
脂ゲル化ゾーン、および樹脂硬化ゾーンの３個のゾーン
で構成し、これら谷ゾーンをそれぞれ個別に温度調節し
、かつ上記樹脂ゲル化ゾーンの前半部でゲル化を完了さ
せるようにすることにより、炭素繊維の折れや配向乱れ
忙起因するＲＯＭ％低下の少ない０ＦＲＰ円筒を連続的
に得ることを目的としている。
めになされたもので、ホットダイを樹脂絞りゾーン、樹
脂ゲル化ゾーン、および樹脂硬化ゾーンの３個のゾーン
で構成し、これら谷ゾーンをそれぞれ個別に温度調節し
、かつ上記樹脂ゲル化ゾーンの前半部でゲル化を完了さ
せるようにすることにより、炭素繊維の折れや配向乱れ
忙起因するＲＯＭ％低下の少ない０ＦＲＰ円筒を連続的
に得ることを目的としている。
以下、この発明の一実施例を図をもとに説明する。第２
図はこの発明の一実施例による方法を説明する断面図、
第３図は第２図の一部を拡大して示す断面図である。図
において、（７）は熱硬化性樹脂を含浸した炭素繊維プ
リプレグであり、一般には、繊維を熱硬化性樹脂槽（図
示せず）に通して含浸させながら使用する場合と、あら
かじめ熱硬化性樹脂を含浸させたシート状もしくはテー
プ状のもの（プリプレグ）を用いる場合とがあるが。
図はこの発明の一実施例による方法を説明する断面図、
第３図は第２図の一部を拡大して示す断面図である。図
において、（７）は熱硬化性樹脂を含浸した炭素繊維プ
リプレグであり、一般には、繊維を熱硬化性樹脂槽（図
示せず）に通して含浸させながら使用する場合と、あら
かじめ熱硬化性樹脂を含浸させたシート状もしくはテー
プ状のもの（プリプレグ）を用いる場合とがあるが。
炭素繊維の場合は、折れるのを極力抑えるために後者を
用いるのが好ましい。（８）は芯金、（９）は引取り機
構、ＱＯはホットダイ、Ｉは樹脂絞りゾーン。
用いるのが好ましい。（８）は芯金、（９）は引取り機
構、ＱＯはホットダイ、Ｉは樹脂絞りゾーン。
０２は樹脂ゲル化ゾーン、住ｊは樹脂硬化ゾーン、 ＋
１４１は樹脂絞りゾーンの平たん都、１９は断熱用温度
調節機構である。
１４１は樹脂絞りゾーンの平たん都、１９は断熱用温度
調節機構である。
次に形成方法について説明する。熱硬化性樹脂を含浸し
た炭素繊維プリプレグのテープまたはシートを芯金（８
）に巻付け、これを引取り機構（９）でつかんで矢印０
の方向に移動することにより、ホットダイａ値を通して
連続的に引抜く。ホットダイＱ［Ｉは樹脂しぼりゾーン
ａυ、樹脂ゲル化ゾーン（ＬＺ、樹脂硬化ゾーン０列の
３個の円筒状のゾーンで構成され、各ゾーンａυ、 （
１２，＋１３はそれぞれ個別に温度調節されている。し
かも各ゾーンａυ、 （１２，Ｑ３は、後での分解掃除
を容易にするため０円筒の軸に平行な断面方向に例えば
２つに割れる合せ型構造になっている。
た炭素繊維プリプレグのテープまたはシートを芯金（８
）に巻付け、これを引取り機構（９）でつかんで矢印０
の方向に移動することにより、ホットダイａ値を通して
連続的に引抜く。ホットダイＱ［Ｉは樹脂しぼりゾーン
ａυ、樹脂ゲル化ゾーン（ＬＺ、樹脂硬化ゾーン０列の
３個の円筒状のゾーンで構成され、各ゾーンａυ、 （
１２，＋１３はそれぞれ個別に温度調節されている。し
かも各ゾーンａυ、 （１２，Ｑ３は、後での分解掃除
を容易にするため０円筒の軸に平行な断面方向に例えば
２つに割れる合せ型構造になっている。
芯金（８）に巻付けられた炭素繊維プリプレグすなわち
繊維集合体（７）は樹脂絞りゾーンａ９通過時に所定の
加熱により一旦流動状態に戻され、余分の樹脂が絞り作
用により除去されると共に、平たん部Ｉで全体の外径が
整えられ、さらに繊維が引き揃えられ１次の樹脂ゲル化
ゾーンｆ１３に移動して行く。
繊維集合体（７）は樹脂絞りゾーンａ９通過時に所定の
加熱により一旦流動状態に戻され、余分の樹脂が絞り作
用により除去されると共に、平たん部Ｉで全体の外径が
整えられ、さらに繊維が引き揃えられ１次の樹脂ゲル化
ゾーンｆ１３に移動して行く。
なお、樹脂硬化ゾーンｃ１１１の絞り角度は炭素繊維の
折れを防ぐためかなシ小さくなっており、その角度は４
°〜６°の範囲内であることが好ましい。この範囲は種
々の検討結果から設定されたものであシ。
折れを防ぐためかなシ小さくなっており、その角度は４
°〜６°の範囲内であることが好ましい。この範囲は種
々の検討結果から設定されたものであシ。
６°以上では８０Ｍ％の低下、４°以下では絞シ効果の
低下による逆張力の増加が顕著になるためである。また
、樹脂絞りゾーン（Ｉｌ＋は、゛含浸されている熱硬化
性樹脂がほとんどゲル化を起こすことが無＜、シかも粘
度が最低となるような比較的低い温度（例えば９０°Ｃ
±１０°Ｃであジこの例では９０°）に調節されている
のに対し１次の樹脂ゲル化ゾーン０２では前半の短い移
駿距離でゲル化を完了させるよう高温（例えば１４０°
Ｃ±２０°Ｃであシこの例で１ｄ１４０°Ｃ）に調節さ
れており、しかもこれら両ゾーンａＤ、α２の連結部は
炭素繊維の折れを防ぐため密着した形になっている。し
たがって、この連結部での温度差が約５０°Ｃ〜１００
°Ｃになシロゾーンａｎ、 ａ’ｔｒ全体の温度調節だ
けでは不充分なため、樹脂絞シゾーンｔｉｌｌの平たん
都住４に１例えば熱または冷媒の循環路のような温度調
節機構（ハ）が組み込まれている。、（矢印りは熱およ
び冷媒の流れる方向を示す。）このため、絞シゾーン＋
Ｉｌｌ内でのゲル化は起こり難り、万が−にもゲル化が
生じてもその範囲は平たん部ａ４にととまり、逆張力の
増加には結びつかない。
低下による逆張力の増加が顕著になるためである。また
、樹脂絞りゾーン（Ｉｌ＋は、゛含浸されている熱硬化
性樹脂がほとんどゲル化を起こすことが無＜、シかも粘
度が最低となるような比較的低い温度（例えば９０°Ｃ
±１０°Ｃであジこの例では９０°）に調節されている
のに対し１次の樹脂ゲル化ゾーン０２では前半の短い移
駿距離でゲル化を完了させるよう高温（例えば１４０°
Ｃ±２０°Ｃであシこの例で１ｄ１４０°Ｃ）に調節さ
れており、しかもこれら両ゾーンａＤ、α２の連結部は
炭素繊維の折れを防ぐため密着した形になっている。し
たがって、この連結部での温度差が約５０°Ｃ〜１００
°Ｃになシロゾーンａｎ、 ａ’ｔｒ全体の温度調節だ
けでは不充分なため、樹脂絞シゾーンｔｉｌｌの平たん
都住４に１例えば熱または冷媒の循環路のような温度調
節機構（ハ）が組み込まれている。、（矢印りは熱およ
び冷媒の流れる方向を示す。）このため、絞シゾーン＋
Ｉｌｌ内でのゲル化は起こり難り、万が−にもゲル化が
生じてもその範囲は平たん部ａ４にととまり、逆張力の
増加には結びつかない。
樹脂絞りゾーン＋１１１から樹脂ゲル化ゾーンａ３に移
動して来た芯金（８）に巻付けらｊた繊維集合体（７）
の熱硬化性樹脂は、上述のように樹脂ゲル化ゾーンｆ１
２が高温に設定されているためＭ′ｃ）にゲル化を起こ
し、短時間すなわち前半の比較的短い移動距離の間に一
定のケル化状態に達するため、その後の繊維の配向乱れ
は起こシ難い。したがって、成形品の形状が変形しガい
程度までのゲル化を樹脂ゲル化ゾーン（Ｉ２で行なえば
、後は熱のみの硬化を完全にさせるだけでよいので、樹
脂硬化ゾーンα騰の径は成形品（７）の径すなわち樹脂
ゲル化ゾーンα２のいる。
動して来た芯金（８）に巻付けらｊた繊維集合体（７）
の熱硬化性樹脂は、上述のように樹脂ゲル化ゾーンｆ１
２が高温に設定されているためＭ′ｃ）にゲル化を起こ
し、短時間すなわち前半の比較的短い移動距離の間に一
定のケル化状態に達するため、その後の繊維の配向乱れ
は起こシ難い。したがって、成形品の形状が変形しガい
程度までのゲル化を樹脂ゲル化ゾーン（Ｉ２で行なえば
、後は熱のみの硬化を完全にさせるだけでよいので、樹
脂硬化ゾーンα騰の径は成形品（７）の径すなわち樹脂
ゲル化ゾーンα２のいる。
このように、上述の実施例によれば、樹脂絞りゾーンａ
υの絞９角度を４°〜６°と小さくシ、樹脂絞りゾーン
ａυと樹脂ゲル化ゾーンａｚとの間に間隙を設けないで
両者を連結することによシ炭素繊維の折れを極力抑える
と共に、樹脂ゲル化ゾーンα２でのゲル化を前半の短か
い移動距離で行なわせることによシ繊維の配向乱れを無
くすることができる。
υの絞９角度を４°〜６°と小さくシ、樹脂絞りゾーン
ａυと樹脂ゲル化ゾーンａｚとの間に間隙を設けないで
両者を連結することによシ炭素繊維の折れを極力抑える
と共に、樹脂ゲル化ゾーンα２でのゲル化を前半の短か
い移動距離で行なわせることによシ繊維の配向乱れを無
くすることができる。
これは、樹脂絞シゾーンｔ１１１と樹脂ゲル化ゾーンα
２との間に、ゾーンｕ、 Ｑ２全体の温度調節機構（図
示せず）の他に断熱用温度調節機構を組み込むことによ
シロそれぞれのゾーンαＢ、α２が完全に独立して温度
調節できるようにしたためで、樹脂絞りゾーンＯ１内で
のゲル化発生による逆張力の増加が無くなり、繊維の折
れや配向乱れに起因するＲＯＭ％低下の少ない０ＦＲＰ
薄肉円筒を連続的に得ることができる。
２との間に、ゾーンｕ、 Ｑ２全体の温度調節機構（図
示せず）の他に断熱用温度調節機構を組み込むことによ
シロそれぞれのゾーンαＢ、α２が完全に独立して温度
調節できるようにしたためで、樹脂絞りゾーンＯ１内で
のゲル化発生による逆張力の増加が無くなり、繊維の折
れや配向乱れに起因するＲＯＭ％低下の少ない０ＦＲＰ
薄肉円筒を連続的に得ることができる。
なお、上記実施例では引取シ機楡（９）として第２図に
示すものについて説明したが、これに限らず。
示すものについて説明したが、これに限らず。
例えば第１図に示すローラ（３）など他のものであって
もよい。
もよい。
また、上記実施例では樹脂絞シゾーンαＢに断熱用温度
調節機構α９を設けた場合について説明したが、樹脂ゲ
ル化ゾーンα２に設けてもよい。ただしこの場合は０両
ゾーンαｎ、 ａ”ａの連結の状態は、第３図とは逆圧
樹脂絞シゾーンｆｉυが凹み、樹脂ゲル化ゾーンａ２が
突出している力が望ましい。また。
調節機構α９を設けた場合について説明したが、樹脂ゲ
ル化ゾーンα２に設けてもよい。ただしこの場合は０両
ゾーンαｎ、 ａ”ａの連結の状態は、第３図とは逆圧
樹脂絞シゾーンｆｉυが凹み、樹脂ゲル化ゾーンａ２が
突出している力が望ましい。また。
熱硬化性樹脂の稲畑など場合によっては断熱用温度調節
機構α９が無くても上記実施例と同様の効果を奏する。
機構α９が無くても上記実施例と同様の効果を奏する。
また、上記実施例では接触抵抗による逆張力を低く抑え
るために樹脂硬化ゾーンα９の径を樹脂ゲル化ゾーンα
２の径よシ若干大きくした場合について説明したが、必
ずしも太きくシカ＜てもかなりの８０Ｍ％の向上が期待
できる。
るために樹脂硬化ゾーンα９の径を樹脂ゲル化ゾーンα
２の径よシ若干大きくした場合について説明したが、必
ずしも太きくシカ＜てもかなりの８０Ｍ％の向上が期待
できる。
以上のように、この発明によれば、ホットダイを樹脂絞
シゾーン、樹脂ゲル化ゾーン、および樹脂硬化ゾーンの
３個のゾーンで構成し、これら各ゾーンをそれぞれ個別
に温度調節し、かつ上記樹脂ゲル化ゾーンの前半部でゲ
ル化を完了させるようにしたので、炭素繊維の折れや配
向乱れに起因するＲＯＭ低下の少ない０ＦＲＰ円筒を連
続的に得ることができる効果がある。
シゾーン、樹脂ゲル化ゾーン、および樹脂硬化ゾーンの
３個のゾーンで構成し、これら各ゾーンをそれぞれ個別
に温度調節し、かつ上記樹脂ゲル化ゾーンの前半部でゲ
ル化を完了させるようにしたので、炭素繊維の折れや配
向乱れに起因するＲＯＭ低下の少ない０ＦＲＰ円筒を連
続的に得ることができる効果がある。
第１図は従来の引抜成形方法を説明する断面図。
第２図はこの発明の一実施例による成形方法を説”、′
Ａ 、―する断面図、第３図は第２図の一部を拡大して゛示
す断面図である。 図において、（１）は熱硬化性樹脂を含浸した繊維集合
体、 ＋２１． ＋８１は芯金、＋３１． （９１は引
取り機構、 ＋４１゜α〔はホットダイ、（５）は絞シ
部、（６）は平たん部、（７）は炭素繊維プリプレグ、
αＢは樹脂絞りゾーン、（１２は樹脂ゲル化ゾーン、α
９は樹脂硬化ゾーンである。 々お５図中同一符号は同一または相当部分な示すものと
する。 出願人 工業技術院長 用田裕部 痛 １ 凶 箔 ２ 旧 第 ３ 囚 手続補正書（自発） 昭和６０年号月λλ日 特許庁長官殿 １、事件の表示 ％願昭５９−６５１５８ 号２、発明
の名称 炭素繊維強化プラスチツク円節の連続成形方法４、補正
をする者 住所 同 所 氏名 工業技術院 次世代産業技術企画官室シ話（５０
１）１５１１内線４６０１〜４６０５４ 補正の対象 明ａ書の発明の詳細な説明の掴 ５、補正の内容 （υ 明細書の第５頁第８行〜９行の「（７）は熱硬化
性樹脂を」を「（７）は熱硬化性樹脂（この例ではエポ
キシ樹脂）を」と訂正する。 （２）同、第９頁第１９行〜第１０頁第４行の［また上
記実施例では〜が望ましい。」を剛除す（４）同、第１
０頁第２０行の「ＲＯＭ低下」を「ＲＯＭ％低下」と訂
正する。 以上
Ａ 、―する断面図、第３図は第２図の一部を拡大して゛示
す断面図である。 図において、（１）は熱硬化性樹脂を含浸した繊維集合
体、 ＋２１． ＋８１は芯金、＋３１． （９１は引
取り機構、 ＋４１゜α〔はホットダイ、（５）は絞シ
部、（６）は平たん部、（７）は炭素繊維プリプレグ、
αＢは樹脂絞りゾーン、（１２は樹脂ゲル化ゾーン、α
９は樹脂硬化ゾーンである。 々お５図中同一符号は同一または相当部分な示すものと
する。 出願人 工業技術院長 用田裕部 痛 １ 凶 箔 ２ 旧 第 ３ 囚 手続補正書（自発） 昭和６０年号月λλ日 特許庁長官殿 １、事件の表示 ％願昭５９−６５１５８ 号２、発明
の名称 炭素繊維強化プラスチツク円節の連続成形方法４、補正
をする者 住所 同 所 氏名 工業技術院 次世代産業技術企画官室シ話（５０
１）１５１１内線４６０１〜４６０５４ 補正の対象 明ａ書の発明の詳細な説明の掴 ５、補正の内容 （υ 明細書の第５頁第８行〜９行の「（７）は熱硬化
性樹脂を」を「（７）は熱硬化性樹脂（この例ではエポ
キシ樹脂）を」と訂正する。 （２）同、第９頁第１９行〜第１０頁第４行の［また上
記実施例では〜が望ましい。」を剛除す（４）同、第１
０頁第２０行の「ＲＯＭ低下」を「ＲＯＭ％低下」と訂
正する。 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１熱硬化性樹脂を含浸した炭素繊維プリプレグを芯
金に巻付け、これをホットダイを通して連続的に引抜い
て連続成形するものにおいて、上記ホットダイを樹脂絞
りゾーン、樹脂ゲル化ゾーン。 および樹脂硬化ゾーンの３個のゾーンで構成し。 これら各ゾーンを、それぞれ個別に温度調節し、かつ上
記樹脂ゲル化ゾーンの前半部でゲル化を完了させるよう
にしたことを特徴とする炭素繊維、強化プラスチック円
筒の連続成形方法。 （２）倒脂絞すゾーンの絞り角度が４°〜６°の範囲内
であり、上記樹脂絞りゾーンと樹脂ゲル化ゾーンとの間
に断熱用温度調ｖＩ６機構な有している％計請求の範囲
第１項記載の炭素繊維強化プラスチック円筒の連続成形
方法、 （３１谷ゾーンは芯金の軸に沿って分離可能な合せ型構
造となっている特許請求の範囲ｗ１項または第２項記載
の炭素繊維強化プラスチツク円筒の連続成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59065158A JPS60220715A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 炭素繊維強化プラスチツク円筒の連続成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59065158A JPS60220715A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 炭素繊維強化プラスチツク円筒の連続成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60220715A true JPS60220715A (ja) | 1985-11-05 |
| JPH0119335B2 JPH0119335B2 (ja) | 1989-04-11 |
Family
ID=13278789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59065158A Granted JPS60220715A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 炭素繊維強化プラスチツク円筒の連続成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60220715A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4673541A (en) * | 1985-03-02 | 1987-06-16 | Agency Of Industrial Science And Technology | Method and apparatus for continuous shaping of carbon-fiber-reinforced plastic tubes |
| US5174844A (en) * | 1986-11-26 | 1992-12-29 | Industrial Technology Research Institute | Method and means for making pultruded fiber reinforced articles |
-
1984
- 1984-04-03 JP JP59065158A patent/JPS60220715A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4673541A (en) * | 1985-03-02 | 1987-06-16 | Agency Of Industrial Science And Technology | Method and apparatus for continuous shaping of carbon-fiber-reinforced plastic tubes |
| US5174844A (en) * | 1986-11-26 | 1992-12-29 | Industrial Technology Research Institute | Method and means for making pultruded fiber reinforced articles |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0119335B2 (ja) | 1989-04-11 |
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