JPS60226675A - 間欠作動式多段冷却方法 - Google Patents
間欠作動式多段冷却方法Info
- Publication number
- JPS60226675A JPS60226675A JP59082201A JP8220184A JPS60226675A JP S60226675 A JPS60226675 A JP S60226675A JP 59082201 A JP59082201 A JP 59082201A JP 8220184 A JP8220184 A JP 8220184A JP S60226675 A JPS60226675 A JP S60226675A
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- Japan
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- cycle
- temperature
- adsorption
- medium
- heat
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、作動気体の可逆的な吸脱着反応での発熱、吸
熱を利用したケミカルヒートポンプ装置に関するもので
あり、優れた性能を生かし、十分低い温度をうるための
ものである。
熱を利用したケミカルヒートポンプ装置に関するもので
あり、優れた性能を生かし、十分低い温度をうるための
ものである。
従来例の構成とその問題点
ヒートポンプ装置は圧縮式、吸収式、ケミカルヒートポ
ンプの３つに大別できる。本発明に係るケミカルヒート
ポンプは、近年エネルギー有効利用の観点から次第に関
心が高まりつ＼ある。
ンプの３つに大別できる。本発明に係るケミカルヒート
ポンプは、近年エネルギー有効利用の観点から次第に関
心が高まりつ＼ある。
ケミカルヒートポンプは、物質の吸脱着反応も３４ノ
しくは相変化反応を利用したヒートポンプであり、作動
媒体としては金属水素化物や、無機水和物。
媒体としては金属水素化物や、無機水和物。
有機物、ゼオライトなどがその材料として考えられてい
る。これらの作動気体としては水素、水蒸気、アンモニ
アなどがある。
る。これらの作動気体としては水素、水蒸気、アンモニ
アなどがある。
従来の一般的々間欠式冷却サイクルは第１図に示す温度
、平衡圧力特性を示す。温度平衡圧力特性の異る２種類
の金属水素化物を用い、同一温度で平衡圧力の低い金属
水素化物（ＭＨｌ）で十分に水素を吸着したものをＴＨ
度で加熱しくへの状態）、ＴＡ度の十分水素を脱着した
同一温度で平衡圧力の高い金属水素化物（ＭＨ２）と連
通すると、ＭＨｌの水素はＭＨ２に移動する（Ｂの状態
）０この際ＭＨ２は発熱反応により熱を発生するが、こ
れは大気々どのヒートシンクに捨てる。次にＭＨｌを大
気などで冷却し、ＭＨ２と連通ずると、ＭＨ２の水素は
ＭＨｌに移動し、ＭＨ２は吸熱するためＴｃ度まで温度
が下る（Ｃの状態）。一方ＭＨＩは発熱するのでこれは
ヒートシンクに捨てる（Ｄの状態）０このようにＡ→Ｂ
−） Ｃ−＋ Ｄの過程を繰り返すことによって、Ｔ
Ｈ度の熱源の熱を用いてＴｃの温度の冷熱を発生するこ
とができる。
、平衡圧力特性を示す。温度平衡圧力特性の異る２種類
の金属水素化物を用い、同一温度で平衡圧力の低い金属
水素化物（ＭＨｌ）で十分に水素を吸着したものをＴＨ
度で加熱しくへの状態）、ＴＡ度の十分水素を脱着した
同一温度で平衡圧力の高い金属水素化物（ＭＨ２）と連
通すると、ＭＨｌの水素はＭＨ２に移動する（Ｂの状態
）０この際ＭＨ２は発熱反応により熱を発生するが、こ
れは大気々どのヒートシンクに捨てる。次にＭＨｌを大
気などで冷却し、ＭＨ２と連通ずると、ＭＨ２の水素は
ＭＨｌに移動し、ＭＨ２は吸熱するためＴｃ度まで温度
が下る（Ｃの状態）。一方ＭＨＩは発熱するのでこれは
ヒートシンクに捨てる（Ｄの状態）０このようにＡ→Ｂ
−） Ｃ−＋ Ｄの過程を繰り返すことによって、Ｔ
Ｈ度の熱源の熱を用いてＴｃの温度の冷熱を発生するこ
とができる。
このように、熱エネルギーを用いて冷却をすることがで
きる極めて有用なものであるが、ヒートシンク温度と得
られる低温との温度差をさらに大きくしたい時は第２図
に示すごとく、同じ温度での平衡圧が、先に述べたＭＨ
２よりさらに高い、ＭＨ３を用い、第２ 図＋７） Ａ
’ −＋ Ｂ ’ −＋ Ｃ’−＋ Ｉ） ノｆ イ
クルを形成することにより、先述のＴＯより低いＴｃ′
かえられるが同時に加熱温度ＴＨはＴＨ′に上り、高圧
もＰＨからＰＦ６に上昇することになる。
きる極めて有用なものであるが、ヒートシンク温度と得
られる低温との温度差をさらに大きくしたい時は第２図
に示すごとく、同じ温度での平衡圧が、先に述べたＭＨ
２よりさらに高い、ＭＨ３を用い、第２ 図＋７） Ａ
’ −＋ Ｂ ’ −＋ Ｃ’−＋ Ｉ） ノｆ イ
クルを形成することにより、先述のＴＯより低いＴｃ′
かえられるが同時に加熱温度ＴＨはＴＨ′に上り、高圧
もＰＨからＰＦ６に上昇することになる。
従って十分な熱源温度かえられない時はこの方法は使用
できない。
できない。
そこで第３図に示すごと＜、ＭＨｌ、ＭＨ２という同一
の材料の組み合せで、さらにＡ −＋ Ｂ→Ｃ′ｌ→Ｄ
“というサイクルを作り、Ｂにおける発熱は、Ａ→Ｂ
−＋ Ｃ−＋ Ｄサイクルと同じくＴＡ度のヒートシン
クに捨てるが、Ｄ“における発熱は、先のＡ→Ｂ→Ｃ−
＋ＤプサイルのＣにおける吸熱によって処理されるよう
にすることにより、加熱温度ＴＨ６スジ を高めることなく前記Ａ′→Ｂ′→Ｃ′→Ｄ′サイクル
とはソ同等の低温かえられる方法が発明されている（特
開昭５８−９９６６３）。この方法および前記方法によ
ってえられた低温とヒートシンク温度との差は、一段の
冷却サイクルの前記温度差の２倍弱と考えられる。
の材料の組み合せで、さらにＡ −＋ Ｂ→Ｃ′ｌ→Ｄ
“というサイクルを作り、Ｂにおける発熱は、Ａ→Ｂ
−＋ Ｃ−＋ Ｄサイクルと同じくＴＡ度のヒートシン
クに捨てるが、Ｄ“における発熱は、先のＡ→Ｂ→Ｃ−
＋ＤプサイルのＣにおける吸熱によって処理されるよう
にすることにより、加熱温度ＴＨ６スジ を高めることなく前記Ａ′→Ｂ′→Ｃ′→Ｄ′サイクル
とはソ同等の低温かえられる方法が発明されている（特
開昭５８−９９６６３）。この方法および前記方法によ
ってえられた低温とヒートシンク温度との差は、一段の
冷却サイクルの前記温度差の２倍弱と考えられる。
このいづれの方法についても実用上の最大の難点は高低
圧の差がＰＨ−ＰＬからＰＦ６−ＰＬ又はＰＨＰＬ′
と増大することである（第２図又は第３図参照）。
圧の差がＰＨ−ＰＬからＰＦ６−ＰＬ又はＰＨＰＬ′
と増大することである（第２図又は第３図参照）。
発明の目的
本発明の目的は２つの冷却サイクルを組み合せ加熱温度
は２つのサイクルは同一とし、第１のサイクルで得られ
る低温を用いて第２のサイクルの低温側吸脱着媒体の吸
収による発熱を冷却し、高温側吸脱着媒体の吸収による
発熱は第１のサイクルと同じヒートシンクに捨てるごと
く２つのサイクルを組み合せることにより、１つのサイ
クルの場合とはソ同一の高低圧差で作動し、かつ、ヒー
トシンク温度と低温出力温度との差を１段の場合６・・
２ン のは’；２倍を達成する２段冷却装置を得ることである
。
は２つのサイクルは同一とし、第１のサイクルで得られ
る低温を用いて第２のサイクルの低温側吸脱着媒体の吸
収による発熱を冷却し、高温側吸脱着媒体の吸収による
発熱は第１のサイクルと同じヒートシンクに捨てるごと
く２つのサイクルを組み合せることにより、１つのサイ
クルの場合とはソ同一の高低圧差で作動し、かつ、ヒー
トシンク温度と低温出力温度との差を１段の場合６・・
２ン のは’；２倍を達成する２段冷却装置を得ることである
。
発明の構成
本発明の多段冷却装置は作動気体とその作動気体を可逆
的に吸脱着できる温度・平衡圧力特性の異なる２種類の
媒体を２つの部屋に区画した密閉容器内に各々収納し、
気体の吸脱着反応時の発熱。
的に吸脱着できる温度・平衡圧力特性の異なる２種類の
媒体を２つの部屋に区画した密閉容器内に各々収納し、
気体の吸脱着反応時の発熱。
吸熱を利用したケミカルヒートポンプ装置であり、ヒー
トポンプサイクルが少なくとも２組から構成の高い低温
側吸脱着媒体に吸着せしめ、その際に発生する吸着熱を
大気などのヒートシンクに捨て、次に前記高温側吸脱着
反応媒体を前記ヒートシンク温度に冷却し、低温側吸脱
着媒体から作動気体を再び高温側吸着媒体に吸着せしめ
ることにより、低温側吸着媒体温度を前記ヒートシンク
温度以下で吸熱せしめる冷却サイクルを形成し、さらに
加熱温度をはソ同一とした第２の冷却サイクルの高温側
吸脱着媒体の吸着による発熱のヒートシンク７ ｌｔ
ノ は第１のサイクルのそれと同一とし、低温側吸脱着媒体
の吸着による発熱を第１のサイクルの低温側吸熱によっ
て除去しうるごとくしたものである。
トポンプサイクルが少なくとも２組から構成の高い低温
側吸脱着媒体に吸着せしめ、その際に発生する吸着熱を
大気などのヒートシンクに捨て、次に前記高温側吸脱着
反応媒体を前記ヒートシンク温度に冷却し、低温側吸脱
着媒体から作動気体を再び高温側吸着媒体に吸着せしめ
ることにより、低温側吸着媒体温度を前記ヒートシンク
温度以下で吸熱せしめる冷却サイクルを形成し、さらに
加熱温度をはソ同一とした第２の冷却サイクルの高温側
吸脱着媒体の吸着による発熱のヒートシンク７ ｌｔ
ノ は第１のサイクルのそれと同一とし、低温側吸脱着媒体
の吸着による発熱を第１のサイクルの低温側吸熱によっ
て除去しうるごとくしたものである。
さらに望ましくはこの２つのサイクルの組み合せにおい
て両サイクルの各吸脱着圧力（高圧および低圧）をはソ
同一となるごとく構成し、さらにふ 望ましくは両サイクルの高温側吸脱着媒体に同一物質な
ど、はソ同一の温度平衡圧力特性を有する物質を使用す
る。
て両サイクルの各吸脱着圧力（高圧および低圧）をはソ
同一となるごとく構成し、さらにふ 望ましくは両サイクルの高温側吸脱着媒体に同一物質な
ど、はソ同一の温度平衡圧力特性を有する物質を使用す
る。
まだこのサイクルには金属水素化物を生ずる金属と、水
素の組み合せが容易に実現される。
素の組み合せが容易に実現される。
実施例の説明
本発明の多段冷却装置の一実施例を第４図に、そのサイ
クル図を第６図に示す。なお、吸脱着できる媒体として
金属水素化物を例に取って説明する０ 第４図に示すように温度・平衡圧力特性の異なる２種類
の金属水素化物を２つの区画された密閉容器内に各々収
容したものを２組作成した。第５図のＭＨｌとＭＨ２で
相対的に高温側で動作する第１の冷却サイクルを形成し
、ＭＨ１’とＭＨ２’で相対的に低温側で動作する第２
冷却サイクルを構成した。この２つの冷却サイクルにお
いて、同一温度での平衡圧力の低い高温加熱側はＭＨｌ
とＭＨ１’である。
クル図を第６図に示す。なお、吸脱着できる媒体として
金属水素化物を例に取って説明する０ 第４図に示すように温度・平衡圧力特性の異なる２種類
の金属水素化物を２つの区画された密閉容器内に各々収
容したものを２組作成した。第５図のＭＨｌとＭＨ２で
相対的に高温側で動作する第１の冷却サイクルを形成し
、ＭＨ１’とＭＨ２’で相対的に低温側で動作する第２
冷却サイクルを構成した。この２つの冷却サイクルにお
いて、同一温度での平衡圧力の低い高温加熱側はＭＨｌ
とＭＨ１’である。
次に上記冷却装置の動作について説明する。
第１の冷却サイクルの高温加熱側の金属水素化物を熱源
１によりＴＨ度で加熱し、低温発熱側の金属水素化物（
ＭＨ２）をＴＡ度の外気などで冷却し、弁２を開放する
と、ＭＨｌに吸着していた水素はＭＨ２に移動する。こ
の際ＭＨ１では吸熱、ＭＨ２では発熱が起る。この発熱
は放熱器４で捨てる（第６図の状態ＡからＢへの水素移
動）０この後、弁２を閉じＭＨｌの加熱を停止し、さら
に放熱器５でＴＡ温度まで冷却し、弁２を再び開くと、
ＭＨ２中の水素がＭＨｌに移動し、ＭＨ２に吸熱反応が
生ずる。
１によりＴＨ度で加熱し、低温発熱側の金属水素化物（
ＭＨ２）をＴＡ度の外気などで冷却し、弁２を開放する
と、ＭＨｌに吸着していた水素はＭＨ２に移動する。こ
の際ＭＨ１では吸熱、ＭＨ２では発熱が起る。この発熱
は放熱器４で捨てる（第６図の状態ＡからＢへの水素移
動）０この後、弁２を閉じＭＨｌの加熱を停止し、さら
に放熱器５でＴＡ温度まで冷却し、弁２を再び開くと、
ＭＨ２中の水素がＭＨｌに移動し、ＭＨ２に吸熱反応が
生ずる。
第２の冷却サイクルも熱源１で加熱し、高温加熱側温度
ＴＨは第１のサイクルのそれと同一温度とする。こ＼で
弁２′を開放すると、水素ガスは９ヘーノ ＭＨ２’の方に移動し吸着されるがその際発熱する。
ＴＨは第１のサイクルのそれと同一温度とする。こ＼で
弁２′を開放すると、水素ガスは９ヘーノ ＭＨ２’の方に移動し吸着されるがその際発熱する。
このタイミングに合せて、サイクル１のＭＨ２における
吸熱反応が進行するようにしておき、熱搬送手段３をＭ
Ｈ２とＭＨ２’の間に設ければ、ＭＨ２’はＭＨ２の冷
却出力温度ＴＣで冷却される。次に弁２′を閉じ、ＭＨ
１′を放熱器６によって、大気温度に冷却すると、サイ
クル２の水素はＭＨ２’からＭＨ１′に移り、ＭＨ２’
はＴＣよりさらに低い、１０７度まで冷却する。これは
出力端７から取出せる０ 本発明の具体例として第４図、第６図に示すような構成
ならびに温度圧力サイクルを有、する冷却装置を試作し
、その評価を行った結果についてのべる。
吸熱反応が進行するようにしておき、熱搬送手段３をＭ
Ｈ２とＭＨ２’の間に設ければ、ＭＨ２’はＭＨ２の冷
却出力温度ＴＣで冷却される。次に弁２′を閉じ、ＭＨ
１′を放熱器６によって、大気温度に冷却すると、サイ
クル２の水素はＭＨ２’からＭＨ１′に移り、ＭＨ２’
はＴＣよりさらに低い、１０７度まで冷却する。これは
出力端７から取出せる０ 本発明の具体例として第４図、第６図に示すような構成
ならびに温度圧力サイクルを有、する冷却装置を試作し
、その評価を行った結果についてのべる。
ＭＨｌとして
Ｔ １ ｏ 、ａｓ Ｚ ｒｏ 、ｅｓ Ｍｎ１．２
Ｃｒｏ 、ｅ Ｃｏｏ 、２ＭＨ２として Ｔ １ ｏ 、ｅ Ｚ ｒ ｏ 、 ４″１１．４ Ｃ
ｒＯ，４ＣｕＯ，２ＭＨ／はＭＨｌと同一 １ｏ ／ ＭＨ２’として Ｔ １ ｏ 、ｓ Ｚ ｒｏ 、 ２ Ｍｎ１．２ Ｃ
ｒｏ 、６Ｃｕｏ、 ２のＴｉ −Ｍｎ系合金を各ｔｓ
Ｋｇづつ第４図の構成の装置に充填した。そして各ヒー
トポンプサイクルで約３１モルの水素ガスが移動するよ
うな金属水素化物として調整した。
Ｃｒｏ 、ｅ Ｃｏｏ 、２ＭＨ２として Ｔ １ ｏ 、ｅ Ｚ ｒ ｏ 、 ４″１１．４ Ｃ
ｒＯ，４ＣｕＯ，２ＭＨ／はＭＨｌと同一 １ｏ ／ ＭＨ２’として Ｔ １ ｏ 、ｓ Ｚ ｒｏ 、 ２ Ｍｎ１．２ Ｃ
ｒｏ 、６Ｃｕｏ、 ２のＴｉ −Ｍｎ系合金を各ｔｓ
Ｋｇづつ第４図の構成の装置に充填した。そして各ヒー
トポンプサイクルで約３１モルの水素ガスが移動するよ
うな金属水素化物として調整した。
そして熱源１の温度を９５°Ｃとし、第１の冷却サイク
ルのヒートシンクへの放熱温度を４６°Ｃとすることに
より、約２０’Ｃの低温かえられた。
ルのヒートシンクへの放熱温度を４６°Ｃとすることに
より、約２０’Ｃの低温かえられた。
一方第２の冷却サイクルを同じく９６℃で加熱し、低温
側吸脱着媒体の吸着による発熱は前記第１サイクルの冷
出力の温度２０′Ｃで冷却し、高温側吸脱着媒体の吸着
による発熱は第１サイクルと同じく４６°Ｃで放熱させ
ることにより、約２°Ｃの低温かえられた。
側吸脱着媒体の吸着による発熱は前記第１サイクルの冷
出力の温度２０′Ｃで冷却し、高温側吸脱着媒体の吸着
による発熱は第１サイクルと同じく４６°Ｃで放熱させ
ることにより、約２°Ｃの低温かえられた。
この実験は比較的低温の熱源と、空冷などの高いヒート
シンク温度という悪い条件で低温をうる実験例であるが
、熱源温度がもつと高ければ、第１サイクルでより低い
温度が得られ、第２サイクルのＭＨ２’にそれに適合す
る材料を選べば、より１１ ／＼−ノ 低い温度を得ることができる。
シンク温度という悪い条件で低温をうる実験例であるが
、熱源温度がもつと高ければ、第１サイクルでより低い
温度が得られ、第２サイクルのＭＨ２’にそれに適合す
る材料を選べば、より１１ ／＼−ノ 低い温度を得ることができる。
又前記実験において出力を入力で除した値、いわゆる成
績係数として０．４を得だ。
績係数として０．４を得だ。
なお原理的にはそれぞれのサイクルの成績係数をＣ０Ｐ
１．Ｃ０Ｐ２とし、本発明の２段冷却サイクルの成績係
数をＣｏＰとすれば、 で与えられる。
１．Ｃ０Ｐ２とし、本発明の２段冷却サイクルの成績係
数をＣｏＰとすれば、 で与えられる。
ＭＨｌとＭＨ１’は本実施例では同一物質を用い、高圧
および低圧がもっとも使い易い圧力域になるよう設計し
たが、作動気体に異る物質を使う場合も当然考えられる
。しかしいづれにせよ各ヒートポンプサイクルの少なく
とも一つに、作動気体として水素ガスを用い、吸脱着反
応媒体に金属水素化物を形成し得る金属又はその合金を
用いることが良い。へ金属水素化物を用いたヒートポン
プサイクルは、反応の可逆性や繰返し運転による寿命＝
（Ｑ午（てさゐノリツトなと５勺していゐ０なお実施例
で示した冷却サイクルは２段の冷却サイクルであるが、
３段、４段と同一の原理で、加熱温度を上げることなく
、サイクルを重ねることにより、より低い温度を得るこ
とができる。
および低圧がもっとも使い易い圧力域になるよう設計し
たが、作動気体に異る物質を使う場合も当然考えられる
。しかしいづれにせよ各ヒートポンプサイクルの少なく
とも一つに、作動気体として水素ガスを用い、吸脱着反
応媒体に金属水素化物を形成し得る金属又はその合金を
用いることが良い。へ金属水素化物を用いたヒートポン
プサイクルは、反応の可逆性や繰返し運転による寿命＝
（Ｑ午（てさゐノリツトなと５勺していゐ０なお実施例
で示した冷却サイクルは２段の冷却サイクルであるが、
３段、４段と同一の原理で、加熱温度を上げることなく
、サイクルを重ねることにより、より低い温度を得るこ
とができる。
発明の効果
従来、間欠式の冷却サイクルを用いて低温を得ようとす
る場合、より低い温度を得ようとすれば加熱温度をより
高く上げる必要があり、太陽熱などを利用した場合、熱
源温度としてあまり高い温度が期待できないだめ、得ら
れる低温もかぎられ実用性にとぼしかった。
る場合、より低い温度を得ようとすれば加熱温度をより
高く上げる必要があり、太陽熱などを利用した場合、熱
源温度としてあまり高い温度が期待できないだめ、得ら
れる低温もかぎられ実用性にとぼしかった。
これに対し、２つのサイクルを組み合せる方法が発明さ
れているが、最大の難点は、高圧と低圧の差が増大する
ことである。すなわち従来の方法でサイクルを２段に重
ねると高低圧の圧力比ははソ２乗され、加熱温度とヒー
トシンク温度の差によるが、１段で５〜１０倍の圧力比
とな、る。
れているが、最大の難点は、高圧と低圧の差が増大する
ことである。すなわち従来の方法でサイクルを２段に重
ねると高低圧の圧力比ははソ２乗され、加熱温度とヒー
トシンク温度の差によるが、１段で５〜１０倍の圧力比
とな、る。
ところで低圧は１気圧を大幅に下まわると圧力損失の点
で使用し難く、高圧も１０気圧を大幅に上まわると耐圧
容器の設計および、安全性の面で１３ベーノ 問題を生ずる。
で使用し難く、高圧も１０気圧を大幅に上まわると耐圧
容器の設計および、安全性の面で１３ベーノ 問題を生ずる。
本発明の方法によれば、２つの吸脱着媒体の間の気体の
移動に必要な圧力損失を無視すれば、段数を幾段に増加
させても圧力比は変らない。
移動に必要な圧力損失を無視すれば、段数を幾段に増加
させても圧力比は変らない。
又本発明の２段冷凍サイクルの成績係数は前述したごと
く で与えられるが、従来の第３図に示した２段サイクルの
成績係数は で与えられるが、一般に一段のサイクルのＣｏＰｌ又は
Ｃ０Ｐ２は通常１より小さい値となるため、（１）式は
常に（２）式より大きくなる。又第３図のサイクルの２
段目は、それぞれの媒体の上下温度差が大きく成績係数
は１段目より低くなるのに対し本発明の方は１段目と２
段目の成績係数はあまシ変らず、結果的に本発明の方法
は成績係数の面においても従来の２段式より優っている
。
く で与えられるが、従来の第３図に示した２段サイクルの
成績係数は で与えられるが、一般に一段のサイクルのＣｏＰｌ又は
Ｃ０Ｐ２は通常１より小さい値となるため、（１）式は
常に（２）式より大きくなる。又第３図のサイクルの２
段目は、それぞれの媒体の上下温度差が大きく成績係数
は１段目より低くなるのに対し本発明の方は１段目と２
段目の成績係数はあまシ変らず、結果的に本発明の方法
は成績係数の面においても従来の２段式より優っている
。
１４ヘ−ノ
第１図は従来例の間欠式冷却サイクルの原理図、第２図
は単一サイクルでより低温をうるためのサイクルを示す
図、第３図は従来例の２段冷却サイクルを示す図、第４
図は本発明の一実施例の２段冷却装置の構成図、第６図
は同２段冷却装置における冷却サイクルを示す図である
。 １・・・・・熱源、２，２′・旧・・弁、３・・・・・
・熱輸送手段、４ 、．５ 、５・・・・放熱器、７・
・・・・・出力端。
は単一サイクルでより低温をうるためのサイクルを示す
図、第３図は従来例の２段冷却サイクルを示す図、第４
図は本発明の一実施例の２段冷却装置の構成図、第６図
は同２段冷却装置における冷却サイクルを示す図である
。 １・・・・・熱源、２，２′・旧・・弁、３・・・・・
・熱輸送手段、４ 、．５ 、５・・・・放熱器、７・
・・・・・出力端。
Claims (2)
- （１）作動気体を可逆的に吸脱着できる物質で、温度平
衡圧力特性の異る吸脱着反応媒体を２種類用い、この媒
体をそれぞれ容器内に収容し、作動媒体をそれぞれの前
記媒体間を移動せしめる際の発熱吸熱を利用するケミカ
ルヒートポンプサイクルを少くとも第１．第２のサイク
ル用意し、各々同一温度で平衡圧力の低・高温側吸脱着
反応媒体を熱源により加熱し、前記作動媒体を平衡圧力
の高い低温側吸脱着媒体に吸着せしめ、その際に発生す
る吸着熱をヒートシンクに捨て、次に前記高温側吸脱着
反応媒体をヒートシンク温度に冷却し、低温側吸脱着媒
体から作動気体を再び高温側吸脱着媒体に吸着せしめる
ことにより、低温側吸脱着媒体温度をヒートシンク温度
以下で吸熱せしめる冷却サイクルとして使用し、第２の
サイクルの高温側吸脱着媒体の加熱温度および、冷却温
度は前２ 。 記第１のサイクルのそれと同一とし、前記第２のサイク
ルの低温側吸脱着媒体の吸着による発熱を前記第１のサ
イクルの低温側の吸熱によって除去可能にした間欠作動
式多段冷却装置。 - （２）各サイクルの少くとも１つに作動媒体として水素
ガスを用い、吸脱着反応媒体に金属水素化物を形成しう
る金属又はその合金を用いる特許請求の範囲第１項記載
の間欠作動式多段冷却装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59082201A JPS60226675A (ja) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | 間欠作動式多段冷却方法 |
| EP84107926A EP0131869B1 (en) | 1983-07-08 | 1984-07-06 | Thermal system based on thermally coupled intermittent absorption heat pump cycles |
| DE8484107926T DE3474338D1 (en) | 1983-07-08 | 1984-07-06 | Thermal system based on thermally coupled intermittent absorption heat pump cycles |
| US06/629,072 US4623018A (en) | 1983-07-08 | 1984-07-09 | Thermal system based on thermally coupled intermittent absorption heat pump cycles |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59082201A JPS60226675A (ja) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | 間欠作動式多段冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60226675A true JPS60226675A (ja) | 1985-11-11 |
| JPS6331714B2 JPS6331714B2 (ja) | 1988-06-24 |
Family
ID=13767810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59082201A Granted JPS60226675A (ja) | 1983-07-08 | 1984-04-24 | 間欠作動式多段冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60226675A (ja) |
-
1984
- 1984-04-24 JP JP59082201A patent/JPS60226675A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6331714B2 (ja) | 1988-06-24 |
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