JPS60229930A - 補強材 - Google Patents
補強材Info
- Publication number
- JPS60229930A JPS60229930A JP8511684A JP8511684A JPS60229930A JP S60229930 A JPS60229930 A JP S60229930A JP 8511684 A JP8511684 A JP 8511684A JP 8511684 A JP8511684 A JP 8511684A JP S60229930 A JPS60229930 A JP S60229930A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reinforcing
- epoxy resin
- composition
- reinforcing material
- dicyandiamide
- Prior art date
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- Pending
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- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Epoxy Resins (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野ン
この発明は、エポキシ樹脂を主成分とする組成物で形成
した高反応性、高補強性でかつ可使時間の長い補強材に
関するものである。
した高反応性、高補強性でかつ可使時間の長い補強材に
関するものである。
（従来技術）
最近のように省資源省エネルギー化を目指す社会的Ｍ
ｍにもとづき、例えば自動車のドア、フェンダ−などの
パネル類においても＠量化が計られ板厚を薄くしている
が、その反作用としてパネルの張り剛性が低下し品質を
悪くするという問題がある。
ｍにもとづき、例えば自動車のドア、フェンダ−などの
パネル類においても＠量化が計られ板厚を薄くしている
が、その反作用としてパネルの張り剛性が低下し品質を
悪くするという問題がある。
・ この問題の解決策として、例えば実開昭５５−１ｆ
３６５９号公報に開示されているように、剛性の弱い部
分にエポキシ樹脂等熱硬化性樹脂組成物をシート状に成
形して局部的に貼り次いで塗装炉の熱で硬化して補強構
造とする提案がなされている。
３６５９号公報に開示されているように、剛性の弱い部
分にエポキシ樹脂等熱硬化性樹脂組成物をシート状に成
形して局部的に貼り次いで塗装炉の熱で硬化して補強構
造とする提案がなされている。
この方法は重量をそれはと増やすことなく張り剛性を上
げることができ有用な補強方法である。
げることができ有用な補強方法である。
一方、補強材は、自動車などの量産現場で使われるため
には、次の８条件を満足する必要がある。
には、次の８条件を満足する必要がある。
（１）可使時間が長いこと一一一４０℃、１４日間経過
後で自己粘着可 （２）短時間で硬化することｍ−１４０℃、３０分以内
で硬化可（３）補強性が高いこと −−−剛性補強率が
鋼板単独の８倍以上。
後で自己粘着可 （２）短時間で硬化することｍ−１４０℃、３０分以内
で硬化可（３）補強性が高いこと −−−剛性補強率が
鋼板単独の８倍以上。
以下に上記８条件につき詳述する。
可使時間について：補強材を生産してから量産現場で使
用される期間は長い時で８〜４ケ月かかる。
用される期間は長い時で８〜４ケ月かかる。
この期間、粘着性を失なわず鋼板に自己粘着できす
る状態でなければならない。特に夏季の高温時を考慮し
て検討した結果、４０℃の連続雰囲気で最低１４日の可
使時間が必要である。換言すれば４０゛Ｃで１４日連続
処理した後も自己粘着性をもっていれば、季節に関係な
く、常温で３〜４ケ月の可使時間があると言える。
て検討した結果、４０℃の連続雰囲気で最低１４日の可
使時間が必要である。換言すれば４０゛Ｃで１４日連続
処理した後も自己粘着性をもっていれば、季節に関係な
く、常温で３〜４ケ月の可使時間があると言える。
短時間硬化について：自動車の場合、補強材は１４０’
ＣＸａＯ分設定の塗装オーブンで硬化させるｄこのため
所期の補強性を確保するためには、１４０℃×８０分以
内で硬化するように配合設計をする必要がある。
ＣＸａＯ分設定の塗装オーブンで硬化させるｄこのため
所期の補強性を確保するためには、１４０℃×８０分以
内で硬化するように配合設計をする必要がある。
輔強性について：被補強材（例えば鋼板）単独に対する
剛性補強率が評価の尺度となる。適用部位により要求値
は変るが、発明者等の検討結果では、剛性補強率は被補
強材単独の８倍以上が必要である。これ以下では張り剛
性が低く、べこつき感は解消されない。なお、剛性補強
率は補強材の厚みが密接に関係している。つまり５、剛
性は厚さの８乗に比例する関係があるので厚くすればす
るほど補強効果が高くなる。しかし、補強材を余り厚く
１ することは、重量の増加とコストアップにつながり
好ましくはなく、厚さは４鴎を上限とするのが好ましい
。ところが、従来のエポキシ樹脂を生成分とする組成物
から成る補強材は反応が早く、補強性は高いが、可使時
間が短かいという欠点がある。つまり、製造後常温で保
管しておくと、次第に自己粘着性を失ない、被補強材へ
の適用が不能となる。一方補強材の粘着性は、液状エポ
キシ樹脂の粘着力によるもので、粘着力喪失の原因はこ
の液状エポキシ樹脂と硬化剤の反応によるものである。
剛性補強率が評価の尺度となる。適用部位により要求値
は変るが、発明者等の検討結果では、剛性補強率は被補
強材単独の８倍以上が必要である。これ以下では張り剛
性が低く、べこつき感は解消されない。なお、剛性補強
率は補強材の厚みが密接に関係している。つまり５、剛
性は厚さの８乗に比例する関係があるので厚くすればす
るほど補強効果が高くなる。しかし、補強材を余り厚く
１ することは、重量の増加とコストアップにつながり
好ましくはなく、厚さは４鴎を上限とするのが好ましい
。ところが、従来のエポキシ樹脂を生成分とする組成物
から成る補強材は反応が早く、補強性は高いが、可使時
間が短かいという欠点がある。つまり、製造後常温で保
管しておくと、次第に自己粘着性を失ない、被補強材へ
の適用が不能となる。一方補強材の粘着性は、液状エポ
キシ樹脂の粘着力によるもので、粘着力喪失の原因はこ
の液状エポキシ樹脂と硬化剤の反応によるものである。
（発明の目的）
この発明は、上述のような従来の問題点に着目してなさ
れたもので、エポキシ樹脂に硬化剤としてジシアンアミ
ドと硬化促進剤として８− ＜８．４−ジクロルフェニ
ル）−１，２−ジメチルウレアを併用配合して成る組成
物で補強材を形成することにより上記問題点を解決する
ことを目的としている。
れたもので、エポキシ樹脂に硬化剤としてジシアンアミ
ドと硬化促進剤として８− ＜８．４−ジクロルフェニ
ル）−１，２−ジメチルウレアを併用配合して成る組成
物で補強材を形成することにより上記問題点を解決する
ことを目的としている。
（発明の構成）
この発明の補強材は、エポキシ樹脂１００重量部に対し
て硬化剤としてジシアンジアミド５重量部以上と硬化促
進剤として８−（８，４−ジクロルフェニル）−１，１
−ジメチルウレア５重量部以上ヲ配合して成る組成物に
より形成されたことを特徴とするものである。
て硬化剤としてジシアンジアミド５重量部以上と硬化促
進剤として８−（８，４−ジクロルフェニル）−１，１
−ジメチルウレア５重量部以上ヲ配合して成る組成物に
より形成されたことを特徴とするものである。
上記ジシアンジアミド射よび８”（８，４−ジクロルフ
ェニル）−１，１−ジメチルウレアは、下記の化学構造
をもち、分子中の活性水素がエポキシ樹脂のエポキシ基
と反応し網状構造となって硬化する。
ェニル）−１，１−ジメチルウレアは、下記の化学構造
をもち、分子中の活性水素がエポキシ樹脂のエポキシ基
と反応し網状構造となって硬化する。
Ｈ２Ｎ−７−ＮＨ−Ｇ：Ｎ
ＮＨ
ジシアンジアミド
８−（８，４−ジクロルフェニル）−１，１−ジメチル
ウレア上記いずれの成分も単独で硬化剤として使用する
ことができるが、両成分とも硬化温度は１６０〜１８０
°Ｃ×８０分であり、反応性が低く、単独では使用する
ことができない。両成分を併用すると反応性が急速に高
まり、１４０°Ｃ×８０分で所定の反応が進む。このよ
うに反応温度が下がる理由は、エポキシと反応する前に
両成分が反応し、・ジメチルアミンとジシアンジアミド
の誘導体が生成し、これらの反応生成物とエポキシが反
応するためといわれている。両成分の配合量はエポキシ
樹脂１００重量部に対し、ジシアンジアミド５重患部以
上＋８イ８，４−ジクロルフェニル）−１，１−ジメチ
ルウレア５重量部以上である。これらの潰より少いと、
剛性補強率は８倍以下で効果が少ない。またジシアンジ
アミドおよび８−（８，４−ジクロルフェニル。
ウレア上記いずれの成分も単独で硬化剤として使用する
ことができるが、両成分とも硬化温度は１６０〜１８０
°Ｃ×８０分であり、反応性が低く、単独では使用する
ことができない。両成分を併用すると反応性が急速に高
まり、１４０°Ｃ×８０分で所定の反応が進む。このよ
うに反応温度が下がる理由は、エポキシと反応する前に
両成分が反応し、・ジメチルアミンとジシアンジアミド
の誘導体が生成し、これらの反応生成物とエポキシが反
応するためといわれている。両成分の配合量はエポキシ
樹脂１００重量部に対し、ジシアンジアミド５重患部以
上＋８イ８，４−ジクロルフェニル）−１，１−ジメチ
ルウレア５重量部以上である。これらの潰より少いと、
剛性補強率は８倍以下で効果が少ない。またジシアンジ
アミドおよび８−（８，４−ジクロルフェニル。
−１，１−ジメチルウレアは１０重量部より多く配合し
ても顕著な効果は得られない。
ても顕著な効果は得られない。
この発明の補強材を形成するのに用いる組成物には流動
性や凝集力などを向上させるため、さらに他の成分を配
合してもよい。例えば補強材のタレ防止あるいは着色の
目的で、タルク、クレー、炭酸カルシウム、アスベスト
、カーボンブラックなどの充填剤を配合することができ
る。これらの充填剤の配合量は特に限定されないが、エ
ポキシ樹脂１００重量部に対し、１０〜４００重量部の
範囲が望ましい。
性や凝集力などを向上させるため、さらに他の成分を配
合してもよい。例えば補強材のタレ防止あるいは着色の
目的で、タルク、クレー、炭酸カルシウム、アスベスト
、カーボンブラックなどの充填剤を配合することができ
る。これらの充填剤の配合量は特に限定されないが、エ
ポキシ樹脂１００重量部に対し、１０〜４００重量部の
範囲が望ましい。
この補強材にざらに、ガラス繊維で織られた布、金属箔
等の補強用部材を貼付、あるいは埋設すると一層補強効
果が得られる。
等の補強用部材を貼付、あるいは埋設すると一層補強効
果が得られる。
（発明の実施例）
以下この発明を実施例により説明する。
実施例１
第１表に示す配合系において、まず液状エポキシ樹脂と
硬化剤を１：１に配合し、三本ロールミルを８回通して
マスターバッチとし、このマスターバッチに残りの液状
エポキシ樹脂を加えて第１表の比率の組成物とした。次
にこの組成物をニーダ（容ｆｆｉ ８ ！ ）に移し、
平均粒径４ｏ〜５０μの固体エポキシ樹脂と平均粒径８
〜４μのタルクを第１表の量加え、ニーダ容器をｇｏ’
ｃに加温し、１時間混練りし、エポキシ樹脂組成物とし
た。
硬化剤を１：１に配合し、三本ロールミルを８回通して
マスターバッチとし、このマスターバッチに残りの液状
エポキシ樹脂を加えて第１表の比率の組成物とした。次
にこの組成物をニーダ（容ｆｆｉ ８ ！ ）に移し、
平均粒径４ｏ〜５０μの固体エポキシ樹脂と平均粒径８
〜４μのタルクを第１表の量加え、ニーダ容器をｇｏ’
ｃに加温し、１時間混練りし、エポキシ樹脂組成物とし
た。
比較例１１２
！ 実施例１の硬化剤と硬化促進剤を第１表に示すよう
に変えた以外は同じ方法でエポキシ樹脂組成物を作成し
た。
に変えた以外は同じ方法でエポキシ樹脂組成物を作成し
た。
実施例１と比較例１と２の各組成物の反応性をキュラス
トメータを用い、ゲル化開始温度で評価した。得られた
結果は第１図に示すようにいずれの硬化剤も１４０″Ｃ
での反応性は高く、硬化性は良好であった。但し第１図
Ｇこおいて、＃ｉ１１は実施例１の結果、線２は比較例
１の結果、線８は比較例２の結果をそれぞれ示す。
トメータを用い、ゲル化開始温度で評価した。得られた
結果は第１図に示すようにいずれの硬化剤も１４０″Ｃ
での反応性は高く、硬化性は良好であった。但し第１図
Ｇこおいて、＃ｉ１１は実施例１の結果、線２は比較例
１の結果、線８は比較例２の結果をそれぞれ示す。
第 １ 表
また、可使時間の評価を４０°Ｃでの経口粘度変化で評
価したところ第２図に示す結果が得られた。
価したところ第２図に示す結果が得られた。
イミダゾール系硬化剤を用いた比較例１（線２）および
２（線２）の組成物は、後述の剛性比は比較例１が４．
５比較例２は４．８と良いが、長いもので可使用期間は
１週間が限度であることがわかる。
２（線２）の組成物は、後述の剛性比は比較例１が４．
５比較例２は４．８と良いが、長いもので可使用期間は
１週間が限度であることがわかる。
一方、この発明の組成物（線８）では、２週間後もほと
んど粘度の変化はなく、４０°Ｃでのエポキシ樹脂との
反応性が極めて低く、安定であることを示している。こ
のように補強材の要求特性を十分に満たしている。また
、後述の剛性比も約４．１と充分の剛性を有している。
んど粘度の変化はなく、４０°Ｃでのエポキシ樹脂との
反応性が極めて低く、安定であることを示している。こ
のように補強材の要求特性を十分に満たしている。また
、後述の剛性比も約４．１と充分の剛性を有している。
実施例２
本例においては硬化剤ジシアンジアミドおよび硬化促進
剤ａ −（Ｌ４ジクｐルフェニル）−１，，１−ジメチ
ルウレアの適正配合量を、補強材の剛性補強率を評価点
として調べた。まず第２表の配合系を、実施例１と同様
の操作で混練りし、１６種類のエポキシ樹脂組成物を得
た。
剤ａ −（Ｌ４ジクｐルフェニル）−１，，１−ジメチ
ルウレアの適正配合量を、補強材の剛性補強率を評価点
として調べた。まず第２表の配合系を、実施例１と同様
の操作で混練りし、１６種類のエポキシ樹脂組成物を得
た。
第 ２ 表
比較例８
ｘ ヒ：Ｉ−） ８２８を８０重量部、エピコート１０
０４を１２０重量部、タルクＣＴＡの８２０重量部の他
に、ジシアンジアミドを入れずにＤ 、Ｐ、ハードナー
６．１０，２０．８０重量部を入れた４種類の組成物と
、逆にエピコート、タルクは同じでり、Ｐ。
０４を１２０重量部、タルクＣＴＡの８２０重量部の他
に、ジシアンジアミドを入れずにＤ 、Ｐ、ハードナー
６．１０，２０．８０重量部を入れた４種類の組成物と
、逆にエピコート、タルクは同じでり、Ｐ。
ハードナーを入れずにジシアンジアミドを０，６゜Ｎｏ
、２０．８０重量部を入れた５種類の組成物でプレスで
圧延し、２關厚の補強材とした。これらの補強材をカッ
タで幅２５ｍ＋１１Ｘ長さ１４０ ｉｌｌの寸法に切り
、一方の非粘着紙をはがして、同寸法の９．３ｉｍ厚の
脱脂鋼板に粘着させ、オープンで１４０°Ｃで８０分加
熱・硬化し、曲げ試験片を作製した。これらの試験片１
を第３図に示すように１ ＝ １００ ｔｒｃｒａの支
持台２上に補強材を下側にして置き次の条件： 測定温度：２５°Ｃ 曲げ速度：１０龍／分 で剛性を評価し、鋼板単独時の剛性と比較し、剛性比を
め、得た結果を第４図に示す。
、２０．８０重量部を入れた５種類の組成物でプレスで
圧延し、２關厚の補強材とした。これらの補強材をカッ
タで幅２５ｍ＋１１Ｘ長さ１４０ ｉｌｌの寸法に切り
、一方の非粘着紙をはがして、同寸法の９．３ｉｍ厚の
脱脂鋼板に粘着させ、オープンで１４０°Ｃで８０分加
熱・硬化し、曲げ試験片を作製した。これらの試験片１
を第３図に示すように１ ＝ １００ ｔｒｃｒａの支
持台２上に補強材を下側にして置き次の条件： 測定温度：２５°Ｃ 曲げ速度：１０龍／分 で剛性を評価し、鋼板単独時の剛性と比較し、剛性比を
め、得た結果を第４図に示す。
第４図のように剛性比を８以上とするためには、エポキ
シ樹脂１００重量部に対し、ジシアンジアミド５重量部
以上とり、Ｐ、バードナ（８−（３，４−ジクロルフェ
ニル） −１，１−ジメチルウレア３５重量部以上の併
用とする必要がある。
シ樹脂１００重量部に対し、ジシアンジアミド５重量部
以上とり、Ｐ、バードナ（８−（３，４−ジクロルフェ
ニル） −１，１−ジメチルウレア３５重量部以上の併
用とする必要がある。
なお、硬化剤ジシアンジアミドの量を多くするにつれて
剛性は高くなるが、１．０ＰＨＲ以上で顕著１ な差は
ない。
剛性は高くなるが、１．０ＰＨＲ以上で顕著１ な差は
ない。
次に、これらの組成物のうち、特にエピコート合計量２
００重量部に対し、ジシアンジアミドとり、Ｐ、ハード
ナーとを各２０重量部入れた組成物（試料Ａ）、ジシア
ンジアミドのみ２０重量部入れた組成物（試料Ｂ ）、
Ｄ、Ｐ、ハードナーのみ２０重量部入れた組成物（試料
Ｃ）の３種類につき、１２゜’Ｃ’−１４０°Ｃおよび
１６０°Ｃにおける反応性をラストメーターを用いゲル
化開始温度を評価し、−得られた結果を第５図に示す。
００重量部に対し、ジシアンジアミドとり、Ｐ、ハード
ナーとを各２０重量部入れた組成物（試料Ａ）、ジシア
ンジアミドのみ２０重量部入れた組成物（試料Ｂ ）、
Ｄ、Ｐ、ハードナーのみ２０重量部入れた組成物（試料
Ｃ）の３種類につき、１２゜’Ｃ’−１４０°Ｃおよび
１６０°Ｃにおける反応性をラストメーターを用いゲル
化開始温度を評価し、−得られた結果を第５図に示す。
尚第５図において線１は試料Ａ１線２は試料０１線８は
試料Ｂの結果を夫々示す。
試料Ｂの結果を夫々示す。
第５図よりり、Ｐ、ハードナー、ジシアンジアミドだけ
を配合した組成物（試料Ｃ，Ｂ ）に比較して、両成分
を併用したこの発明の組成物（試料Ａ）の反応性が著し
く優れてψる。
を配合した組成物（試料Ｃ，Ｂ ）に比較して、両成分
を併用したこの発明の組成物（試料Ａ）の反応性が著し
く優れてψる。
実施例３
第８表に示す６種類の配合系において、実施例１と同様
の操作で混練りし、エポキシ樹脂組成物を得た。各組成
物の１４０°Ｃにおける反応性をキュラストメータを用
いゲル化開始温度で評価した。
の操作で混練りし、エポキシ樹脂組成物を得た。各組成
物の１４０°Ｃにおける反応性をキュラストメータを用
いゲル化開始温度で評価した。
第８表の結果のようにダイマー酸変性エポキシ樹脂、エ
ピコート８７１を含む糸は若干反応が遅くなるが実用上
問題なくいずれも反応性が良好であった。また剛性比も
高く、かつ第６図に示すように全て１４日以上粘度が変
らず貯蔵安定性が良いことがわかる。線１〜６は、第８
表の試料１〜６に各々対応する。
ピコート８７１を含む糸は若干反応が遅くなるが実用上
問題なくいずれも反応性が良好であった。また剛性比も
高く、かつ第６図に示すように全て１４日以上粘度が変
らず貯蔵安定性が良いことがわかる。線１〜６は、第８
表の試料１〜６に各々対応する。
（発明の効果）
以上説明してきたように、この発明の補強材は、エポキ
シ樹脂に特定量のジシアンジアミドと８−（ａ＋４−ジ
クロルフェニル） −１，１−ジメチルウレアを併用配
合した組成物から形成したため可使時間が長く、反応性
も高く、かつ補強性が高いという効果が得られる。
シ樹脂に特定量のジシアンジアミドと８−（ａ＋４−ジ
クロルフェニル） −１，１−ジメチルウレアを併用配
合した組成物から形成したため可使時間が長く、反応性
も高く、かつ補強性が高いという効果が得られる。
第１図は実施例１、比較例１．２の組成物の試験温度と
ゲル化開始時間の関係を示す線図、第２図は第１図と同
じ組成物の粘度の経日変化説明図、 第４図は比較例８における組成物１〜６のり、Ｐ。 ハードナー量と剛性比の関係を示す線図、第５図は実施
例２の試料Ａ、Ｂ、Ｃの試験温度とゲル化開始時間の関
係を示す線図、 第６図は実施例８の各試料の粘度と経過日数との関係を
示す線図である。 第１図 訊′殿ｊ乱泉（′Ｃ） 第２図 第３図 第４図 １４だ り、 Ｐ、ハード゛ナー’ｊ（ｐＨＲ）第５図 試験温泉（′Ｃ）
ゲル化開始時間の関係を示す線図、第２図は第１図と同
じ組成物の粘度の経日変化説明図、 第４図は比較例８における組成物１〜６のり、Ｐ。 ハードナー量と剛性比の関係を示す線図、第５図は実施
例２の試料Ａ、Ｂ、Ｃの試験温度とゲル化開始時間の関
係を示す線図、 第６図は実施例８の各試料の粘度と経過日数との関係を
示す線図である。 第１図 訊′殿ｊ乱泉（′Ｃ） 第２図 第３図 第４図 １４だ り、 Ｐ、ハード゛ナー’ｊ（ｐＨＲ）第５図 試験温泉（′Ｃ）
Claims (1)
- Ｌ エポキシ樹脂１００重量部に対して、硬化剤として
ジシアンジアミド５重量部以上と硬化促進剤として８−
（８，４−ジクロルフェニル）−１，１−ジメチルウレ
ア５重量部以上を配合して成る組成物で形成した補強材
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8511684A JPS60229930A (ja) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | 補強材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8511684A JPS60229930A (ja) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | 補強材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60229930A true JPS60229930A (ja) | 1985-11-15 |
Family
ID=13849653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8511684A Pending JPS60229930A (ja) | 1984-04-28 | 1984-04-28 | 補強材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60229930A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03243633A (ja) * | 1990-02-21 | 1991-10-30 | Toray Ind Inc | プリプレグ用マトリックス樹脂の調製方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57151361A (en) * | 1981-03-16 | 1982-09-18 | Nissan Motor | Reinforcing material and reinforcing panel |
| JPS5953573A (ja) * | 1982-09-21 | 1984-03-28 | Nitto Electric Ind Co Ltd | 補強用接着性シ−ト |
-
1984
- 1984-04-28 JP JP8511684A patent/JPS60229930A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57151361A (en) * | 1981-03-16 | 1982-09-18 | Nissan Motor | Reinforcing material and reinforcing panel |
| JPS5953573A (ja) * | 1982-09-21 | 1984-03-28 | Nitto Electric Ind Co Ltd | 補強用接着性シ−ト |
Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPH03243633A (ja) * | 1990-02-21 | 1991-10-30 | Toray Ind Inc | プリプレグ用マトリックス樹脂の調製方法 |
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