JPS60230964A - 高靭性マルテンサイト鋼 - Google Patents
高靭性マルテンサイト鋼Info
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- JPS60230964A JPS60230964A JP8805384A JP8805384A JPS60230964A JP S60230964 A JPS60230964 A JP S60230964A JP 8805384 A JP8805384 A JP 8805384A JP 8805384 A JP8805384 A JP 8805384A JP S60230964 A JPS60230964 A JP S60230964A
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- Japan
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- toughness
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- martensitic steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は高温にお込て長時間使用しても高靭性を保有す
るマルテンサイト鋼に関するものである。
るマルテンサイト鋼に関するものである。
従来、火力発電用プラントや原子カプラント等における
高温熱交換器等の機器の材料として低合金鋼が広く使用
されている。なかでも５〜９ ％ Ｃｒと０．５〜２．
０ ％ Ｍｏ ｆ含むＣｒ−Ｍｏ系鋼（例えば特願昭５
１−４９５９４ 、特願昭４８−２３８４１及びＪＩＳ
鋼）が、機器の使用条件に応じ夫々使用される場合が多
い。これら材料は強度の向上や耐食性向上等の観点から
の検討改善が行われておシ、５〜９チＣｒ−Ｍｏ系鋼の
それぞれすぐれ−たものが提案されている。しかしなが
ら、それらは高温で長時間使用すると靭性が乏しくなシ
、溶接部から割れが発生するという問題がある。
高温熱交換器等の機器の材料として低合金鋼が広く使用
されている。なかでも５〜９ ％ Ｃｒと０．５〜２．
０ ％ Ｍｏ ｆ含むＣｒ−Ｍｏ系鋼（例えば特願昭５
１−４９５９４ 、特願昭４８−２３８４１及びＪＩＳ
鋼）が、機器の使用条件に応じ夫々使用される場合が多
い。これら材料は強度の向上や耐食性向上等の観点から
の検討改善が行われておシ、５〜９チＣｒ−Ｍｏ系鋼の
それぞれすぐれ−たものが提案されている。しかしなが
ら、それらは高温で長時間使用すると靭性が乏しくなシ
、溶接部から割れが発生するという問題がある。
本発明の目的は、上記問題を解決し、％に高温で長時間
使用しても高靭性を有するマルテンサイト鋼の提供にあ
る。
使用しても高靭性を有するマルテンサイト鋼の提供にあ
る。
本発明の高靭性マルテンサイト鋼は、重量でＣ０，０４
〜０．１５％、８１０．２〜１．０ Ｔｏ ９Ｍｎ ０
．３〜１．５ Ｔｏ ａ Ｎ１０．０４〜１．Ｏ％ 、
Ｃｒ ４．０〜１０．０ ％ 、 Ｍｏ ０．２〜３
．０ ％ 、 Ｍｌｒ０．０１〜０．３％を含有し、Ｖ
ｏ、０５〜０．３％、 Ｎｂ ０．６−以下を含み、残
部が不可避元素全除きＦｅよシなるもので、かつＣｒ当
量が１１％以下に調整されているマルテンサイト鋼であ
る。Ｎｂ、Ｖはフェライト生成元素であるが炭化物、窒
化物をつ〈ヤ適当に結晶粒内に分布することによシ溶接
時の高温微細割れを防止するため、場合によシ添加する
。
〜０．１５％、８１０．２〜１．０ Ｔｏ ９Ｍｎ ０
．３〜１．５ Ｔｏ ａ Ｎ１０．０４〜１．Ｏ％ 、
Ｃｒ ４．０〜１０．０ ％ 、 Ｍｏ ０．２〜３
．０ ％ 、 Ｍｌｒ０．０１〜０．３％を含有し、Ｖ
ｏ、０５〜０．３％、 Ｎｂ ０．６−以下を含み、残
部が不可避元素全除きＦｅよシなるもので、かつＣｒ当
量が１１％以下に調整されているマルテンサイト鋼であ
る。Ｎｂ、Ｖはフェライト生成元素であるが炭化物、窒
化物をつ〈ヤ適当に結晶粒内に分布することによシ溶接
時の高温微細割れを防止するため、場合によシ添加する
。
本発明のマルテンサイト鋼の主な特徴は、高温長時間使
用後における靭性低下を防止するため、Ｃｒ当量を制限
したこと、および脱酸効果をあげ、靭性を高めるためＭ
ｇ ’に添加したことにある。
用後における靭性低下を防止するため、Ｃｒ当量を制限
したこと、および脱酸効果をあげ、靭性を高めるためＭ
ｇ ’に添加したことにある。
第１の主な％徴であるＣｒ当量について説明する。
Ｃｒｉ量の制限は、高温長時間使用後の靭性低下を防止
するためである。火力発電用プラントや原子カプラント
などに使用される低合金鋼（例えば、５％Ｃｒ−Ｎｏ系
及び９ ％ Ｃｒ−Ｍｏ系）が長時間高温にさらされる
と、金属組織に変化を生じ、靭性が低下する。これまで
、このような靭性低下を防止するためにＣ、Ｓｉ ＊
Ｍｎ 、 Ｎｉ 、 Ｃｒ １Ｍｏ＃ Ｖ 、 Ｎｂな
どの元素を添加して改善を図ることは知られている。こ
れら元素の含有量は靭性低下に影響するので、式（１）
に示すＣｒ当引により靭性低下を評価する。
するためである。火力発電用プラントや原子カプラント
などに使用される低合金鋼（例えば、５％Ｃｒ−Ｎｏ系
及び９ ％ Ｃｒ−Ｍｏ系）が長時間高温にさらされる
と、金属組織に変化を生じ、靭性が低下する。これまで
、このような靭性低下を防止するためにＣ、Ｓｉ ＊
Ｍｎ 、 Ｎｉ 、 Ｃｒ １Ｍｏ＃ Ｖ 、 Ｎｂな
どの元素を添加して改善を図ることは知られている。こ
れら元素の含有量は靭性低下に影響するので、式（１）
に示すＣｒ当引により靭性低下を評価する。
Ｃｒ当量（％）＝ Ｃｒ（％）＋ ６８ｉ ＠）＋ ４
Ｍｏ （％）＋ １１ Ｖ（％）＋ ５Ｎｂ （％）
−４００＠）−２Ｍｎ（％）−４ＮｉＳ）−３ＯＮ（％
） −（１）第１図はこのＣｒ当量と、５５０℃で１０
時間加熱後の鋼の吸収エネルギーＥおよび該加熱前の
鋼の吸収エネルギーＥ、の比との関係を示す。ここで、
吸収エネルギーとは、衝撃試験として鋼をハンマで叩い
たとき鋼の吸収したエネルギーを表わすもので、それが
大きいｔ′！！ど鋼の靭性が大きいことを表わしている
。現在の技術レベルでは一般に加熱後の靭性低下に対す
る許容値は与えられてい々い。ところで、他方、長時間
高温使用の前後における強度の比の許容値は設計上０，
１にとるのが安全であるとする考え方が高温機器におい
て一般に採用されている。そこで、強度につ込てのこの
考え方を靭性にも適用し、さらに金属組織的なばらつき
を考えれば、上記の吸収エネルギーの比の許容値を０．
１５にとるのが安全と考えられる。この許容値を第１図
に点線で示した。加熱後の靭性要求に関する上記許容値
０．１５を満足するＣｒ当量は第１図によれば１１−以
下と１ｓｔ４以上である。
Ｍｏ （％）＋ １１ Ｖ（％）＋ ５Ｎｂ （％）
−４００＠）−２Ｍｎ（％）−４ＮｉＳ）−３ＯＮ（％
） −（１）第１図はこのＣｒ当量と、５５０℃で１０
時間加熱後の鋼の吸収エネルギーＥおよび該加熱前の
鋼の吸収エネルギーＥ、の比との関係を示す。ここで、
吸収エネルギーとは、衝撃試験として鋼をハンマで叩い
たとき鋼の吸収したエネルギーを表わすもので、それが
大きいｔ′！！ど鋼の靭性が大きいことを表わしている
。現在の技術レベルでは一般に加熱後の靭性低下に対す
る許容値は与えられてい々い。ところで、他方、長時間
高温使用の前後における強度の比の許容値は設計上０，
１にとるのが安全であるとする考え方が高温機器におい
て一般に採用されている。そこで、強度につ込てのこの
考え方を靭性にも適用し、さらに金属組織的なばらつき
を考えれば、上記の吸収エネルギーの比の許容値を０．
１５にとるのが安全と考えられる。この許容値を第１図
に点線で示した。加熱後の靭性要求に関する上記許容値
０．１５を満足するＣｒ当量は第１図によれば１１−以
下と１ｓｔ４以上である。
他方、第２図は、Ｃｒ当量と５５０℃−ｔ’ＩＯ’時間
加熱後の吸収エネルギーの値との関係を示す。高温で長
時間使用される鋼の靭性値としては例えば５５０℃で１
０ 時間加熱後に少くとも１ ｋｌ −ｍ以上の吸収エ
ネルギーを持つことが必要であると一般に言われている
。加熱後の靭性要求に関するこの最小吸収エネルギー値
１ ｋｇ −ｍ を満足するＣｒｉ量は第２図によれば
１８％以下である。
加熱後の吸収エネルギーの値との関係を示す。高温で長
時間使用される鋼の靭性値としては例えば５５０℃で１
０ 時間加熱後に少くとも１ ｋｌ −ｍ以上の吸収エ
ネルギーを持つことが必要であると一般に言われている
。加熱後の靭性要求に関するこの最小吸収エネルギー値
１ ｋｇ −ｍ を満足するＣｒｉ量は第２図によれば
１８％以下である。
従って靭性に関する上記二つの要求の両方を満足するＣ
ｒ当量は１１チ以下である。
ｒ当量は１１チ以下である。
次に第２の主な特徴であるＭｇ添加にづいて説明すると
、Ｍｇは脱酸効果が大きいので、鋼中の酸素量を抑える
ことを目的に添加される。
、Ｍｇは脱酸効果が大きいので、鋼中の酸素量を抑える
ことを目的に添加される。
鋼中に含まれる酸素は、靭性に大きく影響する。
すなわち、鋼中の酸素が０．１−以上になると脆化が起
る。一方、脱酸効果元素として、代表的なものに８１
、 Ｍｎ 、 ｋｌ 、 Ｃａ ｅ Ｔｉ 、 Ｍｇな
どがある。
る。一方、脱酸効果元素として、代表的なものに８１
、 Ｍｎ 、 ｋｌ 、 Ｃａ ｅ Ｔｉ 、 Ｍｇな
どがある。
しかし、別の増加は鋼中のデルタフェライト量を促進さ
せる。ＡｔはＡｔ２０３の形で酸素と結合し、脱酸効果
は大きいが、非金属介在物が析出しゃすく靭性を低下さ
せる。Ｃａは、組成が平衡に達する時間を短縮する効果
があるが、単独添加では脱酸効果が小さく、＊ｚ−ｃａ
やＣａ−８ｌとの共存で脱酸に寄与するもので、単独で
は効果が少なく、また共存で効果が出ても脆く々る。Ｔ
ｉけＴＩＣ２として脱酸効果は太き込が、Ｔｌ添加によ
ｆｉ ＴＩＣ２の他にＴＩＮ。
せる。ＡｔはＡｔ２０３の形で酸素と結合し、脱酸効果
は大きいが、非金属介在物が析出しゃすく靭性を低下さ
せる。Ｃａは、組成が平衡に達する時間を短縮する効果
があるが、単独添加では脱酸効果が小さく、＊ｚ−ｃａ
やＣａ−８ｌとの共存で脱酸に寄与するもので、単独で
は効果が少なく、また共存で効果が出ても脆く々る。Ｔ
ｉけＴＩＣ２として脱酸効果は太き込が、Ｔｌ添加によ
ｆｉ ＴＩＣ２の他にＴＩＮ。
ＴＩＣが鋼中に析出する。このようにＴＩは脱酸効果の
他に介在物を多く作り靭性を低下させるとともに溶接欠
陥発生の要因となる。また、ＴＩｔＺｒｔｃｂは結晶粒
度粗大化抑制元素としても寄与するが、介在物を作シや
すく、靭性の低下及び溶接欠陥発生の原因となシ、好ま
しくない。
他に介在物を多く作り靭性を低下させるとともに溶接欠
陥発生の要因となる。また、ＴＩｔＺｒｔｃｂは結晶粒
度粗大化抑制元素としても寄与するが、介在物を作シや
すく、靭性の低下及び溶接欠陥発生の原因となシ、好ま
しくない。
一方、Ｍｇは脱酸材として効果が大きいとともに溶接性
を低下させることなく、靭性を向上させるには最も好ま
しい元素である。
を低下させることなく、靭性を向上させるには最も好ま
しい元素である。
次に本発明のマルテンサイト鋼におけるＭｇ以外の成分
およびその含有範囲を定めた理由を述べるＯ Ｃは強度、靭性を向上させるの忙有効な成分で０、０４
４以上必要であるが、０．１５％を超えると溶接性の点
で好ましく力い。
およびその含有範囲を定めた理由を述べるＯ Ｃは強度、靭性を向上させるの忙有効な成分で０、０４
４以上必要であるが、０．１５％を超えると溶接性の点
で好ましく力い。
Ｓｔは一般に脱酸剤として添加されるものであるが、強
度の向上にも効果のある元素である。しかし溶接性、靭
性の点から上限は１．０％に抑えた。
度の向上にも効果のある元素である。しかし溶接性、靭
性の点から上限は１．０％に抑えた。
下限は脱酸ならびに強度低下をもたらすため０．２チと
した。
した。
Ｍｎは脱酸剤及び加工性を向上させるが、多すぎると脆
化させるゆえに添加量は０．３〜１．５チである。
化させるゆえに添加量は０．３〜１．５チである。
Ｃｒは耐酸化性や高温強度を増大させる。４．０チ未満
では耐酸化性が劣シ、１０％を超えると、溶接性が低下
し、さらに使用中脆化が著しくなる。
では耐酸化性が劣シ、１０％を超えると、溶接性が低下
し、さらに使用中脆化が著しくなる。
Ｎ１Ｆｉ０．０４％以上の添加によって鋼中のＣｒ当量
を減少させ、フェライトの析出を抑えることによシ靭性
を向上させるが、しかし、ｘ、ｏ％’を超えると延性を
低下させる。このためＮｉ含有量は０．０４〜１．０％
の範囲とした。
を減少させ、フェライトの析出を抑えることによシ靭性
を向上させるが、しかし、ｘ、ｏ％’を超えると延性を
低下させる。このためＮｉ含有量は０．０４〜１．０％
の範囲とした。
Ｍｏは、マトリックス中忙固溶し、マトリックスを強化
させるとともに、炭化物を作シ高温強度を高める。多す
ぎると強化作用が不十分であシ、多すぎると加工性、靭
性を低下させる。したがってＭｏ含有量は０．２〜３．
０％とした。
させるとともに、炭化物を作シ高温強度を高める。多す
ぎると強化作用が不十分であシ、多すぎると加工性、靭
性を低下させる。したがってＭｏ含有量は０．２〜３．
０％とした。
■は０．０５％以上の添加によって強度が向上する。し
かし、０．３％を超えると靭性を低下させる。
かし、０．３％を超えると靭性を低下させる。
したがってＶ含有量は０．０５〜０．３％の範囲とした
Ｏ ＮｂはＣとの親和力が強く、炭化物を析出し高温強度の
向上に有効であるが、多すぎると組織を不安定化するた
め０．６％以下とした。
Ｏ ＮｂはＣとの親和力が強く、炭化物を析出し高温強度の
向上に有効であるが、多すぎると組織を不安定化するた
め０．６％以下とした。
本発明のマルテンサイト鋼は前記元素をそれぞれ前記の
特定範囲内の量において含有するＦｅ合金であシ、シた
がって残部は実質的にＦｅからなるが、本発明のマルテ
ンサイト鋼の所定の効果を阻害しない程度の微量の不可
避元素が混在することはさしつかえない。
特定範囲内の量において含有するＦｅ合金であシ、シた
がって残部は実質的にＦｅからなるが、本発明のマルテ
ンサイト鋼の所定の効果を阻害しない程度の微量の不可
避元素が混在することはさしつかえない。
本発明は４．０〜１０％Ｃｒ 、 ０．２〜３．０ ％
Ｍｏ ｔ−含むマルテンサイト鋼中に、特にＭｇｔ−特
定範囲量含有せしめた点、及び長時間高温にさらされた
場合、加熱後の靭性低下を防止するためＣｒ当量を調整
し若しくは制限した成分系である点に特徴を有し、５５
０℃の温度で１０ 時間使用しても１ｋｇ−ｍの高靭性
を有する。
Ｍｏ ｔ−含むマルテンサイト鋼中に、特にＭｇｔ−特
定範囲量含有せしめた点、及び長時間高温にさらされた
場合、加熱後の靭性低下を防止するためＣｒ当量を調整
し若しくは制限した成分系である点に特徴を有し、５５
０℃の温度で１０ 時間使用しても１ｋｇ−ｍの高靭性
を有する。
以下、本発明の実施例を比較例と共に詳細に説明する。
第１表は供試鋼の化学組成を示す。第１表のうち、Ｉ６
．１〜Ａ５は構造用鋼であり、Ａ６は溶接金属である。
．１〜Ａ５は構造用鋼であり、Ａ６は溶接金属である。
表中Ａ １ 、 Ａ ２ 、 Ａ ３及び屋４の鋼は比
較例であシ、Ａ５．Ａ６は本発明実施例の鋼である。こ
れら全ての供試鋼は９５０℃×１ｈ加熱後、空冷の焼入
れをしてから、７５０℃×１ｈ加熱後、空冷の焼戻しを
されている。本発明実施例の鋼は全焼戻マルテンサイト
組織である。
較例であシ、Ａ５．Ａ６は本発明実施例の鋼である。こ
れら全ての供試鋼は９５０℃×１ｈ加熱後、空冷の焼入
れをしてから、７５０℃×１ｈ加熱後、空冷の焼戻しを
されている。本発明実施例の鋼は全焼戻マルテンサイト
組織である。
さて＆１〜墓６の鋼について５５０℃Ｘ １０’ ｈの
加熱脆化を行い、その後、試験温度２０℃で衝撃試験を
実施した。第１図及び第２図にその試験結果を示す。第
１図よシ明らかなように、５５０℃で加熱後の靭性要求
に対応する吸収エネルギー比の許容値０．１５’ｉ満足
するＣｒ当量は１１％以下（比較例／Ｉ６１．Ａ２及び
本発明実施例墓５及び屋６鋼がこれＫあて＃ｉまる）と
１８％以上（比較例ｌ６４）である。比較例Ａ３のＣｒ
当量は１６％、屋４のそれは１９％である。Ａ３は許容
値０．１５を下期ル、ム４は第２図に示す５５０℃で１
０４時間加熱後の最小吸収エネルギー値１ ｋｌｌ −
ｍを下期る。
加熱脆化を行い、その後、試験温度２０℃で衝撃試験を
実施した。第１図及び第２図にその試験結果を示す。第
１図よシ明らかなように、５５０℃で加熱後の靭性要求
に対応する吸収エネルギー比の許容値０．１５’ｉ満足
するＣｒ当量は１１％以下（比較例／Ｉ６１．Ａ２及び
本発明実施例墓５及び屋６鋼がこれＫあて＃ｉまる）と
１８％以上（比較例ｌ６４）である。比較例Ａ３のＣｒ
当量は１６％、屋４のそれは１９％である。Ａ３は許容
値０．１５を下期ル、ム４は第２図に示す５５０℃で１
０４時間加熱後の最小吸収エネルギー値１ ｋｌｌ −
ｍを下期る。
し友がって本発明のＣｒｄ量に元素の含有量を調整すれ
ば長時間使用後も安全上問題となる脆化を生じないもの
となる。
ば長時間使用後も安全上問題となる脆化を生じないもの
となる。
以上の如く本発明のマルテンサイト鋼は通常の鋼に比べ
高温での長時間使用後にも靭性の優れた鋼であシ、例え
は火力発電プラントや原子カブランートにおける高温熱
交換器のチューブや管板など高温機器の材料として好適
なものである。
高温での長時間使用後にも靭性の優れた鋼であシ、例え
は火力発電プラントや原子カブランートにおける高温熱
交換器のチューブや管板など高温機器の材料として好適
なものである。
第１図はＣｒ当量と５５０℃、１０４時間加熱後の吸収
エネルギー比の関係を示す図、第２図はＣｒ当量と５５
０℃、１０４時間加熱後の吸収エネルギー値の関係を示
す図である。 第１頁の続き ■発明者 土 井 裕 之 日立市幸町３丁目所内
エネルギー比の関係を示す図、第２図はＣｒ当量と５５
０℃、１０４時間加熱後の吸収エネルギー値の関係を示
す図である。 第１頁の続き ■発明者 土 井 裕 之 日立市幸町３丁目所内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量でＣＯ，０４〜０．１５９ｂ ＊ Ｓｌ Ｏ，２〜
１．０９６− Ｍｎ０．３〜１．５ ％ 、 Ｎ１０．
０４〜１．０％ｐ Ｃｒ ４．０〜１０．０ ｆｂ ＊
Ｍｏ ０．２〜３．０％、 Ｍｇ ０．０１〜０．３１
を含有し、更に場合によッテＶ Ｏ，０５〜０．３ ％
第１びＮｂ Ｏ，６％以下の少くとも１種を含有し、
残部が不可避元素を除いて実質的にＦｅからなシ、下式
で定義されるＣｒ当量がｉｉｓ以下に調整されているこ
とを特徴とする高靭性マルテンサイト鋼。 Ｃｒ当量（％）＝Ｃｒ（１％）＋６８１（％）−１−４
Ｍｏ（％）＋ｏｙ（％）＋ ｓ Ｎｂ（％） −４０Ｃ
（％）−２Ｍｎ（％）−４ＮＩ（％）−３０Ｎ（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8805384A JPS60230964A (ja) | 1984-05-01 | 1984-05-01 | 高靭性マルテンサイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8805384A JPS60230964A (ja) | 1984-05-01 | 1984-05-01 | 高靭性マルテンサイト鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60230964A true JPS60230964A (ja) | 1985-11-16 |
| JPH0218377B2 JPH0218377B2 (ja) | 1990-04-25 |
Family
ID=13932092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8805384A Granted JPS60230964A (ja) | 1984-05-01 | 1984-05-01 | 高靭性マルテンサイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60230964A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55110758A (en) * | 1979-02-20 | 1980-08-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High temperature use chromium steel |
| JPS57164971A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenite steel with superior strength at high temperature |
| JPS58141892A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-23 | Sumikin Yousetsubou Kk | ９Ｃｒ―２Ｍｏ鋼用溶接材料 |
| JPS58181849A (ja) * | 1982-04-14 | 1983-10-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温用高クロム鋼 |
-
1984
- 1984-05-01 JP JP8805384A patent/JPS60230964A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55110758A (en) * | 1979-02-20 | 1980-08-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High temperature use chromium steel |
| JPS57164971A (en) * | 1981-03-31 | 1982-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenite steel with superior strength at high temperature |
| JPS58141892A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-23 | Sumikin Yousetsubou Kk | ９Ｃｒ―２Ｍｏ鋼用溶接材料 |
| JPS58181849A (ja) * | 1982-04-14 | 1983-10-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温用高クロム鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0218377B2 (ja) | 1990-04-25 |
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