JPS60233302A - 主蒸気圧力低下防止装置 - Google Patents
主蒸気圧力低下防止装置Info
- Publication number
- JPS60233302A JPS60233302A JP8830084A JP8830084A JPS60233302A JP S60233302 A JPS60233302 A JP S60233302A JP 8830084 A JP8830084 A JP 8830084A JP 8830084 A JP8830084 A JP 8830084A JP S60233302 A JPS60233302 A JP S60233302A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- main steam
- load
- steam pressure
- prevention device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D17/00—Regulating or controlling by varying flow
- F01D17/20—Devices dealing with sensing elements or final actuators or transmitting means between them, e.g. power-assisted
- F01D17/22—Devices dealing with sensing elements or final actuators or transmitting means between them, e.g. power-assisted the operation or power assistance being predominantly non-mechanical
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、蒸気タービン変圧プラントにおける主蒸気圧
力低下防止装置に関する。
力低下防止装置に関する。
第１図に標準的な蒸気タービン発電プラントの構成を示
す。ボイラ１からの主蒸気は、主蒸気止め弁２（以下Ｍ
ＳＶと称す）。蒸気加減弁３ （ＳＣＶ ）を通り、高
圧タービン４ （以下ＨＰＴｂと称す）へ流入する。Ｈ
ＰＴ）、で仕事をした蒸気は再熱器５で加熱され、再熱
蒸気止め弁６（以下Ｒ８Ｕと称す）。インターセプト弁
７（以下ＩＣＶと称す）を通り、中圧タービン８（以下
■ｐ丁、と称す）へ流入する。■ＰＴｌ、、を出た蒸気
は匠気タービン９ （以下ＬＰＴｂと称す）に流入する
。その後、復水器１０で復水され、低圧ヒータ１１．脱
気器１２、給水ポンプ１３．高圧ヒータ１４等を通って
ボイラに供給される。
す。ボイラ１からの主蒸気は、主蒸気止め弁２（以下Ｍ
ＳＶと称す）。蒸気加減弁３ （ＳＣＶ ）を通り、高
圧タービン４ （以下ＨＰＴｂと称す）へ流入する。Ｈ
ＰＴ）、で仕事をした蒸気は再熱器５で加熱され、再熱
蒸気止め弁６（以下Ｒ８Ｕと称す）。インターセプト弁
７（以下ＩＣＶと称す）を通り、中圧タービン８（以下
■ｐ丁、と称す）へ流入する。■ＰＴｌ、、を出た蒸気
は匠気タービン９ （以下ＬＰＴｂと称す）に流入する
。その後、復水器１０で復水され、低圧ヒータ１１．脱
気器１２、給水ポンプ１３．高圧ヒータ１４等を通って
ボイラに供給される。
第２図に、変圧プラントの負荷に対する主蒸気圧力の関
係を示す。変圧プラントでは、負荷Ｌｔ以下及び負荷Ｉ
、？以」二において、主蒸気圧力は各各Ｐｌ、Ｐ２一定
である。Ｌ、１ からＬ２まで主蒸気圧力を変化させる
事により、負荷を増減させる。
係を示す。変圧プラントでは、負荷Ｌｔ以下及び負荷Ｉ
、？以」二において、主蒸気圧力は各各Ｐｌ、Ｐ２一定
である。Ｌ、１ からＬ２まで主蒸気圧力を変化させる
事により、負荷を増減させる。
第３図に変圧プラントの弁開度に対する負荷及び主蒸気
圧力の関係を示す。主蒸気圧力Ｐ、からＰ２まで変圧運
転を行なう場合、Ｃｖ開度はＸ点でほぼ一定開度を保つ
。Ｘ点におけるＣＶ開度は絞り損失を考慮し、損失の少
ない弁全開点近傍が一般に選択される。
圧力の関係を示す。主蒸気圧力Ｐ、からＰ２まで変圧運
転を行なう場合、Ｃｖ開度はＸ点でほぼ一定開度を保つ
。Ｘ点におけるＣＶ開度は絞り損失を考慮し、損失の少
ない弁全開点近傍が一般に選択される。
第４図に変圧プラントにおける起動パターンの一例を示
す。タービンへ蒸気を供給した時点（通気時）において
、蒸気圧力は定格圧力のａ％であるが、定格負荷のｂ％
点でＣｖを全開点近傍までいた後論々に圧力を上昇させ
て定格出力のＣ％点で定格圧力となる様に運転される。
す。タービンへ蒸気を供給した時点（通気時）において
、蒸気圧力は定格圧力のａ％であるが、定格負荷のｂ％
点でＣｖを全開点近傍までいた後論々に圧力を上昇させ
て定格出力のＣ％点で定格圧力となる様に運転される。
さて蒸気タービンは一般に主蒸気圧力低下防止装置が設
置されている。この装置は、タービン運転中ボイラー制
御異常等により主蒸気圧力が急激に低下し、水が蒸気タ
ービンに流入またはＨＰＴｂ最終段が湿り状態となり、
過大なスラスト力が蒸気タービンにかかることにより、
過大な熱応力の発生、スラスト軸受摩耗・振動発生、静
・動翼接触等の異常が発生することを防止する目的で設
置されており、主蒸気圧力が規定値まで下がるとＣｖを
絞り始め（すなわち負荷を減少させ）更に主蒸気圧力が
下がり続ける場合は最終的にタービン無負荷までＣｖを
絞る機能を有する。
置されている。この装置は、タービン運転中ボイラー制
御異常等により主蒸気圧力が急激に低下し、水が蒸気タ
ービンに流入またはＨＰＴｂ最終段が湿り状態となり、
過大なスラスト力が蒸気タービンにかかることにより、
過大な熱応力の発生、スラスト軸受摩耗・振動発生、静
・動翼接触等の異常が発生することを防止する目的で設
置されており、主蒸気圧力が規定値まで下がるとＣｖを
絞り始め（すなわち負荷を減少させ）更に主蒸気圧力が
下がり続ける場合は最終的にタービン無負荷までＣｖを
絞る機能を有する。
まず、従来例のうち、定圧蒸気タービンの機械油圧式ガ
バナを例にとって説明する。主蒸気圧力低下防止装置は
、タービン制御装置が内蔵されたタービン前側軸受箱内
に他のタービン制御装置と共に設けられている。
バナを例にとって説明する。主蒸気圧力低下防止装置は
、タービン制御装置が内蔵されたタービン前側軸受箱内
に他のタービン制御装置と共に設けられている。
主蒸気圧力低下防止装置は、ボイラからの主蒸気圧力が
正常な値を保つ限り作動せず、一般に圧力が定格の約９
０％以下に低下すると作動を開始して、ＣＶを開じ始め
る。主蒸気圧力低下防止装置は７〜１３％の固定率を持
っており、主蒸気圧力が定格の８３〜７１％に達すると
、Ｃｖを無負荷開度まで閉じる。
正常な値を保つ限り作動せず、一般に圧力が定格の約９
０％以下に低下すると作動を開始して、ＣＶを開じ始め
る。主蒸気圧力低下防止装置は７〜１３％の固定率を持
っており、主蒸気圧力が定格の８３〜７１％に達すると
、Ｃｖを無負荷開度まで閉じる。
このような主蒸気圧力の急激な低下はボイラチューブ内
での水発生等のボイラ側の異常発生によるものであり同
時に主蒸気温度の低下も起こる。
での水発生等のボイラ側の異常発生によるものであり同
時に主蒸気温度の低下も起こる。
前述した如くタービンに水が流入する事は、エロージョ
ン、局部冷却による熱応力発生等、タービンにとって極
めて重大な事故発生の原因となるので、通常主蒸気圧力
の低下を検知してタービンを無負荷流量まで絞り込む装
置が設けである。
ン、局部冷却による熱応力発生等、タービンにとって極
めて重大な事故発生の原因となるので、通常主蒸気圧力
の低下を検知してタービンを無負荷流量まで絞り込む装
置が設けである。
機械式主蒸気圧力低下防止装置を示す図５において、主
蒸気圧力変化は、圧力検出器１５変換器１６を通り、空
気圧力の変化に変換されて、ベロー１７に入る。主蒸気
圧力が低下すると、バネ１８とベローが組込まれた圧力
検出部において、ベローが下方向に動き、パイロットピ
ストン１９を下方向に動作させる。そして、アンロード
ピストン２０の上側に制御油が供給され、アンロードピ
ストンは下方向に動く。アンロードピストンはスピード
リレーからタービンの加減弁を動作させるサーボモータ
パイロットピストンに通じるロッドの途中に設けられた
回転レバー２１に連通されているので、下方向のアンロ
ードピストンの動きにより、サーボモータを閉方向に動
作させて加減弁を絞り込む。
蒸気圧力変化は、圧力検出器１５変換器１６を通り、空
気圧力の変化に変換されて、ベロー１７に入る。主蒸気
圧力が低下すると、バネ１８とベローが組込まれた圧力
検出部において、ベローが下方向に動き、パイロットピ
ストン１９を下方向に動作させる。そして、アンロード
ピストン２０の上側に制御油が供給され、アンロードピ
ストンは下方向に動く。アンロードピストンはスピード
リレーからタービンの加減弁を動作させるサーボモータ
パイロットピストンに通じるロッドの途中に設けられた
回転レバー２１に連通されているので、下方向のアンロ
ードピストンの動きにより、サーボモータを閉方向に動
作させて加減弁を絞り込む。
通常使用される主蒸気圧力低下防止装置は、前述したよ
うに、バネとベローとの釣り合いによって、アンロード
ピストンを動作させるため、定格主蒸気圧力で動作する
ようにレバー系統を設定した後は、同じ圧力でしかアン
ロードピストンは動作しない。すなわち、一般に第６図
に示す如く主蒸気圧力が定格圧の９０％まで低下すると
Ｃｖを絞り始め、更に８０％まで下がると、Ｃｖはター
ビン無負荷相当位置まで、閉じられるものである。
うに、バネとベローとの釣り合いによって、アンロード
ピストンを動作させるため、定格主蒸気圧力で動作する
ようにレバー系統を設定した後は、同じ圧力でしかアン
ロードピストンは動作しない。すなわち、一般に第６図
に示す如く主蒸気圧力が定格圧の９０％まで低下すると
Ｃｖを絞り始め、更に８０％まで下がると、Ｃｖはター
ビン無負荷相当位置まで、閉じられるものである。
したがって、第４図に示すような主蒸気圧力を定格圧力
のａ％から０％まで変化させる変圧プラントにおいては
、変圧運転中、主蒸気圧力低下防止装置を除外して、プ
ラントを運転しなければならなかった。この除外操作は
、第５図において、変圧運転中ベローに人為的に、疑似
圧力を加えて、アンロードピストンが、あたかも、定格
主蒸気圧力を保つがごとく、ベローを上げておくもので
ある。従って、変圧運転中、ボイラ異常が発生し、主蒸
気圧力が低下しても、Ｃｖを絞り込み、タービンを保護
することができないという欠点があった。
のａ％から０％まで変化させる変圧プラントにおいては
、変圧運転中、主蒸気圧力低下防止装置を除外して、プ
ラントを運転しなければならなかった。この除外操作は
、第５図において、変圧運転中ベローに人為的に、疑似
圧力を加えて、アンロードピストンが、あたかも、定格
主蒸気圧力を保つがごとく、ベローを上げておくもので
ある。従って、変圧運転中、ボイラ異常が発生し、主蒸
気圧力が低下しても、Ｃｖを絞り込み、タービンを保護
することができないという欠点があった。
本発明の目的は、変圧運転中、主蒸気圧力低下を検知し
、加減弁を絞り込むための主蒸気圧力低下防止装置を提
供するにある。
、加減弁を絞り込むための主蒸気圧力低下防止装置を提
供するにある。
本発明は、変圧運転中主蒸気圧力の変化を検知し、主蒸
気圧力を空気圧力に変換させる過程において、発電機の
出力またはタービン負荷信号を取り込み、主蒸気圧力と
負荷の変化を予め定めた、設定値との比較によって、加
減弁の絞り込みを制御する事を特徴とするものである。
気圧力を空気圧力に変換させる過程において、発電機の
出力またはタービン負荷信号を取り込み、主蒸気圧力と
負荷の変化を予め定めた、設定値との比較によって、加
減弁の絞り込みを制御する事を特徴とするものである。
本発明は電気油圧式ガバナ及び機械油圧式ガバナにおけ
る主蒸気圧力低下防止装置に関する。まず電圧油圧式ガ
バナの場合を示す。第７図に電気油圧式ガバナの信号処
理ブロック線図を示す。
る主蒸気圧力低下防止装置に関する。まず電圧油圧式ガ
バナの場合を示す。第７図に電気油圧式ガバナの信号処
理ブロック線図を示す。
主蒸気圧力は、主蒸気止め弁より上流側に取付けられた
圧力検出器により検出され、変換器により、電気信号と
して得られる一方負荷信号は、本例では発電機出力から
得るものとしたが、周知のごとく、タービン負荷は、高
圧第一段以後の段落の蒸気圧力に比例するため、負荷の
検出方法として高圧タービン第一段後の圧力または中圧
タービン第一段後等の蒸気圧力を測定する事によっても
得られる。
圧力検出器により検出され、変換器により、電気信号と
して得られる一方負荷信号は、本例では発電機出力から
得るものとしたが、周知のごとく、タービン負荷は、高
圧第一段以後の段落の蒸気圧力に比例するため、負荷の
検出方法として高圧タービン第一段後の圧力または中圧
タービン第一段後等の蒸気圧力を測定する事によっても
得られる。
蒸気タービンは、通常給電指令に基づき、負荷を定め運
転している（設定負荷Ｌｓ）。変圧プラントでは、前述
した第２図に示すように、設定負荷Ｌｓが変圧領域の場
合、一義的に設定圧力Ｐｓが定まり、負荷変化に対し、
ボイラの主蒸気圧力を制御する事により、加減弁開度を
ほぼ一定のまま、運転を行なっている。
転している（設定負荷Ｌｓ）。変圧プラントでは、前述
した第２図に示すように、設定負荷Ｌｓが変圧領域の場
合、一義的に設定圧力Ｐｓが定まり、負荷変化に対し、
ボイラの主蒸気圧力を制御する事により、加減弁開度を
ほぼ一定のまま、運転を行なっている。
電気油圧式ガバナでは、速度制御、負荷制御はタービン
周り各部に取り付けられた、検出器の信号を制御用計算
機に取り込み、計算器内部で演算し、加減弁開度信号等
を出力する。
周り各部に取り付けられた、検出器の信号を制御用計算
機に取り込み、計算器内部で演算し、加減弁開度信号等
を出力する。
制御用計算機において、設定負荷Ｌｓ、実圧力Ｐ、実負
荷Ｌｏの電気信号が入力されると、設定圧力計算機２２
において第８図に示す負荷−圧力線図から設定負荷Ｌｓ
に対する設定圧力Ｐｓがめられる。次に、絞り込み圧力
設定器２３において、設定圧力Ｐｓの９０％相当の加減
弁絞り込み開始圧力Ｐ ｅｏ（＝ ０ 、９ Ｐ ｓ
）と設定圧力Ｐｓの８０％相当の加減弁憾り込み終了圧
力Ｐａｏ（＝０．８ Ｐ ｓ）をめて、運転中、単位時
間毎にＰ２Ｏは比較器２４で、実圧力Ｐと比較する。Ｐ
＞ Ｐ ｅ。
荷Ｌｏの電気信号が入力されると、設定圧力計算機２２
において第８図に示す負荷−圧力線図から設定負荷Ｌｓ
に対する設定圧力Ｐｓがめられる。次に、絞り込み圧力
設定器２３において、設定圧力Ｐｓの９０％相当の加減
弁絞り込み開始圧力Ｐ ｅｏ（＝ ０ 、９ Ｐ ｓ
）と設定圧力Ｐｓの８０％相当の加減弁憾り込み終了圧
力Ｐａｏ（＝０．８ Ｐ ｓ）をめて、運転中、単位時
間毎にＰ２Ｏは比較器２４で、実圧力Ｐと比較する。Ｐ
＞ Ｐ ｅ。
の関係が成立する時は、主蒸気圧力（実圧力Ｐ）が加減
弁絞り込み開始圧力より高く、タービン発生負荷の絞り
込みは不要となる。よって以後の信号処理計算過程は省
略される。Ｐ ＜ Ｐ ９０の関係が成立する時は、タ
ービン発生負荷の絞り込みを行なう。目標負荷設定器２
５において第８図に示すように、無負荷で設定圧力の８
０％に相当する加減弁絞り込み終了圧力Ｐａｏ（座標（
０，Ｐｓｏ））と設定負荷Ｌｓにおいて、加減弁絞り込
み開始圧力Ｐｎｏ（座ｉ１ （Ｌ ｓ 、 Ｐ２Ｏ）
）を結ぶ直線Ａ式上を移動する様に負荷を制御する。
弁絞り込み開始圧力より高く、タービン発生負荷の絞り
込みは不要となる。よって以後の信号処理計算過程は省
略される。Ｐ ＜ Ｐ ９０の関係が成立する時は、タ
ービン発生負荷の絞り込みを行なう。目標負荷設定器２
５において第８図に示すように、無負荷で設定圧力の８
０％に相当する加減弁絞り込み終了圧力Ｐａｏ（座標（
０，Ｐｓｏ））と設定負荷Ｌｓにおいて、加減弁絞り込
み開始圧力Ｐｎｏ（座ｉ１ （Ｌ ｓ 、 Ｐ２Ｏ）
）を結ぶ直線Ａ式上を移動する様に負荷を制御する。
目標負荷設定器内では、（Ａ）式を変形したＣＢ）式に
より、負荷を制御する。すなわち、時時刻々制御用計算
器内部に取り込まれた実圧力ＰはＰ２Ｏと比較され、Ｐ
＜ Ｐ ９０の条件が成立した場合にのみＢ式のＰに
代入し、絞り込み時の負荷■。
より、負荷を制御する。すなわち、時時刻々制御用計算
器内部に取り込まれた実圧力ＰはＰ２Ｏと比較され、Ｐ
＜ Ｐ ９０の条件が成立した場合にのみＢ式のＰに
代入し、絞り込み時の負荷■。
をめる。
（Ｂ）式で算出された絞り込みの負荷は変圧プラントに
おける全ての運転範囲に適用できる。すなわち、第９図
において１００％定格運転中の目標負荷設定器の動作は
図中ａ−ｂ−ｃ点上を移動し、変圧過室、例えば７５％
負荷運転中ではｄ−ｅ−ｆ点上を移動し、低負荷領域、
例えば２５％負荷ではｇ −ｈ −ｉとなる。
おける全ての運転範囲に適用できる。すなわち、第９図
において１００％定格運転中の目標負荷設定器の動作は
図中ａ−ｂ−ｃ点上を移動し、変圧過室、例えば７５％
負荷運転中ではｄ−ｅ−ｆ点上を移動し、低負荷領域、
例えば２５％負荷ではｇ −ｈ −ｉとなる。
目標負荷設定器から出た目標負荷信号■、は実負荷Ｔ−
ｏとの差（Ｌ −Ｌ ｏ ）を計算し、ＰＩ演算器２６
により加減弁制御信号（ＥＴ−信号）に変換され、加減
弁駆動部２７に送られる。Ｌ −Ｌ ｏが負の場合に、
加減弁の絞り込みが行なオ〕れる。
ｏとの差（Ｌ −Ｌ ｏ ）を計算し、ＰＩ演算器２６
により加減弁制御信号（ＥＴ−信号）に変換され、加減
弁駆動部２７に送られる。Ｌ −Ｌ ｏが負の場合に、
加減弁の絞り込みが行なオ〕れる。
他の実施例として、機械油圧式ガバナ（Ｍｌ−ＩＧ）に
おける主蒸気圧力低下防止装置について説明する。
おける主蒸気圧力低下防止装置について説明する。
機械油圧式ガバナでは目標負荷設定器までの信号処理方
法は、前述した電気油圧式ガバナと同一である。機械油
圧式ガバナにおける主蒸気圧力低下防止装置を示す第１
１図において、主蒸気止め弁の上流側圧力を測定する圧
力検出器２８からのｔ蒸気圧力骨分と、主蒸気圧力低下
防止装置を構成するベローの中間に主蒸気圧力信号処理
演算器２９を設ける。主蒸気圧力信号処理演算器とベロ
−の間には、電空変換器３０を設ける。
法は、前述した電気油圧式ガバナと同一である。機械油
圧式ガバナにおける主蒸気圧力低下防止装置を示す第１
１図において、主蒸気止め弁の上流側圧力を測定する圧
力検出器２８からのｔ蒸気圧力骨分と、主蒸気圧力低下
防止装置を構成するベローの中間に主蒸気圧力信号処理
演算器２９を設ける。主蒸気圧力信号処理演算器とベロ
−の間には、電空変換器３０を設ける。
主蒸気圧力信号処理演算器内の信号処理方法を示す第１
１図の信号処理ブロック線図において、主蒸気圧力検出
器から得られた実圧力Ｐは、設定負荷Ｌｓから算出され
た加減弁絞り込み開始圧力ｐｏｏと比較され、設定圧力
Ｐｓの９０％以下において、加減弁の絞り込みを開始し
、負荷信号の設定圧力の９０％点（第８図中座標（Ｌ
ｓ 、 Ｐｏｏ））と無負荷において設定圧力の８０％
点（第８図中座標（０，Ｐ２Ｏ） ）を結ぶ直線上を動
くように、目標負荷設定器から目標負荷信号が出力され
る。
１図の信号処理ブロック線図において、主蒸気圧力検出
器から得られた実圧力Ｐは、設定負荷Ｌｓから算出され
た加減弁絞り込み開始圧力ｐｏｏと比較され、設定圧力
Ｐｓの９０％以下において、加減弁の絞り込みを開始し
、負荷信号の設定圧力の９０％点（第８図中座標（Ｌ
ｓ 、 Ｐｏｏ））と無負荷において設定圧力の８０％
点（第８図中座標（０，Ｐ２Ｏ） ）を結ぶ直線上を動
くように、目標負荷設定器から目標負荷信号が出力され
る。
ここまでの過程は前述した電気油圧式ガバナの場合と同
じである。
じである。
次に、目標負荷はベロー動作信号発生器において、設定
負荷Ｐｓとの比に対するベロー動作信号に変換される。
負荷Ｐｓとの比に対するベロー動作信号に変換される。
ベロー動作信号は第１０図に示した電空変換器３０で空
・気圧力に変換されベローに入る。
・気圧力に変換されベローに入る。
ベローは、内蔵されたバネとの釣合いによりベロー動作
信号に応じて、乙ンロードピストンを動作させる。ベロ
ーに内蔵されたバネの取付荷重に見合う分の信号として
、Ｌ ／ Ｌ ｏ ＝ Ｏにおいて、ベロー動作信号に
ある一定値ａを出力させる様にする。
信号に応じて、乙ンロードピストンを動作させる。ベロ
ーに内蔵されたバネの取付荷重に見合う分の信号として
、Ｌ ／ Ｌ ｏ ＝ Ｏにおいて、ベロー動作信号に
ある一定値ａを出力させる様にする。
ベローの動きは、アンロードピストンを介し、スピード
リレーからタービンの加減弁を動作させるサーボモータ
パイロットピストンに通じるロッドの途中に設けられた
回転レバーに連結され、加減弁を駆動させる。
リレーからタービンの加減弁を動作させるサーボモータ
パイロットピストンに通じるロッドの途中に設けられた
回転レバーに連結され、加減弁を駆動させる。
本発明の適用により、従来は変圧過程中に主蒸気圧力低
下防止装置を除外していた為、変圧過程におけるボイラ
異常による水発生等からタービン保護ができなかったが
、変圧プラントの全ての運転領域において、主蒸気圧力
低下防止装置を動作させ、主機保護を行なう事ができる
。
下防止装置を除外していた為、変圧過程におけるボイラ
異常による水発生等からタービン保護ができなかったが
、変圧プラントの全ての運転領域において、主蒸気圧力
低下防止装置を動作させ、主機保護を行なう事ができる
。
第１図は、従来のプラント系統図、第２図は変圧プラン
トの負荷対蒸気圧力の関係線図、第３図゛は変圧プラン
トの弁開度対負荷、蒸気圧力の関係線図、第４図は変圧
プラントの起動パターン説明図、第５図は機械油圧式ガ
バナにおける主蒸気圧力低下防止装置機構説明図、第６
図は機械油圧式ガバナにおける主蒸気圧力低下防止装置
動作説明図、第７図は本発明の一実施例の電気油圧式ガ
Ａすにおける信号処理ブロック図、第８．第９図は信号
処理説明図、第１０図は機械油圧式ガＡナシＳおける、
主蒸気圧力低下防止装置の系統図、第１１図は機械油圧
式ガバナにおける信号処理ブロック図である。 ２５・・・負荷設定器、２６・・・ＰＩ演算器、２７・
・・加減弁駆動部、２９・・・信号処理演算器、３０・
・・電空変換器。 代理人 弁理士 高橋明夫 躬１霞 第２図 抽３０ □斗間度− 纂ば 蓮 几一時間 妬６霞 駿 イ吋 晃８０ φ 荷 Ｌ 躬 ９ ｍ Ｑ ＋００ｃ％） ＠ 荷
トの負荷対蒸気圧力の関係線図、第３図゛は変圧プラン
トの弁開度対負荷、蒸気圧力の関係線図、第４図は変圧
プラントの起動パターン説明図、第５図は機械油圧式ガ
バナにおける主蒸気圧力低下防止装置機構説明図、第６
図は機械油圧式ガバナにおける主蒸気圧力低下防止装置
動作説明図、第７図は本発明の一実施例の電気油圧式ガ
Ａすにおける信号処理ブロック図、第８．第９図は信号
処理説明図、第１０図は機械油圧式ガＡナシＳおける、
主蒸気圧力低下防止装置の系統図、第１１図は機械油圧
式ガバナにおける信号処理ブロック図である。 ２５・・・負荷設定器、２６・・・ＰＩ演算器、２７・
・・加減弁駆動部、２９・・・信号処理演算器、３０・
・・電空変換器。 代理人 弁理士 高橋明夫 躬１霞 第２図 抽３０ □斗間度− 纂ば 蓮 几一時間 妬６霞 駿 イ吋 晃８０ φ 荷 Ｌ 躬 ９ ｍ Ｑ ＋００ｃ％） ＠ 荷
Claims (1)
- １、蒸気タービン主蒸気圧力低下防止装置において、主
蒸気圧力信号と負荷信号とを設定値と比較する事により
、全ての主蒸気圧力範囲にわたり、蒸気加減弁の絞り込
みが可能なことを特徴とする主蒸気圧力低下防止装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8830084A JPS60233302A (ja) | 1984-05-04 | 1984-05-04 | 主蒸気圧力低下防止装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8830084A JPS60233302A (ja) | 1984-05-04 | 1984-05-04 | 主蒸気圧力低下防止装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60233302A true JPS60233302A (ja) | 1985-11-20 |
Family
ID=13939072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8830084A Pending JPS60233302A (ja) | 1984-05-04 | 1984-05-04 | 主蒸気圧力低下防止装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60233302A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05296002A (ja) * | 1992-04-20 | 1993-11-09 | Toshiba Corp | 蒸気タービン保護装置 |
-
1984
- 1984-05-04 JP JP8830084A patent/JPS60233302A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05296002A (ja) * | 1992-04-20 | 1993-11-09 | Toshiba Corp | 蒸気タービン保護装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100220307B1 (ko) | 결합 사이클 터어빈의 과속 예상 및 제어 시스템 | |
| CA1193455A (en) | Turbine high pressure bypass temperature control system and method | |
| CA1146651A (en) | Turbine control system for sliding or constant pressure boilers | |
| JPS61107004A (ja) | 複合サイクル発電ブラントのための熱回収蒸気発生器出口温度制御装置 | |
| US4007595A (en) | Dual turbine power plant and a reheat steam bypass flow control system for use therein | |
| US3198954A (en) | Overspeed anticipation device | |
| US4355514A (en) | Control device for steam turbines with reheater | |
| US4418285A (en) | System and method for controlling a turbine power plant in the single and sequential valve modes with valve dynamic function generation | |
| US3990230A (en) | Method for controlling steam turbine and device therefor in composite plant equipped with steam turbine and gas turbine | |
| JPS60233302A (ja) | 主蒸気圧力低下防止装置 | |
| US3511051A (en) | Speed governing systems for steam turbines | |
| US3241322A (en) | Turbine steam admission controls | |
| EP1312765A2 (en) | Method and apparatus for steam turbine speed control | |
| US5699267A (en) | Hot gas expander power recovery and control | |
| JP3166972B2 (ja) | 発電プラント制御方法及び装置並びに発電プラント | |
| JP2854665B2 (ja) | 蒸気タービン制御装置 | |
| JP2653798B2 (ja) | ボイラおよびタービンプラントの制御装置 | |
| JPH02196101A (ja) | 蒸気タービンのスラスト低減装置 | |
| JP2003254011A (ja) | 多軸型コンバインドサイクル発電プラントの運転方法 | |
| CN114857343B (zh) | 基于火电厂主再热蒸汽旁路系统的阀组故障预警装置 | |
| JP2025080586A (ja) | タービン弁制御装置、タービン設備およびタービン弁駆動システム | |
| JPS581246B2 (ja) | タ−ビンバイパス系統を有する蒸気タ−ビンの起動装置 | |
| JPH0232442B2 (ja) | Jokitaabinnokidohoho | |
| JPS5982505A (ja) | 蒸気タ−ビンの過速防止方法 | |
| CA1071735A (en) | Steam turbine control system and method |