JPS61107004A - 複合サイクル発電ブラントのための熱回収蒸気発生器出口温度制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、蒸気温度制御装置を備えた複合サイクル発電
プラントに係り、特に、予め定められた蒸気流量、圧力
および温度条件下で複きサイクル発電プラントの蒸気タ
ービンに対し過熱された蒸気を供給するための、ガス　
タービン、アフターバーナーおよび熱回収蒸気発生器の
組合せ制御および選択制御に関する。

米国特許第３，９７３，３９１号明細書には、複合サイ
クル発電プラントにおいて負荷または入口翼（もしくは
羽根〉流路の温度の関数として、調整された制御を行う
ガス　タービンの入口案内翼制御装置の自動および手動
制御が開示されている。

米国特許第４，０１０，６０５号明細書には、時間の関
数として燃料基準を用いる自動起動速度制御の一部とし
て複合サイクル発電プラントにおけるガスタービン制御
装置が開示されている。この米国特許の発明は、燃料弁
、ガス　タービンの入口案内翼ならびに蒸気タービンの
絞り弁およびバイパス弁の設定を協調的に相関して所与
の負荷レベルにおいて最大のプラン１〜効率を達成し、
負荷変動状態中最適な性能を得る協調制御下での運転に
関するものである。

米国特許第３，９５３，９６６号明細書にはガス　ター
ビンに減少負荷制御信号を与えアフターバーナーに対す
る燃料の流れを遮断することによりガスタービンからの
熱供給を減少して、それにより乾燥蒸気を関連の熱回収
蒸気発生器から回収する複合サイクル発電プラントが開
示しである。

米国特許第４，３３３，３１０号明細書には、アフター
バーナーの運転を最適化するため協調プラント制御にお
いて、ガス　タービンの排気温度の関数としてアフター
バーナーを制御する複合ザイクル発電プラントが示され
ている。

米国特許第４，０３１，４０４号明細書には、発生され
る過熱蒸気の温度および圧力を制御するためのガス　タ
ービン排気ガス温度の制御が開示しである。

ガス　タービン排気ガスの温度が検知され、アフターバ
ーナー燃料供給弁は、加熱された蒸気温度を調節するた
めに検知された温度に従いアフターバーナー燃料供給弁
が位置決めされる。

米国特許第３，９４８，０４３号明細書には、ガス　タ
ービンおよびアフターバーナーが協調相関された燃料交
換を行う複合サイクル発電プラントが開示しである。

米国特許第３，９３９，３２８号明細書には複合サイク
ル発電プラント、特□に該プラントで用いられるボイラ
制御のための適地性プロセス制御が開示しである。

米国特許第４，１６８，６０８号明細書には、複合サイ
クル発電プラントにおけるガス　タービン、アフターバ
ーナー、熱回収蒸気発生器および蒸気タービン間の協調
相関制御が開示されている。

米国特許第４”、　１８４．３２４号明細書には、複合
サイクル発電プラントにおけるガス　タービンおよび蒸
気タービンならびにアフターバーナーの運転の調和され
た負荷制御が開示されている。

本発明によれば、蒸気タービンと、ガス　タービン、ア
フターバーナー、および熱回収蒸気発生器の少なくとも
一組とを備え、前記熱回収蒸気発生器は、予め定められ
た過熱蒸気の温度、流量および圧力を要求する蒸気ター
ビン運転条件下で、前記蒸気タービンに過熱蒸気を出口
から供給するための過熱低減器を有し、前記ガス　ター
ビンおよび蒸気タービンはそれぞれプラント負荷需要に
従いメガワット電力を発生する複合サイクル発電プラン
トであって、前記蒸気タービン運転条件を設定するよう
に前記蒸気タービンおよび前記熱回収蒸気発生器を制御
するように設けられたマスタ制御手段を備え、さらに前
記熱回収蒸気発生器のガス入口温度ならびにプラント負
荷需要に応答して前記アフターバーナーの燃焼を制御す
るための第１の制御手段と、前記過熱蒸気の予め定めら
れた温度および前記出口からの過熱蒸気温度に応答して
過熱低減器を閉位置と開位置との間で制御するための第
２の制御手段とを備え、前記第１および第２の制御手段
は、前記蒸気タービン運転条件から独立して、前記ガス
　タービンの負荷を制御しつつ同時に前記過熱蒸気出口
温度を維持するように動作する複合サイクル発電プラン
トが提供される。

蒸気タービンと、ガス　タービンおよびアフターバーナ
ーによって付勢される少なくとも１つの熱回収蒸気発生
器とを備えた発電プラントにおいては、３つの可能な独
立変数、即ち、アフターバーナーの燃焼、過熱蒸気に対
する過熱低減器（ａｔｔｅ＋ｎｐｅｒａｔｏｒ）の作用
およびガス　タービンの入口における空気流入を制御す
る入口案内翼のうちの少なくとも２つの変数を同時に調
整することにより、蒸気タービンに対する過熱蒸気の出
口温度に実質的に影響を与えること無く広範囲に渡り負
荷を変えることが可能である。

その結果として、蒸気は、最大の効率で所望温度て発生
ずることがてきる。ガス　タービン負荷は、蒸気タービ
ンに対する動作出口温度に影響を与えること無く広範囲
に渡って変えることがてき、カス　タービンの負荷変化
率が熱回収蒸気発生器の運転に影響を与えることはない
。

以下部ｆ寸図面を参照し単なる例として本発明の詳細な
説明する。

第１図は、複合ザイクル発電プラント１０の機能ブロッ
ク　ダイアグラムである。該プラント１０は、第１のカ
ス　タービン１２（「カス　タービンＮＯ，］、Ｊもし
くは単にＣＴＩとも称する）を備えており、このタービ
ン１２は第１の発電機１３を駆動する。ガス　タービン
１２には、燃料制御弁もしくは絞り弁１４を介して燃料
が供給される。

空気は、可変人口案内翼機［１５（第４図にはＩＧＶで
示しである）を介してガス　タービン］２に流入する。

該機構１５は吸気開度を制御するものてあって、起動相
中空気流量を調節したり部分負荷効率を増加するのに用
いられる。絞り弁１４によって供給される燃料は、カス
　タービン１２内で燃焼し、その結果子ずる高温排気ガ
スはアフターバーナー１６および熱回収蒸気発生器１８
を通され、然る後大気に排出される。

熱回収蒸気発生器１８（［熱回収蒸気発生器Ｎｏ、］、
ｊまたは単にトＴ　Ｒ，Ｓ　Ｇ１とも称する）は、ボイ
ラ管を倫えており、該ボイラ管は、蒸気発生器１８のス
タックを通流するガス　タービン排気カスにより比較的
高い温度に加熱される。アフターバーナー（単にＡＢＣ
，とも称する）は、カス　タービン排気カスが蒸気発生
器１８に流入される前に該カスの温度をさらに高めるた
めのバーナー機構を備えている。アフターバーナー１６
には、燃料制御弁もしくは絞り弁１つ　（第４図にＡＢ
Ｖて示す）を介して燃料が供給される。然気発生器１８
のための１次熱源はカス　タービン１２であり、アフタ
ーバーナー１６は必要に応じてより大きい熱を供給する
ための付加的な熱源である。代表的な燃料使用量から述
べると、燃料のうちの約８０％がカス　クービ“ン１２
て用いられ、そして２０％がアフターバーナー１６で使
用される。

複合ザイクル　プラント１０は、さらに、第２のガス　
タービン２２　（「ガス　タービンＮＯ，２Ｊもしくは
単にＣｒ２とも称する）を備えており、このタービン２
２は第２の発電機２３を駆動する。

ガス　タービン２２には、燃料制御弁もしくは絞り弁２
４を介して燃料が供給される。ガス　タービン２２には
、タービン起動中、空気流量を調節したり部分負荷効率
を増加するのに用いられる可変人口案内翼機構２５を介
して空気が流入する。

絞り弁２４により供給される燃料は、ガス　タービン２
２内で燃焼して、その結果子ずる高温排気ガスはアフタ
ーバーナー２６および熱回収蒸気発生器２８を通り次い
で大気中に排出される。

熱回収蒸気発生器２８（［熱回収蒸気発生器Ｎｏ。

２」もしくは単にＨＲ３Ｇ２とも称する）は、ボイラ管
を有しており、該ボイラ管は、蒸気発生器２８を通るガ
ス　タービン排気ガスにより比較的高い温度に加熱され
る。アフターバーナー２６（ＡＢ２とも称する）は、ガ
ス　タービン排気ガスが蒸気タービン２８に流入する前
に、該ガスの温度をさらに増加するためのバーナーを備
えている。

燃料は、燃料制御弁もしくは絞り弁２つを介してアフタ
ーバーナー２６内のバーナー機構に供給される。蒸気発
生器２８のための１次熱源はカスである。代表的な全燃
料消費料から見れば、燃料のうち約８０％がガス　ター
ビン２２で使われ、２０％がアフターバーナー２６で使
われる。

復水ポンプ３０は、蒸気復水器３１から水もしくは復水
を蒸気発生器１８および２８双方にポンプ供給する。復
水は、復水流量制御弁３２を介して第１の蒸気発生器１
８／＼流れ且−）復水流量制御弁３３を介して第２の蒸
気発生器２８へと流れる。

この復水は、各蒸気発生器１８および２８内のボイラ管
を通流して過熱された蒸気に変換される。

蒸気発生器１８および２８双方からの過熱された蒸気は
、共通のへツタ゛（管寄せ）または蒸気バイブ３４およ
び蒸気絞り弁もしくは制御弁３５を介して、蒸気タービ
ン３６を駆動するために該蒸気タービン３６に供給され
る。第１の蒸気発生器１８からの蒸気は、蒸気パイプ３
７、阻止弁３８および蒸気パイプ３つを介してヘッダ３
４へと流れ、他方、第２の蒸気発生器２８からの蒸気は
、蒸気パイプ４０、阻止弁４１および、蒸気パイプ４２
を介してヘッダ３４へと流れる。

蒸気タービン３６から流出する使用済蒸気は、復水器３
１へと通されて、そこで凝縮される。即ち、復水に変換
し戻される。この復水は然る後に蒸気発生器１８および
２８へとポンプ送りされて蒸気を形成する。蒸気タービ
ン３６は第３の発電機４４を駆動する。

所望量の蒸気を蒸気タービン３６に対して側路（バイパ
ス）するために適当な時点で蒸気バイパス路が用いられ
る。この蒸気バイパス路は、蒸気タービン　バイパス弁
４５および過熱低減器４６（ｄｅｓｕｐｅｒｈｅａｔｅ
ｒ）を備えており、該過熱低減器４６の出力側はパイプ
４７を介して復水器３１に接続されている。

第１の蒸気発生器１８にはドレン弁４８が設けられてお
り、第２の蒸気発生器２８にはドレン弁４９が設けられ
ている。

複合サイクル発電プラント１０の運転は、制御装置５０
によって制御される。代表的な制御信号線路５１が破線
で示しである。

典型的な例として、複合サイクル　プラント１０は、２
６０メガワツト（ＭＷ）の定格最大発電容量を有する。

このようなプラントにおいて、ガス　タービン１２およ
び２２の各々は、ＩＳＯ条件（海抜レベルで５９下）下
で、約８０メガワツトの最大電力を発生することができ
、そして蒸気タービン３６は、約１００メガワツト（Ｍ
Ｗ）の最大電力を発生ずることができる。したがって、
タービン１２．２２および３６のうちの任意のタービン
が用件された場釡、゛でも、全プラント電力容量は最大
５０％以下の減少に留まる。

第１図の機能ブロック　ダイアグラノ＼は、複合サイク
ル　プラント］０の理解を容易にするために簡略化しで
ある。特に第１図においては、燃料弁１４．１９．２４
および２９に関して図示が簡略化しである。

第２図に示すように制御装置５０は、ＰＵＭコントロー
ラ（プラント　ユニット　マスタ　コントローラ）５８
Ｇ、ディジタル　モニタ用コンピュータ１００Ｃおよび
既述の目的を達成しながらプロセス　センサ１０１Ｃに
応答するプラント設備を運転するための種々なアナログ
制御部を備えている。この例においては、蒸気タービン
３６の起動制御は主にモニタ用コンピュータ１００Ｃで
実現される。オペレータ用パネル１０２Ｃには数多のブ
ツシュボタンスイッチおよびディスプレイ（表示部）が
設けられている。ブツシュボタンスイッチは、プラント
およびタービンのモード選択ならびに設定点選択を含め
数多のオペレータ制御作用を可能にする。

オペレータは、負荷上昇中および起動中、ガスタービン
制御部１０４Ｃおよび１０６Ｃを介してガス　タービン
１２および２２ならびにアフターバーナー１６および２
６のための燃料レベルを設定する。ガス　タービン制御
部１０４Ｃおよび１０６Ｃの各々で行なわれる制御で、
ガス　タービン起動中の燃料スケジュールが自動的に実
施される。さら（こ、シーケンサ１０８　Ｃは、ガス　
タービンの起動中、ガス　タービンと関連の補助設備の
起動および停止を行う。タービン　バイパス蒸気流量な
らびにタービン流入蒸気流量は、蒸気タービンの起動お
よび負荷上昇中、蒸気タービン制御部１１０Ｃにより実
現されるオペレータの弁位置設定により制御される。ま
た、制御部１０４Ｃ１１０６Ｃおよび１１０Ｃにより、
蒸気およびガス　タービンに対し成る種の自動制御機能
が逆行される。

オペレータ自動モードにおいては、ＰＵＭコントローラ
５８Ｇおよびモニタ用コンピュータ１００’Ｃは、各タ
ービン毎に、オペレータの指令下で、ガス　タービンお
よび蒸気タービンの自動的起動および自動的ｉ荷上昇の
ための種々な制御機能を行う。アフターバーナー制御部
１１２ｃおよび１１４Ｃならびにボイラ制御部１１６Ｃ
および１１８Ｃは、オペレータ　アナログ　モードおよ
びオペレータ自動モード中、オペレータの設定点制御下
で動作する。

プラントの協調制御下ては、ＰＵＭコントローラ５８Ｇ
は、該ＰＵＭコントローラに割当てることができる全て
の制御機能、即ち、起動によるプラント運転の命令、同
期ならびにプラント電力需要を発生するための負荷上昇
を含む全ての制御機能を司る。ボイラ制御部１１６ｃお
よび１　］、　８　Ｃは、オペレータの設定点ならびに
プロセス　センサ１−０１０によって発生される信号に
自動的に応動して、協調運転されているタービンおよび
アフターバーナーの動作で発生されるプラント条件もし
くは状態に従い蒸気発生器を制御する。ＰＵＭコントロ
ーラ５８Ｇは、アフターバーナーに対する設定点信号を
発生する。ボイラ制御はさらに、アナログ制御センサで
発生されるアフターバーナー設定点信号により監視され
る。

次に第３図を参照するに、この図には、制御装置５０の
機能が詳細に示しである。第３図に示すように、制御装
置５０は、所望の全プラント出力電力レベルを表す電気
信号を発生する負荷需要装置７１を備えている。この装
置７１は、オペレータもしくは技術者をして、負荷需要
信号をオペレータもしくは技術者が選択し度いと望む任
意の値に変えることを可能にする手段を備えている。装
置７１からの負荷需要信号は線路７１．ａを介して負荷
基準論理装置７２に供給される。この装置７２はまた、
メガワラ１〜（ＭＷ）センサ８０．８１および８２から
の負荷レベル出力信号を受ける。

負荷基準論理装置７２は、その出力線路７２ａに、負荷
基準信号を発生する。この負荷基準信号は、運転モード
に依存して、装置７１からの負荷需要信号７１ａと同じ
である場合もあり同じでない場合もある。装置７２から
の負荷基準信号７２ａは、システムが負荷需要に対して
遷移する仕方て指令する計算で求められた信号である。

この信号は負荷分配制御装置７３に供給される。

負荷分配制御装置７３は、計器８０，８］、、８２から
のＭＷ（メガワット）需要信号に応答して、第１のガス
　タービン燃料弁１４を駆動する第１のガス　タービン
制御装置１０４Ｃ１第２のガスタービン燃料弁２４を駆
動する第２のガス　タービン制御装置１０６Ｃ５第１の
アフターバーナー燃料弁１つを駆動する第１のアフター
バーナー制御装置１１２Ｃ１第２のアフターバーナー制
御弁２つを駆動する第２のアフターバーナー制御装置１
１４Ｃならびに蒸気タービン絞り弁３５および蒸気バイ
パス弁４５を制御する蒸気タービン制御装置１１０Ｃに
関連の個々の需要信号を送る。（それぞれＧＴＩ、ＧＴ
２．ＡＢＩおよびＡＢ２からの）温度センサ８６，８５
．８４および８３により発生される温度指示信号は、そ
れぞれ、ガス　タービン制御装置１０４Ｃ、ガス　ター
ビン制御装置１０６Ｃ、アフターバーナー制御装置１１
２Ｃおよびアフターバーナー制御装置１１４Ｃに供給さ
れる。温度センサ８６および８５からの信号はまた負荷
分配制御装置７３に供給される。負荷基準論理装置７２
ならびに負荷分配制御装置７３に対する動作モードは、
選択装置７５によりこれら装置に供給される信号によっ
て設定される。

第４図は、複合サイクル発電プラン１へに関し、本発明
による主検知点および主制御点がどのようなものである
かを暗示する図である。燃焼もしくはガス　タービンＣ
Ｔの入口の周囲空気は、入口ガス案内翼機ｆｉｌ　Ｉ　
Ｇ　Ｖを介して制御可能に給入される。温度ｔ、　Ｅ　
Ｋ　Ｈにある排気されたガスは、さらに、アフターバー
ナーＡＢによって加熱されて、然る後に、温度１［肚の
流入ガスとして熱回収蒸気発生器ＨＲ８Ｇ、例えばボイ
ラに供給され、該ボイラの過熱器Ｓ　Ｈは蒸気管路ＳＴ
Ｌへと温度ｔＯＵｌ−の過熱された蒸気を出力し、この
蒸気は、温度ｔＴ）ｌの絞り弁ＴＨを経て蒸気タービン
ＴＢ／＼と流れる。

燃焼タービンＣＴおよび蒸気タービンＴＢは双方共に電
力（ＭＷ）を発生する。Ｉ　Ｇ　Ｖ機構は、線路１０１
により制御される。ガス　タービンの燃焼は管路１０２
を介し燃焼タービン弁ＣＴＶにより燃料給入量を制御す
ることにより制御される。アフターバーナーＡＢの燃焼
は、管路１０４を介しアフターバーナー弁ＡＢＶにより
燃料給入量を制御することにより制御される。過熱され
た蒸気の出力温度ｔＯＵＬは通常、過熱器管の中心部で
蒸気への低温水の噴霧を調節するために、線路１０６に
より制御される弁ＡＴＶを備えた過熱低減器（ａｔｔｅ
＋ｎｏｅｒａｔｏｒ）を用いて一般に知られているよう
に調整される。タービンへの蒸気の給入は、絞り弁Ｔ　
Ｈにより制御される。（該絞り弁は、自動的にまたオペ
レータの監視下で蒸気タービンの負荷を設定するＤＥＨ
系により制御される絞り弁および関連の調速弁を代表的
に表すものである）。燃焼もしくはガス　タービンの排
気温度信号ｔｒ＝Ｋｔ−＋は線路１０３に発生される。

熱回収蒸気発生器ＨＲ３Ｇの入口、即ちアフターバーナ
ーの出口の温度信号ｔＩＮＬは線路１０５に発生される
。過熱器Ｓ’Ｈの出口の蒸気温度信号ｔＯＵＩ−は線路
１０８に発生される。熱回収蒸気発生器ＨＲ８Ｇの出口
の蒸気流量ＦＳＴも検知されて、それを表す信号は線路
１０７に発生される。絞り弁Ｔ　Ｈ（第３図では３５で
示しである）の入口における蒸気温度信号ｔＴＨは線路
１０９に発生される。また、蒸気り二ビン回転子温度信
号ｔＲＴを線路１１０に発生して、スキッド　コン１−
ローラの論理装置て用いるのが好ましい。

次に第５Ａ図および第５Ｂ図を参照して、本発明による
過熱低減器制御について、その好ましい実施例における
特定の回路と関連し説明することにする。一般に知られ
ているように、過熱器Ｓ　Ｈから発生される過熱蒸気の
温度ｔＯＬＩＬは、過熱器の蒸気に対する低温水の供給
を同時に決定する主制御弁およびバイパス制御弁を制御
することにより、過熱低減器を用いて変えることがてき
る。第５Ｂ図において、主過熱低減器制御弁は、ランプ
関数発生器１７５”　により設定されるランプ（勾配）
設定点により線路１７６°　を介して制御され、他方、
第５Ａ図に示すように、バイパス過熱低減器制御１１： 弁は、ランプ関数発生器１７５により設定されるランプ
設定点を用いそ線路１７６を介し制御される。以下にお
ける第５Ａ図および第５Ｂ図を参照しての記述は、設定
点信号１７０および１７０″の適切な処理の仕方ならび
にそれぞれランプ発生器１７５および１７５′への入力
の仕方を説明するものである。

共通のヘッダ（管寄せ）を越えて蒸気タービンの絞り弁
に向う蒸気の温度ｔＴ）ｌは、線路１０９　（第５Ａ図
）により検知されて入力され、他方この蒸気に対する目
標温度は線路５０９（第５Ｂ図）を介して入力される。

ボイラの出口、例えば熱回収蒸気発生器１−Ｔ　ＲＳ　
Ｇの加熱器ＳＨの出口で検出される温度ｔＯＵＬは線路
１０８（第５Ａ図）を介して入力される。２つのボイラ
が設けられている場合には温度ｔＴＨは実際上、２つの
ボイラからの混合された蒸気の温度であり、他方ｔＯＵ
Ｌは、線路１０８に対して選択される１つのボイラの出
口における温度（第５Ａ図の場合）である。一般に、（
第５Ａ図の線路１７６および第５Ｂ図の線路１７６′に
よる）過熱低減器の制御でもｔＯＵＬが調整され、した
がって実際の蒸気温度が調整されるものであることは理
解されるであろう。第５Ａ図に示すように、過熱蒸気出
口温度コントローラ１２５が設けられておって、このコ
ントローラは差分（Δ）入力を有しており、入力で検出
された誤差に従い線路１２６上に制御信号を発生するＰ
Ｉ制御機能を有する。コントローラ１２５に対する入力
には、後述するように、入力線路１２４に対し適切に調
整された線路５０９の目標値信号およびコントローラ１
２５に対する線路１２２の実際の入力を形成するように
適切に調整された蒸気タービン入口温度ｔＴＨを表す線
路１０９の実際の温度信号が合部れる。第５Ａ図に示す
ように、低レベル選択回路１３３は、線路１０９の信号
および減算器１３０の出力を受ける。該減算器１３０は
、８０下に設定された負の入力および線路１０８および
１２９を介してｔｏｕＬ信号を表す正の入力を有する。

したがって、ｔＴ）Ｉとの比較のためにｔＯＵＬの下方
８０下のマージンが発生される。この点と関連して、所
与の時点における混合蒸気は線路１０８の選択されたボ
イラ出力温度よりも高い場合もあれば低い場合もあり得
る。低レベル選択回路１３６は、線路１０９と１３２と
の間で派生される信号を線路１２８の信号と比較して、
それにより線路１２２に、コントローラー２５に入力さ
れる実際の信号を発生ずる。

次に、線路５０９に派生される温度ｔＴＨに対する目標
値について考察すると、この信号はＰＵＭコントローラ
によって発生される。線路５０９゛における電圧信号に
変換された後に、この信号は、遅延回路１５３で、線路
１７６および１７６′による実際の弁過熱低減器制御に
対し１秒遅延される。遅延された信号は、線路１５４に
現れ、加算器］５５を経た後に線路１５６に通され、次
いで線路１５６に対して閉じているものと仮定する２位
置スイッチ１５７を介して線路１６１に現れる９線路１
６１の信号は、関数発生器１６２により過熱蒸気出口温
度を表す信号に変換される。該関数λ 発生器１６％は入力Ｏ％に対する６００下の出力から１
００％における９８０下の出力に連続的に変化する関数
を特徴とするものであり、所望の通常動作値は、入力８
８％に対して９５２下である。

このようにして発生された目標信号は線路１２４に現れ
て、過熱蒸気出口温度コントローラー２５に入力され、
過熱蒸気出口ｉ温度を表す線路１．２２の信号と比較さ
れる。

低レベル選択回路１３３および］３６（第５図）は２つ
のボイラからタービンに入力される混合蒸気（線路１０
９上のしＴＨ信号）と、選択されたボイラからの過熱蒸
気（線路１．０８１の信号ｔｏＵｔ−）との間の温度レ
ベル差を考慮゛して、追い付くべき温度に対し優先を与
える。低温起動の場合には、ボイラが既に９００下のレ
ベルに達しているにも拘わらずクービンは僅か７００下
である場合がある。

逆に、タービンか既に他のボイラがらの高温蒸気の供給
下で運転している時に一方のボイラが低温状態である場
きもあり得る。したがって、線路１２２の制御信号は、
実際のｉ品度信号を、それが実際に線路１０９または線
路１０８上にあるレベルよりも低いレベルて発生せしめ
る。

線路１２２および１２４上の反対の信号がコントローラ
１２５に入力されて過熱低減器制御を設定するが、この
作用はオーバライド　コン１〜ローラ１］７により線路
１　］、　８　Ｊ：に出力されるオーバライト信号によ
り取って代わることがてき、線路１２１上には、線路１
１つにより設定される最小レベル設定点として零を有す
る高レベル選択回路１２０により誤差信号が発生される
。

さらに第５Ａ図を参照するに、オーバライドコントロー
ラ１１７は、入力部に減算機能を有し且つ線路１０８か
ら供給される信号ｔＯＵＬと線路１０５上に発生される
選択されたボイラのガス入口温度ｔｒＮＬに依存する線
路］］−６上の信号との間で行なわれる比較に応答する
比例積分機能を有する。このオーバライド　コントロー
ラは、以下に述べるように、要求される場合には常に過
熱器出口温度コントローラ］２５に対し線路］２１上に
制御入力を発生ずる。所望の運転蒸気温度ｔｏｕｔ−は
９５２下であると仮定する。即ち、通常運転における蒸
気タービンに対する温度レベルにあると仮定する。高温
ガスに曝されるボイラの管にとっては、該管内の蒸気温
度が９５２下の動作レベルに留まり、そして上昇しても
９９０下の限界を決して越えないようにすることが重要
である。これは、′ｇＪ、造業名によって与えられる要
件である９この特定の実施例では、（関数発生器１０１
における開数ｆ（に）と関連して）第５Ｃ図に示す曲線
から明らかなように、熱回収蒸気発生器の入口の平均入
口温度ｔｎｕ−が１３４５下はども高くなると、過熱さ
れた蒸気に対する許容出口温度は０５２°Ｆ程度に低く
なり、他方、上記の入口温度が１２０５°Ｆに下がり、
一方のボイラからより多くの熱を必要とする場合には、
蒸気のり出口温度は９９０下はど上昇し得るがそれを越
えることはない。この上限は線路１１４により９９０下
に設定される限界値を有する低レベル）■択回路１１５
によって設定される。。

これらの範囲内で、線路１１５上の出力は曲線に示すよ
うに、上記２つの限界間で直線的に変化する。オーバラ
イド　コントローラ１］７は、線路１０８上グ）信号ｔ
ＯＵＬを、線路１１６のｔｒＮ＋−関連の′ビ 信号き比較して、実際の温度ｔＯＵＩ−が線路】１６の
信号を越える時には常に誤差信号を検出する。誤差が検
出される　（これは、線路１．１９上に零グ）最小レベ
ルを発生ずる高レベル選択回路１２０により確認される
）と、線路１２１上の制御信号で、過熱低減器に対して
割当てられているｔＯＵＬ設定点が減少せしめられる。

この過熱低減器減少作用は、線路１０８と１１６との間
の誤差が零に減少するまで、例えば、高レベル選択回路
１２０に到る線路１１９の零設定点が最早越えられなく
なるまで、線路１７６により連続せしめられる。次に、
過熱実際の信号を考慮して考察することにする。

線路１２４上の目標信号により、コントローラ１２５の
入力側で線路１２２と１２４との間に誤差が生じた場合
には、該コントローラの比例積分機能で線路１２６に制
御信号が発生され、この制御信号によって　（過熱低減
器のバイパス制御弁のための）ランプ回路１７５ならび
に（過熱低減器の主制御弁のための）ランプ回路１７５
′により補正のための設定点が設定され、線路１７６お
よび１７６′にはランプ制御信号が発生される。

しかしながら、過熱された蒸気内に水分または水滴の形
成を斎らすような温度要件の違背を回避するために、線
路１６４，１．６５および１６６を介して内部ループが
形成され、このループの信号が線路１２６上のコントロ
ーラ出力信号と比較され、それにより外部ループ内の過
熱低減器出口温度コントローラ１６７の付加により線路
１２６上の信号の制御作用が調整される。これは、線路
１２６上に現れる所望過熱低減器出口温度が（線路１６
４上に発生される）ボイラの高圧（ＨＰ）ドラム温度に
２５下を加えた温度よりも低くならずまた（線路１６５
上に発生される）飽和蒸気温度に３０下を加えたものよ
りも低くなり得ないと言う事実に基ずく。高レベル選択
回路１６３は、線路１２６．１６４および１６５の３つ
のうち最も大きい信号が制御作用を行うことを確保する
。最後に、回路１６３からあ制御信号は、線路１６６上
に（３秒の遅延を伴い）発生される実際の過熱低減器出
口温度と比較される。上述の３つの内部ループの累積効
果を表す信号は、過熱低減器出口温度コントローラ１６
７に入力される。該コントローラ１６７はその比例積分
機能により、線路１６８上に、外部ループのための制御
信号を発生する。

この制御信号は、（線路１７６により）バイパス制御弁
ならびに（線路１７６“により）主制御弁に対して補完
的に、２つのランプ回路１７５および１７５′に印加さ
れる設定点の形態で、過熱低減器に対して必要とされる
制御量を表す。これら２つの制御分岐（第５Ａ図および
第５Ｂ図）の各々には、緊急の場合に過熱低減器弁を閉
鎖するために、それぞれ２つのスイッチ（１６９，１７
１）および（１６９’、１７１’）が設けられている。

このための信号は、２つの分岐のためスイッチ１６９に
対し線路１８０および線路１８１を介して供給されるか
または論理コントローラ２０５から線路２１８を介して
バイパス過熱低減器制御弁のためのスイッチ１７１に与
えられるかあるいはまた線路２１４を介して主過熱低減
器制御弁のためのスイッチ１７１°　に与えられる。

バイパス過熱低減器制御弁に関係のある第５Ａ図に示し
たランプ回路１７５は、典型的には、該バイパス弁の開
度の増加に対しては１２５％／秒の変化率を設定し、そ
して該バイパス弁を閉じる際のランプの減少に対しては
２５％／秒を設定し、他方過熱低減器の主制御弁に関連
のある第５Ｂ図のランプ回路１７５′は弁の開度の増加
に対して４．２％／分の変化率を設定し、開度の減少に
対しては２５％／分の変化率を設定する。

第５Ｂ図を参照するに、論理コントローラ２０５は、（
第５Ａ図の２位置スイッチ１７１に対する線２１８を介
して）バイパス過熱低減器制御弁の開または閉の時点な
らびに（第５Ｂ図の２位置スイッチ１７１′に到る線路
２１４に対して）主過熱低減器制御弁を開いたりあるい
は閉じる時点を制御する。

ボイラの出力温度が９４８下よりも大きい場合（論理コ
ントローラ　ブロック２０５のＯｒ（ゲート２０８に到
る線路ならびに線路２１３，２１４が「１」となる）と
、スイッチ１７１′が位置Ｙに設定されて、主過熱低減
器弁制御が指令される。

同時に、出ロ温度ｔＯＵＬカ月０００下よりも低くなる
と、線路２０４は「０」となり、そしてＮＯＴＯＲゲー
ト２１０路２］−３の「１」に応答して線路２１６にｒ
ＱＪをセラ１〜し、ＯＲゲート２１０は線路２］８を介
し「０」をスイッチ１７１に印加し、その結果バイパス
過熱低減器弁が閉ざされる（位置Ｎ）６したがって、９
４８下＜ｔｏｕして１０００下の時には主過熱低減器弁
だけが動作する。しかしながら、線路２０４およびＯＲ
，ゲート２１０を介して、ｔｏｕ＋−＞　１０００下の
場合には、線路２１７および２１８によりスイッチ１７
１が開く位置ｙ＞になり、斯くして２つの弁が動作する
９ コントローラ２０５の論理回路はまた、（１）線路２０
１を介して過熱低減器バイパス弁が８０％よりも大きく
開いた時、または（２）線路２０２を介して蒸気流量が
２７０　Ｋ　Ｐ　Ｐ　Ｍよりも大きくなった時に、線路
２１４に「１」を発生する。これら２つの状態を表す信
号はＯＲゲーＩ〜２０６を介して線路２１１に出力され
てＡＮＤ回路２０７に入力される９線路２３１上のΔＰ
倍信号即ちく線路２３３上のボイラ給水ポンプ吐出し圧
力と線路２３２の蒸気出口圧力信号との間の差であって
線路２３５上に減算器２３４により出力され遅延回路２
３６て２秒の遅延後に線路２３７に発生される差信号に
より表される）過熱低減器噴霧弁における圧力勾配が（
３９０ｐｓｉｇてセラ１〜されて５４０　ｐｓｉｇてリ
セッ１〜される低レベル制限回路２３つにより検出され
る）３９０ｐｓｉｇよりも小さくなると、ＡＮＤ回路２
０７は、線路２１２、ＯＲ回路２０８および線路２１４
を介して主過熱低減器弁を開状態に制御する。。

バイパス過熱低減器弁に対する逆方向の制御は、線路２
１３から、回路２０つによる論理の反転稜線路２１６か
または線路２０４　（１：ｏｕ＋−＞　１０００下）か
らの信号に基づきＯＲ回路２１０によって行なわれる。

この場合の制御は、バイパス過熱低減器制御弁の制御線
路に設けられている２位置スイッチ］７１に対して線路
２１８を介し行なわれる。

第５Ｂ図を参照するに、加算器１５５は、線路１５４の
信号から、エラー検知加算器１５９により線路１６０上
に発生される信号を減算する。該加算器１５９は線路１
５８を介し、線路１６１の信号を正の入力として受は且
つ線路１５８′　を介し線路１５６の信号を負の入力と
して受ける。

保護手段として、線路１０８の信号ｔＯＵＬは、線路１
８５を介して、線路５０９″の目標蒸気温度信号、即ち
線路１８６上の信号を共に減算器１８７に印加される。

線路１８７′に現れる差信号は、３５０下にセットされ
ている高レベル制限口ＦＩ！ｒ１８８に供給される。線
路１９８に現れる制限回路１８８の出力は、遅延回路１
９１での２秒の遅延後に線路１９２上に発生される。

第５Ａ図を参照するに、コントローラ１２５は、線路１
２４から派生される蒸気目標信号、線路１２２上の実際
の温度信号ならびに線路１２１のオーバーライド信号に
加えて、ブロック１４５からの線路１２３上に発生され
る変化率制限信号にも次のように応答する。

線路１０８および１２７から、実際の過熱器出口温度ｔ
ＯＵＬは微分回路１３７に印加され、後者は、線路１３
８上にｔＯＵＬの変化率信号を発生する。線路１３８は
、線路１３９および１４０を介してそれぞれのスイッチ
１４１および１４３に接続されており、該スイッチは、
閉位置において線路１４２および１４２″　をそれぞれ
閉路する。。

線路１３８上の変化率が大き過ぎる場合には、減少変化
率の時にはブロック１４７により実際の変化率を−５，
５下／分に設定されている変化率と比較するブロック］
４７により検出され、増加変化率の場合には、実際の変
化率を→−５，５下／分の設定値として比較するブロッ
ク１４７′により検出される。その結果として、減少変
化率の場合には低レベル選択装置１５０が、そして増加
変化率の場合には、高レベル選択装置１５０′がそれぞ
れの線路１５１および１５１′上に補正信号を発生し、
該信号は減算器１５２に入力される。

何れの場合にも、補正信号は線路１２３上に現れて、増
加または減少方向において要求される量だけコントロー
ラ１２５の作用を補正する９このようにして、線路１２
４の目標温度下では、制御作用を緩和するために、過熱
低減器により過熱された蒸気に噴霧される水が加減され
る。

線路１１０上に発生される回転子温度と、線路１０９′
上に発生される混合蒸気温度ｔＴＨとの間の差が２０下
を越える　（これは、減算器２５０および２０下にセッ
トされた高レベル制限回路２５２により検出される）と
、変化率増加時には、線路２２０゛およびスイッチ１４
３に上り変化率制限回路１４６が不能化される。また、
線路１６６“上に発生される過熱蒸気温度と線路１０９
”上に発生される混合蒸気温度ｔＴＨとの間の差が１０
０下を越える　（これは１００下にセットされている高
レベル制限回路２６６゛　により検出される）と、変化
率減少時には、変化率制限回路は線路２２０およびスイ
ッチ１４１を介して不能化もしくは禁止される。

第５Ｃ図は、温度ｔＯＵＬで過熱された蒸気を出力する
際の入口ガス温度ｔ　ＩＮＬに対するボイラの応答特性
曲線を示す。熱回収蒸気発生器の出口における過熱され
た蒸気に対する範囲は、該蒸気発生器の入口におけるガ
ス温度の関数として、４０５下から１０００下を越える
範囲に渡って変動する。過熱低減を行わない場合（曲線
ＯＥ　ＣＢ　Ｍ　）には、ｔｏｕＬに対し高レベル範囲
の変化が生ずる。過熱低減器がその最大効率で動作して
いるものと仮定すると、変化範囲は曲線ＯＦＡで与えら
れるつ蒸気タービンの通常の運転状態（通常の発生電力
量、回転子温度、絞り昇温度、蒸気流量および圧力）下
で、ボイラかへの９５２下の出口温度で蒸気クービンに
よる同時発生運転が行なわれているものと仮定する。本
発明によるコントローラは、蒸気タービンの運転温度に
実質的に影響を与えること無く、アフターバーナーおよ
び後述するように入口案内翼機４ｆＩ　Ｉ　Ｇ　Ｖの制
御により、ボイラ効率を最適化しつつ、ボイラ出口蒸気
温度を所望温度値に維持する。一般的に述べると、Ｉ−
Ｉ　ＲＳ　Ｇ空気入口温度は、タービン運転蒸気温度に
影響を与えること無く変動することが許される。その結
果として、燃焼タービンもしくはガス　タービンを広い
負荷範囲に渡って調整し然も蒸気タービン流入蒸気に実
質的な影響を与えないようにすることができる。

これらの点に関しては、第５Ｃ図の曲線の動作点におけ
る第５Ａ図および第５Ｂ図に示した過熱低減器制御装置
の作用を考察することにより明らかになろう。以下それ
について述べる□。

最初に、過熱低減器が最大効率にある動作点Ａの場合の
ように、ガス入口温度が１３４５下の時に出口温度が９
５２下である場合には、アフターバーナーの燃焼を、入
口温度を１３４５下での全燃焼温度から１０００下にお
ける遮断レベルに制御することが可能である５、この場
合には、最大過熱低減度である動作点Ａは、最大過熱低
減曲線の線分ＡＢ”に沿って変化する。１０００下で過
熱低減が零であると仮定すると、動作点はＢとなる９そ
こでアフターバーナーを燃焼してガス入口温度を増加す
ると、□動作点は零過熱低減曲線の線分ＢＭに沿って変
化する。過熟低減器制御を、入口ガス温度ｔ’［Ｎ　Ｌ
と変えながら行う場合には、り１）温度制御により、ｔ
ａｕ＋−が過度に高くなるために陰影を付けた望ましく
ない領域ＡＭＢが除去され、そして（２）ｔ■ＮＬが変
化する場きでも、ｔＯＵＩ−を、例えばＡＢに沿い一３
６一 定に保つことができると考えられる。したがって、ボイ
ラの入口における制御は、出口における設定蒸気温度ｔ
ｏｏｌ−に影響を与えることはない。アフターバーナー
の遮断が点Ｂグｌ　ｌｔｆ／！座標と一致しない場合に
は、ダクトバーナーの減少は点Ｃの４（ｈ座標にまて達
し得る。このことは、点Ｂを越えた後のアフターバーナ
ーの制御は、過熱低減器が零限界値にある場合曲線ＢＣ
に従うことを意味する。

第５Ｃ図には、蒸気タービンが起動後７００下にしかな
い場合の・状況も示されている６、この場合には、過熱
低減作用はＥとＦとの間で働き、それにより、ボイラの
出力温度は、蒸気タービンが熱を得る状ｆ「になるまで
比較的低レベルに維持される。

再び第５Ａ図を参照するに、線路１０９に発生される蒸
気タービンのための絞り昇温度ｌＴ１１信号は、減算器
２５０により線路１１０に発生される回転子温度ｔＲＴ
と比較される。絞り弁入口の蒸気温度が蒸気タービン回
転子温度よりも低い場合には、線路２５］により、２０
下にバイアスされている高レベル制限回路が線路２２０
′を介して、スイッチ１４３を変化率零に対応するＹ位
置に切換える。したがって、変化率制限回路に対する上
昇方向における増加変化率は無効にされる。同様にして
、線路１６６′上の過熱器出口温度が線路１０９から発
生される絞り弁の混合蒸気温度よりも高い場合には常に
、線路２２０によりスイッチ１４１は、変化率零の制御
を行う）′位置に設定される。２つの信号は、有意味な
差に対して］、　ＯＯ下に設定されている高レベル制限
回路２６６“により比較される。したがって、このよう
な場合には、線路２２０により、スイッチ１４１は入力
零側に設定され、減少方向における変化率制限器に対す
る変化率は無効にされる。総括すると、第５Ａ図および
′第５Ｂ図に示した構成により、過熱器出口温度ｔＯＵ
Ｌは以下に述べる動作により蒸気タービンに対する絞り
昇温度需要ｔＴＨを満足する。

過熱低減器コントローラ需要をボイラによって許される
最小値と最大値との間で調節する。共通のヘッダて他の
ボイラとの蒸気の混合が行なわれるとすれば、１−）の
ボイラから要求される出口温度が絞り昇温度需要を越え
ることが有り得る。しかしなから、ボイラ温度需要は絞
り昇温度需要より小さくなることは有り得ない１．これ
により、定常４′）に態で自動的に平衡化されたボイラ
負荷が実現される。

上昇および減少方向における変化率は互いに独立した割
合て独立に制御される。減少方向における変化率は、過
熱器出口温度が絞り昇温度よりも大きくなった時に無効
にされる。」−昇方向における変化率は、過熱器出口温
度が蒸気タービン四転子より低くなった時に無効にされ
る。

温度は、過度の過熱低減器水流量に起因してボイラから
水が溢れ出るのを阻止するように特殊な仕方て制御され
る。即ち、この制御は、過熱低減器出口における飽和温
度を求め〈線路１６５）、そして最小量の過熱をこの点
に維持することにより達成される。

また一般に知られているように、蒸気タービンの制御装
置５０におけるＤ　Ｅ　Ｈ動作により過熱器減揺の動作
が通常要求される。この場合、蒸気温度ｔｏｕｔのレヘ
ルが蒸気タービンの負荷制御により同時に決定される。

第６Ａ図および第６Ｂ図には、燃焼タービンもしくはガ
ス　タービンと組合されたアフターバーナー（Ａ／Ｂ）
のための制御回路が示しである。制御は、線路３４９（
第６Ｂ図）を介して、ダクトバーナーの燃焼を制御する
ガス弁ＡＢＶの位置決めを行う信号を設定点値にまで上
昇することにより行なわれる。アフターバーナーを用い
てのこの作用は、熱回収蒸気発生器に対する入口ガス温
度ｔｒＮＬを上昇し維持するためのガス　タービンの負
荷制御に対して補完的な性質のものである。本発明によ
れば、この付加的な効果は、蒸気タービンから見た場合
、ガス　タービンの運転ならびに蒸気発生側におけるボ
イラ動作とは実質的に独立して、過熱された蒸気の出口
温度を維持するのに用いられる手段の組合せの一部とし
て実現される。

これは、本発明によれば、アフターバーナー、入口ガス
案内翼機構（ＩＧＶ）および過熱低減器の作用を組自ぜ
ることにより後述するようにして達成される。

従来においては蒸気温度および蒸気温度変化率は、熱回
収蒸気発生器に供給されるガスの温度変化率を制御する
ことにより制御されていた７、シかしながら、この制御
では、取られる作用と燃焼タービン負荷上昇との間に直
接的な依存関係が不可避である。ＩＧＶ制御および過熱
器制御を用いて成る種の補正もしくは矯正作用が取られ
ていた。

これとは対照的に、本発明は、後述するところがら明ら
かとなるように、関連のガス　タービンについてのＩＧ
Ｖ、アフターバーナーおよび過熱低減器を調整するため
の一体化されたシステムを提案するものである。さらに
、このような一体化された調整システムの結果として、
温度変化率を例えば、７０下／分に制限しながら、カス
　タービンと関連グ）迅速な需要変動を収容し吸収する
と共に高い勾配てＡＢ（アフターバーナー・）制御を行
うことが可能となる。本発明はまた、蒸気タービン設備
ならびに熱回収蒸気発生器に対する異なった基準を融和
することを可能にするものである。例えば、最小および
最大温度を、蒸気タービンにおいてタービンの回転子の
最小および最大温度と整きすることがてき、然もこれを
運転中ならびに起動中にも実現することができる。また
、冷却時に最小温度を、タービンに水分の付着が生しな
いようにするように調節する必要がある。また変化率も
問題であり、通常は、回転子シリンダに熱応力を回避す
るために、７０下／分の変化率が越えられてはならない
。本発明は、アフターバーナーの燃焼およびガス　ター
ビンの負荷における変化率を用いつつ、このような制限
もしくは問題を克服することを可能にする。

第６Ａ図を再び参照するに、ガス弁ＡＶＢの制御による
アフターバーナーの調節は、線路３０５から供給される
プラントメガワット誤差信号の関数として行なわれる。

線路３０５は蒸気タービンの絞りを特徴的に表す圧力お
よび線路２５０のプラントメガワット（ＭＷ）誤差の合
成から得られる信号を有する。

線路３０５の信号に応答しての制御は、ランプ設定点発
生器３２６がら線路３２７に制御出力ｆ３号として供給
される熱回収蒸気発生器の流入ガス温度を表す設定点信
号に変換される　（電圧信号に変換した後の）線路３０
５の信号は、ブロック３０６て校正されて図示のように
６００下（３０７）と１３４５下（３０８）との間でク
ランプされる１、線路３０９の出力制御信号は、２位置
スイッチ３１０および３１２を通る。スイッチ３１０は
、ブロック３７０が線路３０９°　を介して設定点を入
力する時にＮ位置にある。説明の便宜上、スイッチ３１
０は）１位置にあって線ｉ？８３０９グ）信号に応答す
るものと仮定する。システムが、アフターバーナーを後
退もしくはランバック（ｒ　ｕ　ｎ　ｌ＋　ａ　ｃ　ｋ
　）することを要求する時に、スイッチ３１２はＹ位置
になる。ランバック投炭は、３１３で行なわれる。

これは、実質的にガス　タービン排気温度である９６５
下に対応し、したがってアフターバーナーは最小設定値
にされる。ここで再び、スイッチ３１２は、線路３０９
の信号がスイッチ３１０を経て線路３１１に発生された
後に該信号を受ける位置にあるものとする。この場合に
は、所望温度は、線路３１４を介して加算器３１５に印
加されさらにランプ関数発生器３２６に印加され、選択
された変化率信号は線路３２４から３２３に供給される
。ランプ発生器３２６の出力は線路３２７に発生され、
この信号はコントローラ３３０に供給されて、そこで設
定値は、熱回収蒸気発生器の入口温度ｔ　ＩＮＬ即ちア
フターバーナーＡＢの排気ガス温度を表す線路３０４の
帰還信号と比較される。

この信号ｔＩＮＬは、第４図の線路１０５に発生される
温度信号であって第５Ａ図に示すように利用される。線
路１０５の信号は、追って明らかとなるように、線路３
０１および３０４を介してコントローラ３３０に供給さ
れる帰還信号として用いられる。線路−３０１の信号は
、回路３０２で校正されて線路３０４に、６００下と１
４００下との間の温度を表す信号として出力される。

再びスイッチ３１０および３１２について考察すると、
出力３２７からの帰還線路３１６はそれぞれスイッチ３
１０および３１２と組合ぜられた２つのスイッチ３１８
および３２０を通り、加算器３１５において、各スイッ
チにより出力される線路３２１−および３１４の信号間
の比較から求められる誤差を発生する。スイッチ３１２
を位置Ｎから位置Ｙに切換えることにより、線路３１１
の信号は、線路３１３のランバック（Ｒｕｎｂｎｃｋ）
信号に切換えられる。このランバック設定は、線路３５
０からスイッチ３１２をランバック位置にトリガするこ
とにより達成される７、典型的には、線３１５のランバ
ック（ｆ＆退）設定量は９６５下を表わす。この場合、
この値は線路３１４に印加される。線路３５０により、
スイッチ３５２　（第６Ｂ図）がＹ位置に設定されると
、ランプ率もしくは変化率は、線路３５１にしめすよう
に典型的には３５下／分で最大になる。それ以外の時に
は、スイッチ３５２は、Ｎ位置にある。このＮ位置にお
る限りにおいて、任意に０から３５下／分に調節するこ
とができる。スイッチ３５４がＹ位置にある場合には、
変化率は回路３５８により線路３５７に出力される１０
下／分の肢位以下に保つことができる。この最大変化率
は、線路３５５を介して、スイッチ３５４の位置を制御
する。選択された変化率は、線路３２４を介してランプ
関数として変化率設定回路３２３に印加される。ランバ
ック（後退）設定が線路３５０により要求される場合に
は、線路３２７のランプ関数発生器の出力は線路３１６
によりスイッチ３２０を経る帰還信号として発生され、
その結果線路３２１の帰還信号は、加算器３］５の出力
線路３２２における誤差が零になるまでランバック設定
点と比較される。

通常は、アフターバーナー（ＡＢ）は後退位置にはない
。したがって、スイッチ３１０および３１．８は動作す
る。線路３１６の帰還ループ信号との誤差は加算器３１
５の入力側において線路（３１９，３２１）と（３］１
．３１４）との間に現われる。

変化率もしくはランプ率は、線路３５６からスイッチ３
５４、線路３５３、スイッチ３５２および線路３２１１
を経て決定される。ランプ関数発生器の出力側における
ランプ設定点信号は線路３２７に発生されて、コントロ
ーラ３３０の１つグ）入力端ならびに微分器３３１の入
力に印加される１、熱回収蒸気発生器もしくはＨＲＳ　
Ｇに流入するガスが達する入口温度を表わす線路３０４
の信号は、コン１−ローラ３３０の他の入力に印加され
る。したがって、この信号はコントローラ３３０により
線路（３２７，３２８）の設定点信号と比較される。

該コントローラの比例積分（ＰＩ）回路は線路３３２に
、アフターバーナー（ＡＢ）の燃焼もしくは着火指令信
号を発生する。しかしながら、線路３３２の信号は先ず
、微分回路３３１グ）出力線路３３３の変化率信号と比
較される。これら信号は、ブロック３３４で示す回路で
加算されて、その結果線路３３５に発生ずる信号は周知
の仕方て燃料弁の制御を行なう信号に変換される。最小
燃料て走転することが要求される場きには、先ず３３６
で、通常Ｙ位置にあるスイッチは線路３３７によりＮ位
置に切換えられて５％のレベルを設定する。

次いで３３っで、線路３３８に出力される線路３３５の
信号は係数に＝１／２により校正される。

しかる陵に、２秒の遅延が導入される。その結果出力線
３４２に発生される信号は、通常Ｙ位置にあるスイッチ
３４３に印加される。このスイッチは、位置Ｎにある時
には、線路３４５を１〜リガすることによりスイッチ３
４４に対する指令てアフターバーナーが例外される時に
は常に線路３４４を介して燃料弁を閉ざす。しかる後に
、３４７で、ランプ関数に基づいて設定点は燃料弁の開
度に変換される。ランプもしくは変化率は、増加の場合
には１０％／分であり減少の場きには２００％７７分で
ある。アフターバーナー弁ＡＢＶに対する燃焼命令は線
路２４９に発生する。

ランプ関数発生器はまた、一般に知られているように、
線路３２８でのランプモードの選択、線路３２９での追
跡モードの選択、線路３３１による「増加追跡ｊおよび
線路３３０による「減少追跡」を行なう。また、スイッ
チ３１０は、位置Ｎにおいて、ブロック３７０から線路
３０９″　を介してアフターバーナーの燃焼もしくは着
火を制御する。

（線路２３６上の）蒸気タービン絞り圧力が最早（２５
４て）検出される萎気負荷絞り設定点く線路２２７“）
と整合しなくなる時には常に、高しノ＼ル選択回路（２
５５）は、（線路２５７上に）信−リを発生し、この信
号はプランＩ−Ｍ　Ｗ　３Ｈ差信号（線路２５４）と共
に減数として作用し、それにより、アフターバーナー燃
焼信号（線路３０５）を減少する。なお、線路３０５は
、第６Ａ図に示すように、実効プラントＭＷ誤差信号を
設定点ランプ関数発生器３２６に伝達する線路である。

同様にして、本発明による装置においては、過熱器出口
温度、圧力、蒸気タービン絞りもしくは抽気圧力の高い
方の限界が越えられると、アフターバーナーの燃焼は減
少され、それにより、総６的な効果として、蒸気タービ
ンの運転は、その間に設定される過熟された蒸気出口温
度を中心とし、独立に制御されるＨ　Ｒ，Ｓ　Ｇの動作
と平衡化される。

次に、第７図をり照して、入ロガス案内翼機柘（ＩＧＶ
）の制御に関して説明する。ガス　クービンのＩ　Ｇ　
Ｖ機構は、ガス　タービンを介して大気圧で制御された
空気の流量を許容することにより、アフターバーナーに
流入するガス　タービンの排気ガスの温度を制御するの
に用いられる。本発明によれば、ガス　タービンの負荷
を変えながら、ＨＲ３Ｇの出口における過熱された蒸気
の温度を比較的一定に保つことができると考えられる。

梗概すると、第５Ｃ図を参照して既に述べたように、ア
フターバーナーおよび過熱低減器を同時に制御すること
により上記の出口温度ｔＯＵＬを実質的に一定に維持す
ることができる。また、本発明による一体化された装置
を、Ｉ　Ｇ　Ｖ、アフターバーナーおよび過熱低減器制
御と組合せることにより広い負荷範囲に亘り上記のよう
な一定の過熱された蒸気温度を達成することができ、そ
れによりガスタービンの運転を、蒸気タービン温度要件
がら独立することができる。特定のガス　タービンに対
する入口ガス案内翼（ＩＧＶ）の制御は、以下に述べる
ようにして、線路４１２．４０３．４０８および４０９
に発生される複数の信号に応答して線路４３１から行な
うことがてきる。

カス　タービンのガス入口温度ｔｃＴｒを検知して、そ
れを表わす信号を、線路４０２を介して、第８Ｄ図に示
すような特性曲線を有する関数発生器４１１に供給する
。この曲線は、燃焼タービン入口温度に対するＩＧＶの
翼もしくは羽根の位置決めを表わすものであり、典型的
には、ＩＧＶの使用に関する製造業者の規格に従い、３
２下では、ＩＧＶの位置は５０％より小さくして、５５
下では１０５％の開度にもなる。関数発生器４１１の出
力に発生される制御信号は、線路４１２を介して低レベ
ル選択回路４１３の１つの入力端に印加される。

力′ス　タービンのメガワラ１〜出力が測定され、線路
３８１の該メガワット出力を表わす信号は、第８Ａ図に
示すような′（応答特性曲線を有する関数発生器３８２
に印加される。この曲線は、メガワットに対するＩＧＶ
の位置を表わすものである。この関係は比例間係である
。即ち、負荷が４２ＭＷから５４ＭＷに変化する時に、
０％から９０％に変化する。６４ＭＷと８０ＭＷと間に
おいては、ＩＧＶの位置決めは範囲９０％ないし１０５
％について示しであるように、低減される。このように
して発生された制御信号は線路４０３に現われ、そして
高レベル選択回路４１０の１つの入力として印加される
。

線路１０５に発生される熱回収蒸気発生器の入口温度信
号ｔｌＮＬは、線路１１０に発生される蒸気タービン回
転子温度ｔＲＴと比較される。これら温度は双方共に、
０下から１５００下に変化し得る。減算器４０４によっ
て測定された差は、線路４０５を介して、第８Ｂ図の曲
線により示すような上記の差の関数としてＩＧＶ位置決
め特性を有する関数発生器４０６に印加される。線路１
０５と１１０との間の信号差が１００°Ｆよりも小さい
場合にはＩＧＶは制御されず閉じた状態に留まる。

線路４０５の誤差が１００下よりも大きい場合には、０
ないし１０５％を表わす大きさの線形制御信号が１００
ないし２００下の温度範囲に対して線路４０８上に発生
される。２００下を越えると、ＩＧＶは、最大開度位置
に留まる。

ガス　タービンの排気側の温度ｔＥＫは、線路１０３に
発生されて、第８Ｃ図に示すような特性曲線を有する関
数発生器４０７に供給される。このようにして、Ｉ；Ｂ
）（が８２５下がら９２５下に変化すると、ＩＧＶはそ
れに比例して零から９０％の位置に設定される。９２５
下を越えると、制御度は、９０％から１０５％に変わる
。関数発生器４０７は、線路４０９上に制御信号を出力
し、この制御信号は、高レベル選択回路４１０に入力さ
れる。したがって、線路４０３．４０８および４０９に
入力される信号の内大きい信号が線路４１０”に制御信
号として出力される他方、線路４１２および４１０“の
信萼の内紙レベルの信号は、低レベル選択回路４１３の
出力線路４１４に現われる。

線路４１４の信号は、減算回路４１５を介し、線路４１
７に応答して線路４１６のＩＧＶ位置決め帰還信号とな
る７、出力線路４２１は、第８Ｅ図に示すような特性を
有する関数発生器４２４に接続されている。したがって
線路４２１上の入力信号が正である時（上限が線路４２
２に設定された限界によって定められる場合）にはＩＧ
Ｖは、零から２０％／分の変化率て直線的に開がれるこ
とになり、他方線路４２］の入力が負である　（下限が
線路４２３によって定められる）時には、ＩＧＶに対す
る閉鎖速度は、６％／′分まて直線的に減少する。線路
４２３には、減少動作の禁止が要求される時には常に線
路４２５によって制御されるスイッチ４２６が挿入され
ている。関数発生器４２４の出力は線路４２７に現われ
て、典型的には、１０％／分のランプ回路４２８に印加
される。線路４２９に現われるランプ回路の出力は、必
要に応し手動制御のための他の位置で用いられる２位置
スイッチ４３０を介して印加される。線路４３１（第４
図の線路１０１）により、得られた指令信号がＩ　Ｇ　
Ｖ制御装置自体に印加される。

次に、第９図を参照して説明する。こび）図は、蒸気タ
ービン運転によって支配される過熱された蒸気出力温度
ｔＯＵＬに実質的に影響を与えることなく、カス　ター
ビンの制御をＩＧＶ調整でとのようにして行なうことが
てきるかを説明する曲線が示しである。

縦軸（実際）には、一般には０％と１００％（７５ＭＷ
）との間にある力ス　タービンの負荷の関数としてカス
　タービンの排気温度が示しである。ＩＧＶが開いてい
る時には、温度特性は、負荷か０％から１００％、メガ
ワラＩ〜に移行する際に曲線Ｑ］’３Ａに従かう。点Ａ
における最大ｔＥＸ温度は、典型的には９７５下である
。しかしなかｌ）、ＩＧＶが閉じている時には、追従さ
れる曲線はＰ　ＣＭである。温度が１０００下はど高く
なる（点Ｍ）と、実効負荷は５０％に制限される。Ａの
縦座像を越える温度には到達することはできない。点線
は、過熱低減を行なわない場合のボイラに作用する最大
可能温度を表わし、約５０％Ｆだけ下方に遷移されてい
る。温度を９２５下の所望レベルにするために点Ａにお
ける１、　Ｏ０％からガス　タービンの燃焼をＡ　Ｂに
沿って減少することは、ＩＧＶを開くことにより実現さ
れる。これにより、蒸気タービンで用いられる運転温度
Ａ′が達成される。この通常運転レベルから、さらに、
負荷を減少する必要がある場合には、曲線ＢＱに沿う温
度勾配は過度であると考えられる。それとは対照的にＩ
ＧＶの漸進的閉鎖と同時に負荷減少を行なう場合には、
その際に追従される曲線は、１３　Ｃとなり、許容し得
る温度勾配で実施される。Ｉ　Ｇ　Ｖが初期状態におい
て閉じておってＣからＢへと徐々に開かれる場合の負荷
の上昇後についても同じことが当面まる。第８Ａ図およ
び第８Ｃ図の特性で、特性ＢＣが決定される。起動時ま
たは再起動時に、例えば、ボイラが低温で蒸気タービン
が吸温であるかまたはボイラが高温で蒸気タービンが低
温である場合には、第８Ｂ図の特性曲線で点線ＥＦに沿
うＩＧＶの動作が決定される。したがって、最小ガス入
口温度は、点ＥおよびＦによって示すように、低負荷に
維持される。

同じ条件下で、蒸気タービンの回転子が７００下である
場合には、ＩＧＶは、第５Ｃ図の動作点Ｐで示すように
、過熱低減器で閉され、そしてＩＧＶは、動作点Ｑでは
全開に制御され、それにより、カス入口温度は７８０下
と９００下との間に保持され、他方、過熱低減器は出口
温度ｔｏｕ＋−を７００下に維持する。第５Ｃ図の曲線
および第９図の曲線を共に考察ずれは明らかなように、
アフターバーナーＡ　Ｂおよび過熱低減器の調整ならび
にそれに続＜ＩＧＶの調整によりガス　タービン負荷の
下向きの広い制御範囲が許容され、またシステムの萎気
タービン側の動作温度を実質的に変えることなく、負荷
を増加することがてきる、第５Ｃ図の曲線分ＡＢに沿っ
て示ずように、アフターバーナーの減少された燃焼なら
びに過熱低減器の調整の合成作用により、出口温度は、
例えば９５２下を中心に維持され、それにより過度の温
度（斜線を引いた三角形の領域）は回避される。このレ
ベルて、ガス　ターピング）負荷はＩＧＶを開いた状態
て、点Ｂで示ずように９０％とすることができる７、過
熱低減器がその調整範囲の端（第５Ｃ図の点Ｂ）にある
時にはＩＧＶはＢからＣ（第９Ａ図）に変えられ、他方
ガス　タービンの負荷は、蒸気タービンに対する蒸気流
入量の変化を最小にして減少することができる。同しこ
とが、反対方向のガス　タービンの負荷制御についても
言える。

本発明によるＩＧＶ、アフターバーナーおよび過熱低減
器とガス　タービンの負荷調整との相互作用は下に述べ
るように梗概することがてきる。

ガス　タービンのＩＧＶは、アフターバーナーに流入す
る排気ガス温度を制御するのに用いられる。負荷範囲の
大きな部分に亘っての一定の蒸気温度は、ＩＧＶ、アフ
ターバーナーおよび過熱低減器制御の組合せによって達
成される。したがって、ガス　タービン運転は、蒸気タ
ービン温度要件から独立することができる。

ガス　タービンが低負荷にある時には、Ｉ　Ｇ　Ｖを調
節して最小ＨＲＳ−Ｇ　（熱回収蒸気発生器）の入口温
度を維持することができる。これにより、ボイラ入口ガ
ス温度を最小１−Ｔ　ＲＳ　Ｑ入口温度より高・く維持
するなめにアフターバーナーを燃焼しているか否かに関
係なくしかもガス　タービン負荷範囲の殆どの部分に亘
りガス　タービン負荷から独立して、ＨＲＳ　Ｇの出口
温度１：ＯＵ　Ｉ−を設定することがてきる。これによ
り、ＨＲ，Ｓ　Ｇの蒸気出口温度を設定することが可能
となる。

温度を維持するために過熱器で、最小の過熱低減用水を
用いることにより最速な効率が得られる。

これは次のようにして達成される。

Ａ）タービン排気温度を、所望蒸気温度に必要な最小値
を越えないようにして上昇するためのガス　タービン入
口案内翼制御。

Ｂ）過熱低減／温度調整水を越えることにより蒸気温度
を低くするために、好ましくはアフターバーナー燃焼を
減少することにより蒸気流量を改善するためのアフター
バーナー燃焼制御。

広い負荷範囲のガス　タービン運転は次のようにして達
成される。□ Ａ）負荷の変化に伴なう排気温度変動を最小にするため
のガス　タービン入口案内翼制御。

Ｂ）ボイラ入口温度および入口温度変化率を維持するた
めのアフターバーナー制御。

Ｃ）ボイラ出口蒸気温度および蒸気温度変化率を制御す
るための過熱された蒸気に対する過熱低減器／温度調整
器制御。

一般に、負荷または入口翼流路温度の関数として入口案
内翼の位置を調節することが知られている。これとは対
照的に、本発明では、アフターバーナーに流入する排気
ガスの温度を制御するために入口案内翼が用いられ、ガ
ス　タービンが低負荷である時には、熱回収蒸気発生器
に対し最小入口温度ｔＩＮＬを維持するようにＩＧＶを
調節する。

その結果として、ＨＲ３Ｇ（熱回収蒸気発生器）の出口
温度ｔＯＵＬは、ボイラ入口ガス温度を蒸気ＨＲ３Ｇ入
口温度以上に維持するために、アフターバーナー燃焼を
制御しているか否かに関係なく、負荷範囲の殆んどの部
分に亘り燃焼タービン負荷から独立せしめられる。また
、これにより、過熱蒸気出口温度ｔＯＵＬから独立した
設定が可能となる。

さらに、第７図の回路は第５Ａ図、第５Ｂ図および第６
Ａ図、第６Ｂ図の回路と同時に動作し、その結果ＩＧＶ
、アフターバーナーおよび過熱低減器の組合された制御
により、負荷範囲の大きな部−６〇− 分に亘り一定の蒸気温度ｔＯＵＬが達成される。

追従モードにせよプラントユニットマスタ（’ＰＵＭ）
コントローラでの制御下であるにせよ蒸気タービン運転
で、例えば温度、圧力および蒸気□タービンへの給入蒸
気流量の成る条件でエンタルピコントローラ需要蒸気の
要件下で絞り弁蒸気温度設定点が設定される。それにも
拘らず、蒸気発生側で、複きサイクル発電プラントを、
最適な効率が得られるように熱回収蒸気発生装置を走転
するように運転することが望ましい。したがって、本発
明は、ガス　タービンの入口案内翼の制御、アフターバ
ーナーの燃焼制御およびボイラの過熱器と関連する過熱
低減器の制御により、これら３つの選択された独立の度
数の制御を行なって、最適な効率を達成するものである
。

ガス　タービンの入口案内翼は、アフターバーナーを越
えてボイラ内に流入する高温ガスの入口温度ＬＩＮＬを
制御する。この温度は通常、典型的に回転子の温度ｔＲ
Ｔよりも２００下はど大きい。この差は、第８Ｂ図の曲
線に示すように１００下よりも小さくなると、ＩＧＶは
閉じた状態に留まることが許される。この差が１００下
よりも大きく但し２００下よりも小さい場合には、ＴＧ
Ｖは同程度部分的に開かれ、そして２００下を越える差
ては大きく開かれた状態に留まる。低温蒸気の場合には
、ＩＧＶは早期に開く。案内翼は、高温蒸気となるまて
閉じた状態に留まり、所望の蒸気温度を保つために温度
調整器もしくは過熱低減器の能力を利用する。本発明の
１つの様相に従うＩＧＶ制御モードは、回転子温度ｔＲ
Ｑを基準としｔＴＮＩ−のレベルに基つく。Ｉ　Ｇ　Ｖ
は、ｔＲＴをｔｒｈ＋−より高く維持するように動作す
るが、しかしながら過度に高くなるようには動作しない
。このようにして、ガス　タービンは低温の日には蒸気
圧力を低く維持する上に非常に有効である。

曲線８Ａおよび８Ｃの比較から、Ｉ　Ｇ　Ｖの位置付け
に対するこのような効果は冗長であるかまたは異なるこ
とが判る。これら２つの手段の同時存在により、メガワ
ット需要が上昇するかまたは排気ガス温度ｔｒｘ＋か全
カス　タービン負荷下に移行してもＴＧＶは全開するこ
とが保証される。

１３４５下の排気温度に達すると、カス　タービンはそ
の眼界に達したことになり、アフターバーナーを使用す
ることができる。しかしながら、カスタービンがこのよ
うな限界に達しない場合には、アフターバーナー制御部
焼を禁止して先ずガス　タービンの燃焼を増加するのが
望ましい。他方、負荷減少時に、ガス　タービンがその
限界位置にな−）た場合には、先ずアフターバーナーを
減少し、次いてカス　タービンの負荷を減少するのが望
ましい。この理由から、第７図に示すように回路４２５
て［カス　クービン燃焼減少禁止」命令が発生される。

該回路／４２５はスイッチ／４２６により、関数発生器
４２４がランプ回路・４２８に減少率を導入するのを阻
止する。

【図面の簡単な説明】

第１図は関連の制御システムをｆｉｆｉえた′ｉ′１２
自ザイクル発電プラントの概略図、第２図は第１図の複
きザイクル発電プラン１〜の制御装置を示す概略図、第
３図は負荷制御動作に対する第１図の制御シスラムの概
念的機能的＋ｉ１４成を示すブロック　ダイアグラム＼
、第４図は熱回収蒸気発生器出口温度を維持もしくは設
定するために本発明に従って用いられる主検知点および
制御点を暗示する図、第５Ａ図および第５Ｂ図は組合せ
られて、本発明による改良された過熱低減器コントロー
ラのため（１，＋回路構成を示すブロック　ダイアグラ
ム、第５Ｃ図は本発明によるアフターバーナーおよび過
熱低減器の同時制御の出口温度に対する影響をグラフで
図解する図、第６Ａ図および第６Ｂ図は互いに組合され
て、本発明による改良されたアフターバーナー　コント
ローラの回路構成を示すブロック　ダイアグラム、第７
図は、ガス　タービンのための改良された入口案内翼位
置決めコントローラの回路構成を示すブロック　ダイア
グラム、第８Ａ図ないし第８Ｅ図は、第７図の回路を各
関数発生器の特徴を曲線で示すグラフ、そして第９図は
ガスタービン負荷の変動に随伴するＩＧＶ調整ならびに
ガス　タービンの排気温度に対する影響を曲線で図解す
るグラフを示す図である。 ］０・・・複音ザイクル発電プラント、１２，２２゜３
６・・・蒸気タービン（Ｔ　Ｂ　）、１．３．２３，４
．４・・・発電機、１５．２５　・・・可変人口案内翼
機ｔｉｌ　（Ｔ　Ｇ　Ｖ　）、１６．２６　　・・アフ
ターバーナー、１．８．２８　・・・熱回収蒸気発生器
（１−Ｉｎ、ＳＧ）、コ４，１９．２ａ、。 ２９．３５　　・・絞り弁（ＴＩ−Ｉ）、３０・・・復
水ポンプ、３］・・・蒸気復水器、３２．３３　・・・
復水流量制御弁、３４．３７．：３９，４０，４２．４
７　・・・蒸気パイプ、３５・・・制御弁、３８．４１
　　・・・阻止弁、４５・・バイパス弁、４６・・過熱
低減器、４８．４９　・・・ドレン弁、５０・・・制御
装置、５１・・・制御信号線路、５８Ｇ・・・Ｆ’　ｔ
Ｉ　Ｍコントローラ、７１・・・負荷需要装置、７２・
・負荷基準論理装置、７３・・・負荷分配制御装置、８
０，８１．．８２・・・メガワラ１〜（ＭＷ）センサ、
８３．８４．．８５．８６　・・・温度センサ、１００
Ｃ・・・モニタ用コンピュータ、千０］Ｃプロセスセン
→ノー、］、　０４　Ｃ、１０６Ｃ、１］、　ＯＣ・・
・ガス　タービン制御部、１０８・・・シーケンサ、１
］、２Ｃ，１１４−Ｃ・・・アフターバーナー制御部、
１１６Ｃ、１１，８Ｃ・・・ボイラ制御部、１０２゜１
．０４・・・管路、１０１，１０３，１０５，１０６゜
１０７，１．０８，１０９，１１０　・・・線路、Ｓ　
Ｈ・・・過熱器、ＳＴＬ・・・茄気管路、ＣＴＶ・・・
燃焼タービン弁、ＡＢＴ・・・アフターバーナー弁、１
１５゜１３３、．１３６　・・・低レベル選択回路、１
１７・・・オーバライドコントローラ、１２５・・・過
熱蒸気出口温度コントローラ、１２０．１５’０．１６
３・・・高レベル選択回路、１３０，１５２，１８７，
２３４゜２５０・・・減算器、１５５，１５９，３１５
・・・加算器、１５７・・・２位置スイッチ、１６７・
・・過熱低減器出口温度コントローラ、１４１．１４’
３，１６９゜１７１．３１０，３１２’、３１８，３２
０，３４４゜３５２．３５４　　・・・スイッチ、１’
７５，３２６　　・・・ランプ関数発生器、２０５・・
・論理コントローラ、１３７・・・微分回路、１４６・
・・変化率制御回路、１８８　、２５２　、２６６・・
・高レベル選択回路、１５３．１９１，２３６，３４１
　　・・・遅延回路、２０６．２１０−ＯＲゲート、２
０７　・Ａ　Ｎ　Ｄ　回路、２０８・・・ＯＲ回路、２
０９・・・ＮＯＴゲート、２３９・・・低レベル制限回
路、３２３・・・変化率測定回路、３３０・・・コン１
〜ローラ、３４７・・・ランプ回路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 蒸気タービンと、ガスタービン、アフターバーナー、お
   よび熱回収蒸気発生器の少なくとも一組とを備え、前記
   熱回収蒸気発生器は、予め定められた過熱蒸気の温度、
   流量および圧力を要求する蒸気タービン運転条件下で、
   前記蒸気タービンに過熱蒸気を出口から供給するための
   過熱低減器を有し、前記ガスタービンおよび蒸気タービ
   ンはそれぞれプラント負荷需要に従いメガワット電力を
   発生する複合サイクル発電プラントであって、前記蒸気
   タービン運転条件を設定するように前記蒸気タービンお
   よび前記熱回収蒸気発生器を制御するように設けられた
   マスタ制御手段を備え、さらに前記熱回収蒸気発生器の
   ガス入口温度ならびにプラント負荷需要に応答して前記
   アフターバーナーの燃焼を制御するための第１の制御手
   段と、前記過熱蒸気の予め定められた温度および前記出
   口からの過熱蒸気温度に応答して過熱低減器を閉位置と
   開位置との間で制御するための第２の制御手段とを備え
   、前記第１および第２の制御手段は、前記蒸気タービン
   運転条件から独立して、前記ガスタービンの負荷を制御
   しつつ同時に前記過熱蒸気出口温度を維持するように動
   作する複合サイクル発電プラント。