JPS60234808A - 高強度コンクリ−ト桁の製造方法 - Google Patents
高強度コンクリ−ト桁の製造方法Info
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- JPS60234808A JPS60234808A JP9150484A JP9150484A JPS60234808A JP S60234808 A JPS60234808 A JP S60234808A JP 9150484 A JP9150484 A JP 9150484A JP 9150484 A JP9150484 A JP 9150484A JP S60234808 A JPS60234808 A JP S60234808A
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Bridges Or Land Bridges (AREA)
- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高グレストレスを導入した高強度コンクリート
桁の製造方法に関するものでめる。
桁の製造方法に関するものでめる。
橋桁等に多用されているプレキャスト（ＰＣ；）コンク
リート桁は、設計理論上曲げ強度を著しく増大でき、橋
桁を低（できるメリットをもっが、その製造方法は従来
、通常のコンクリート配合を混練し、ＰＣ鋼を配設した
型枠中に投入。
リート桁は、設計理論上曲げ強度を著しく増大でき、橋
桁を低（できるメリットをもっが、その製造方法は従来
、通常のコンクリート配合を混練し、ＰＣ鋼を配設した
型枠中に投入。
成形するとともに、ＰＯ４に１４０〜１６０ｋｇ／ｃｍ
” ｒ）プレストレスを与え、その後養生していた。
” ｒ）プレストレスを与え、その後養生していた。
上記配合及び製造方法では、養生として蒸気養生を行っ
ても、そのコンクリート強度なＪＩＳ（日本工業規格）
に定めた５００ｋｇ／ｃ＋ｗ”以上とすることは困難で
めった。
ても、そのコンクリート強度なＪＩＳ（日本工業規格）
に定めた５００ｋｇ／ｃ＋ｗ”以上とすることは困難で
めった。
もつとも最近は比較的小型のコンクリートパイル等では
、いわゆるオートクレーブ養生により、ＳＯＯ〜９００
ｋｇ／ＣＭ？程度のコンクリート強度を有するものが製
作され、「ＰＨＣパイル」としてＪＩＳ化されて市販さ
れており、また、特殊な混和剤の使用により、同様な高
強度パイルを得る試みもなされているか、コンクリート
橋桁の如き大型の製品では、オートクレーブ養生を行う
には大型の設備を要し、また市販の特殊混和剤は高価な
上、取扱いが難しいなどの理由から、１０００ｋｇ／ｃ
１＋Ｉ？以上のコンクリート強度をもつＰＣ橋桁を実用
的な製造方法で得ることはできなかった。
、いわゆるオートクレーブ養生により、ＳＯＯ〜９００
ｋｇ／ＣＭ？程度のコンクリート強度を有するものが製
作され、「ＰＨＣパイル」としてＪＩＳ化されて市販さ
れており、また、特殊な混和剤の使用により、同様な高
強度パイルを得る試みもなされているか、コンクリート
橋桁の如き大型の製品では、オートクレーブ養生を行う
には大型の設備を要し、また市販の特殊混和剤は高価な
上、取扱いが難しいなどの理由から、１０００ｋｇ／ｃ
１＋Ｉ？以上のコンクリート強度をもつＰＣ橋桁を実用
的な製造方法で得ることはできなかった。
本発明は製造技術上の上記問題点を解決し、設計理論土
酸も有利な仕様の高強度コンクリート桁を得ることがで
きる製造方法を提供せんとするもので、その要旨とする
ところは、普通セメント、砂、粗骨材を適量混合したＰ
Ｃ桁用コンクリート配曾中に、セメントの外側り１０〜
３０％のシリカヒユームと、同３〜１０％の分敵剤を添
加してミキサーで３〜５分混練し、これをＰＣ鋼材を断
面に適当数配置した型枠内に打設。
酸も有利な仕様の高強度コンクリート桁を得ることがで
きる製造方法を提供せんとするもので、その要旨とする
ところは、普通セメント、砂、粗骨材を適量混合したＰ
Ｃ桁用コンクリート配曾中に、セメントの外側り１０〜
３０％のシリカヒユームと、同３〜１０％の分敵剤を添
加してミキサーで３〜５分混練し、これをＰＣ鋼材を断
面に適当数配置した型枠内に打設。
成形し、脱型後蒸気養生を行うとともに、２００ｋｇ／
ｃｍ”以上のプレストレスを導入することを要旨とする
。
ｃｍ”以上のプレストレスを導入することを要旨とする
。
上記ＰＣ桁用コンクリート配合の一例は表１のとおりで
るる。
るる。
表 １
上記シリカヒユームは、フェロシリコン、メタルシリコ
ン等の生産過程で副産物として生れる粒径α１ミクロン
程度の超微粒子で、「シリカヒユーム」、「シリカダス
ト」又は「シリカフラワーＪ等と呼ばれており、市販販
されているものの化学組成の一例は表２のとおりでるる
。
ン等の生産過程で副産物として生れる粒径α１ミクロン
程度の超微粒子で、「シリカヒユーム」、「シリカダス
ト」又は「シリカフラワーＪ等と呼ばれており、市販販
されているものの化学組成の一例は表２のとおりでるる
。
ｆｌＡ名 ＭＩＣＲＯＰＯＺ （ｖイクｏポズつ 表
２本発明で は上記シリカヒユームをセメントの１０〜３０％（外側
）、前記コンクリート配合に添加するが、１０％未満で
はコンクリート強度の増加が充分でなく、また３０％を
超過して添加したときは殊に蒸気養生を施す場曾、かえ
って強度が低下するので、経済性を考慮すると２０〜３
０％が最良でるる。
２本発明で は上記シリカヒユームをセメントの１０〜３０％（外側
）、前記コンクリート配合に添加するが、１０％未満で
はコンクリート強度の増加が充分でなく、また３０％を
超過して添加したときは殊に蒸気養生を施す場曾、かえ
って強度が低下するので、経済性を考慮すると２０〜３
０％が最良でるる。
分散剤は例えばアルキルアリルスルホン酸系の分散性に
優れた高性能減水剤がよ（、市販のものでは、部品名「
マイティ１５０」等かめる。
優れた高性能減水剤がよ（、市販のものでは、部品名「
マイティ１５０」等かめる。
本発明においてはセメントの３〜１０％（鳩入好ましく
は４〜８％（同）を水に溶解して前記コンクリート配合
に添加して用いる。
は４〜８％（同）を水に溶解して前記コンクリート配合
に添加して用いる。
ミキシング（混線）は粗骨材、砂、前記シリカヒユーム
、セメントの順でミキサーに供給し、前記「マイティ１
５０」を水に溶解したものを最後に加えて３〜５分混練
する。
、セメントの順でミキサーに供給し、前記「マイティ１
５０」を水に溶解したものを最後に加えて３〜５分混練
する。
コンクリートの打設、成形は、通常の振動締固め方式を
用い、脱型も通常と同様でよい。
用い、脱型も通常と同様でよい。
蒸気養生は昇温速度２０℃／時、最高温度８０℃程度と
し、これを約６時間保持し、その後自然冷却する。
し、これを約６時間保持し、その後自然冷却する。
上記最高温度は６５℃程度でもよいが、保持時間が１２
時間程度と２倍必要となり、冷却時間な考慮すると実用
上好ましくない。
時間程度と２倍必要となり、冷却時間な考慮すると実用
上好ましくない。
以上の如き本発明方法によれば、ＪＩＳの約２〜３倍の
コンクリート強度、１０００ｋｇ／ｃ１１１ｔ〜１５０
０にシーか特別の設備を設けずとも容易に得ることがで
きる。
コンクリート強度、１０００ｋｇ／ｃ１１１ｔ〜１５０
０にシーか特別の設備を設けずとも容易に得ることがで
きる。
次に高グレストレスの導入について述べる。
プレストレスの導入法としてはプレテンション方式やボ
ストテンション方式が通常採用されているが、本発明に
おいてはどちらによっテモよい。
ストテンション方式が通常採用されているが、本発明に
おいてはどちらによっテモよい。
本発明方法においては、前述のコンクリート自体の性能
同上に伴い飛躍的に高グレストレスの導入が可能となり
、曲げ性能に優れた桁を製造することができ、またセメ
ント粒子間にシリカヒユーム粒子が入り込んで結合する
ことにより高密夫な構造となるので、弾性係数か３０〜
６０％大となり、弾性変形による応力ロスが減少するた
め、高グレストレス導入に更に有利となる。 これにつ
いて詳述すると、 まず、プレストレスコンクリート桁（１０桁）の曲げ性
能を抵抗曲げモーメント即ち、６ひびわれ曲げモーメン
ト“で表わすと、 Ｍｃ−（ｃｒｃｅ＋σｂｔ）・Ｚｅ トなる０ここに、
ＭＣ；材部材の下縁のひｙわれで決まる抵抗曲げモーメ
ント σｃｅ；Ｗ効グレスドグレストレス；コンクリートの曲
げ引張強度、Ｚｅ ； ＰＣ鋼材もコンクリートに換算
した断面係数 上式から抵抗曲げモーメントは、有効プレストレス、曲
げ引張強度及び断面係数で決定される。
同上に伴い飛躍的に高グレストレスの導入が可能となり
、曲げ性能に優れた桁を製造することができ、またセメ
ント粒子間にシリカヒユーム粒子が入り込んで結合する
ことにより高密夫な構造となるので、弾性係数か３０〜
６０％大となり、弾性変形による応力ロスが減少するた
め、高グレストレス導入に更に有利となる。 これにつ
いて詳述すると、 まず、プレストレスコンクリート桁（１０桁）の曲げ性
能を抵抗曲げモーメント即ち、６ひびわれ曲げモーメン
ト“で表わすと、 Ｍｃ−（ｃｒｃｅ＋σｂｔ）・Ｚｅ トなる０ここに、
ＭＣ；材部材の下縁のひｙわれで決まる抵抗曲げモーメ
ント σｃｅ；Ｗ効グレスドグレストレス；コンクリートの曲
げ引張強度、Ｚｅ ； ＰＣ鋼材もコンクリートに換算
した断面係数 上式から抵抗曲げモーメントは、有効プレストレス、曲
げ引張強度及び断面係数で決定される。
このうちコンクリートの曲は引張強度はめまり変化がな
（、断面係数はＰＣ鋼材が２倍となっても僅かしか増加
しないので、結局有効プレストレスが最も大きい要素と
なる。そこで有効プレストレスにつき更に詳細に検討す
ると、（１）ＰＣ鋼材の初期緊張総荷重ＰＩは次のよう
に表わされる。
（、断面係数はＰＣ鋼材が２倍となっても僅かしか増加
しないので、結局有効プレストレスが最も大きい要素と
なる。そこで有効プレストレスにつき更に詳細に検討す
ると、（１）ＰＣ鋼材の初期緊張総荷重ＰＩは次のよう
に表わされる。
Ｐｌ−σｐ：・Ａｐ
ここに、σｐｉ；ＰＣ鋼材許容応力度、Ａｐ；ＰＣ鋼材
断面積 また、 （２） プレストレス導入直後のＰＣ鋼材の引張応力度
σｐｔは次のように表わされる ここにＲｏ；ストレス導入時までの応力ロス（蒸気養生
によるレラクセ ーションなど） ｎｌ；ストレス導入時の弾性係数比 ＡＣ；コンクリート所面積 （３このとき、コンクリート断面に導入される初期プレ
ストレスσｃｔは、 （４） コンクリートのクリープ及び乾燥収縮によるＰ
Ｃ鋼材の応力ロスΔσｐψは ここにｎ；コンクリート弾性係数、 ψ；コンクリートのクリープ係数、 εＳ；コンクリートの乾燥状縮度、 Ｅｓ ； ＰＣ鋼材の弾性係数 （５また、プレストレスを与えた後のＰＣ鋼材のレラク
セーションによる応力ロスΔσｐｒは Δσｐｒツ（Ｒ−Ｒｏ） σρｔ ここにＲ； ＰＣ鋼材のレラクセーションによる応力ロ
ス （６） ＰＣ鋼材の有効引張応力度σｐｅは、σｐｅＩ
Ｉｗσｐｔ−（Δδｐｔｐ＋Δａｐｒ＞（７） ＰＣ鋼
材の有効緊張力ｐｅは、ρｅ−σｐｅ−Ａｐ 従って、 ここにｍ ； ＰＣ鋼材本数。
断面積 また、 （２） プレストレス導入直後のＰＣ鋼材の引張応力度
σｐｔは次のように表わされる ここにＲｏ；ストレス導入時までの応力ロス（蒸気養生
によるレラクセ ーションなど） ｎｌ；ストレス導入時の弾性係数比 ＡＣ；コンクリート所面積 （３このとき、コンクリート断面に導入される初期プレ
ストレスσｃｔは、 （４） コンクリートのクリープ及び乾燥収縮によるＰ
Ｃ鋼材の応力ロスΔσｐψは ここにｎ；コンクリート弾性係数、 ψ；コンクリートのクリープ係数、 εＳ；コンクリートの乾燥状縮度、 Ｅｓ ； ＰＣ鋼材の弾性係数 （５また、プレストレスを与えた後のＰＣ鋼材のレラク
セーションによる応力ロスΔσｐｒは Δσｐｒツ（Ｒ−Ｒｏ） σρｔ ここにＲ； ＰＣ鋼材のレラクセーションによる応力ロ
ス （６） ＰＣ鋼材の有効引張応力度σｐｅは、σｐｅＩ
Ｉｗσｐｔ−（Δδｐｔｐ＋Δａｐｒ＞（７） ＰＣ鋼
材の有効緊張力ｐｅは、ρｅ−σｐｅ−Ａｐ 従って、 ここにｍ ； ＰＣ鋼材本数。
上記の式におけるストレス導入までの応力ロスＲＯは蒸
気養生によるＰＣ鋼材の応力ロスでめるが、もしもオー
トクレーブ養生を行うとすると、このＲｏの値は３０〜
４０％となり、非常に不利になる。
気養生によるＰＣ鋼材の応力ロスでめるが、もしもオー
トクレーブ養生を行うとすると、このＲｏの値は３０〜
４０％となり、非常に不利になる。
これが本発明方法においてオートクレーブ養生を行わな
い理由の一つでるる。
い理由の一つでるる。
またの式におけるコンクリートの弾性係数ｎ′は、通常
のＰＣ桁では材令２日で２５〜＆０×１０” ｋＶｃＩ
ＩＰ（圧縮強［３５０〜４００ｋｇ／ｃ＋ｗ’ ） ｌ
ｉｉ ｙ テるるか、本発明による場合はこれｔ’ ４
０ Ｘ １０”ｋｇβとすることができ、ここでのロス
をかなり防ぐことが可能となる。
のＰＣ桁では材令２日で２５〜＆０×１０” ｋＶｃＩ
ＩＰ（圧縮強［３５０〜４００ｋｇ／ｃ＋ｗ’ ） ｌ
ｉｉ ｙ テるるか、本発明による場合はこれｔ’ ４
０ Ｘ １０”ｋｇβとすることができ、ここでのロス
をかなり防ぐことが可能となる。
上記（３） 式において、コンクリート断面に導入され
る初期プレストレスσｃｔは、例えば土木学会プレスト
レスコンクリート標方書によれば、圧縮強度（ストレス
導入時） ４００ｋｇ／ｃＩ＋＋”に対し１４５にβ、
同ｓｏｏｋｇＡ＋’ Ｋ対し ｉ７ｏｋｇ／ｃｄ テｈ
’） 、ｎｌ大でも圧縮強度の１／１．７以下とされ
ているから、これを本発明のＰＣ桁強度目標１．０００
〜１．５００ ｋｇ／Ｃ−に適用すれば、理論的にはσ
ｃｔは５８８〜８８２ｋｇ／ｃｘｌ 、圧縮強度６００
ｋｇ／ｃｄの場合でも２８３〜４２ｓｋｖゴとなるか
ら、有効プレストレスは非常に大きな値となってＰＣ桁
の曲げ性能に寄与する度合は一段と高まる。しかしＰＣ
桁の断面形状に対するＰＣ鋼材の直径１本数による、制
限もるり、又、無制限に高強度コンクリ−訃を得ること
は設備的にも不経済である。
る初期プレストレスσｃｔは、例えば土木学会プレスト
レスコンクリート標方書によれば、圧縮強度（ストレス
導入時） ４００ｋｇ／ｃＩ＋＋”に対し１４５にβ、
同ｓｏｏｋｇＡ＋’ Ｋ対し ｉ７ｏｋｇ／ｃｄ テｈ
’） 、ｎｌ大でも圧縮強度の１／１．７以下とされ
ているから、これを本発明のＰＣ桁強度目標１．０００
〜１．５００ ｋｇ／Ｃ−に適用すれば、理論的にはσ
ｃｔは５８８〜８８２ｋｇ／ｃｘｌ 、圧縮強度６００
ｋｇ／ｃｄの場合でも２８３〜４２ｓｋｖゴとなるか
ら、有効プレストレスは非常に大きな値となってＰＣ桁
の曲げ性能に寄与する度合は一段と高まる。しかしＰＣ
桁の断面形状に対するＰＣ鋼材の直径１本数による、制
限もるり、又、無制限に高強度コンクリ−訃を得ること
は設備的にも不経済である。
そこで本発明においてはコンクリート強度ヲ１．０００
〜１．５００ｋｇＮ程度としたのでるる。
〜１．５００ｋｇＮ程度としたのでるる。
第１図、第２図に示すＰＣ橋桁を得るため、表３に示す
配合材料を、粗骨材、砂、シリカヒユーム、セメントの
順にミキサー中に投入し、ここで１分間空疎すした後、
これにマイティ１５０を水に加えて３０秒間攪拌溶解し
たものを加え、４分間混練を行い、これを第１図、第２
図のようにＰＣ鋼材（細径のもの）１を２本と、同（大
径のもの）２を９本、各々上下に配置するようスターラ
ッグ３でまとめたものを配設した厘枠内に役人打設し、
振動締固めを行う。
配合材料を、粗骨材、砂、シリカヒユーム、セメントの
順にミキサー中に投入し、ここで１分間空疎すした後、
これにマイティ１５０を水に加えて３０秒間攪拌溶解し
たものを加え、４分間混練を行い、これを第１図、第２
図のようにＰＣ鋼材（細径のもの）１を２本と、同（大
径のもの）２を９本、各々上下に配置するようスターラ
ッグ３でまとめたものを配設した厘枠内に役人打設し、
振動締固めを行う。
脱盤を通常通り行ったのち、シートをかげて昇温速度２
０℃／時、最高温に８０℃で６時間保持した後自然放冷
を行った。
０℃／時、最高温に８０℃で６時間保持した後自然放冷
を行った。
プレストレスの導入は養生後に行ったが、曲げモーメン
ト計算から細径のＰＣＣ鋼材 ａｓｏｏｈｇｔ／本太径
のＰＣ鋼材九＆８００ｋｇｆ／本の引張力を加えること
により、 表３ ｋｇ／ｃｘｌ 有効プレストレスはコンクリート桁の上縁で４５ｋｖ−
２、下縁テ２７０ｋｇ／ｃｄ （！： ｆｘ、 ６ Ｃ
トカ予１１１１ サれた。（ひびわれ荷Ｘ ９．５００
ｋｇｆ 、破壊荷重１７．６０ｏｋｇｆ ） 試験は第３図に示すように、ＰＣ桁を支間＆０００で両
端支持し、中央に支間１００の荷重合を置いてこの中央
に荷重ｐをかけた。
ト計算から細径のＰＣＣ鋼材 ａｓｏｏｈｇｔ／本太径
のＰＣ鋼材九＆８００ｋｇｆ／本の引張力を加えること
により、 表３ ｋｇ／ｃｘｌ 有効プレストレスはコンクリート桁の上縁で４５ｋｖ−
２、下縁テ２７０ｋｇ／ｃｄ （！： ｆｘ、 ６ Ｃ
トカ予１１１１ サれた。（ひびわれ荷Ｘ ９．５００
ｋｇｆ 、破壊荷重１７．６０ｏｋｇｆ ） 試験は第３図に示すように、ＰＣ桁を支間＆０００で両
端支持し、中央に支間１００の荷重合を置いてこの中央
に荷重ｐをかけた。
その結果、ひびわれ荷重、破壊荷重は表４の如くでるり
、又、有効プレストレスは表５の如くなつた。
、又、有効プレストレスは表５の如くなつた。
表４
表５
尚、表５における有効プレストレス（実測値）は次式に
よりめた。即ち、 σａｓ −Ｍｄ／Ｚｃ ここＫ、Ｍｄ：再開ひびゎれ時のモーメントＭＣｗ＝
（ａＯ＠＋σｔｌｔ）＊ｚ６において、ｆＩｂｔＩ＝〇
としたもの、またｚｃ；コンクリート下縁Ｍｆｆｉ係数
（２８２０ｃＩＩＩ８） 上記表４．５により明らかなように本発明によるＰＣ桁
はひびわれ荷重、破壊荷重、有効プレストレスに関し、
実施例１．２．３とも設計値を満足する実測値を得たば
かりでなく、従来方法によるＰＣ桁に比しはるかに高い
値を得亀〔発明の効果〕 上記の如き本発明によれば次の効果かめる。
よりめた。即ち、 σａｓ −Ｍｄ／Ｚｃ ここＫ、Ｍｄ：再開ひびゎれ時のモーメントＭＣｗ＝
（ａＯ＠＋σｔｌｔ）＊ｚ６において、ｆＩｂｔＩ＝〇
としたもの、またｚｃ；コンクリート下縁Ｍｆｆｉ係数
（２８２０ｃＩＩＩ８） 上記表４．５により明らかなように本発明によるＰＣ桁
はひびわれ荷重、破壊荷重、有効プレストレスに関し、
実施例１．２．３とも設計値を満足する実測値を得たば
かりでなく、従来方法によるＰＣ桁に比しはるかに高い
値を得亀〔発明の効果〕 上記の如き本発明によれば次の効果かめる。
１）蒸気養生のみで、１０００にシー以上のコンクリー
ト強度をもつコンクリート桁が簡単に得られる。
ト強度をもつコンクリート桁が簡単に得られる。
２）蒸気養生のみでるるから高額、大規模な設備は特に
必要ない。
必要ない。
３）高価且取扱いの難しい特殊混和剤が不要となる。
４）コンクリート強度の増大により、ＰＣ鋼材に高いプ
レストレスが導入でき、曲げ強度を飛躍的に増大しうる
０ ５）シリカヒユームの混和により、密実な組織となるか
ら、内部への水の浸入か防止され、これにより最近問題
となっている２０桁の凍結又は塩害による損傷の発生を
防ぐ効果かめる。
レストレスが導入でき、曲げ強度を飛躍的に増大しうる
０ ５）シリカヒユームの混和により、密実な組織となるか
ら、内部への水の浸入か防止され、これにより最近問題
となっている２０桁の凍結又は塩害による損傷の発生を
防ぐ効果かめる。
第１図は本発明による２０桁の半裁正面図、第２図は同
断面図、第３図は試験状態図でめる。 １．２−・・ｐｃ＠材、３・−・スターラップ。 特許出願人 前田製管株式会社 第１図 第２図 と 第３図 手続補正書 １、事件の表示 昭和５１１年特許願第９１５０４ 号 ２、発明の名称 高強度コンクリート桁の襄造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 氏 名 前田製管株式会社 ４、代理人 ６、 補正により増加する発明の数 （１） 明細！ｔＪｌｔ！１３頁表４を下記の通り補正
する。 記 表４ 以上
断面図、第３図は試験状態図でめる。 １．２−・・ｐｃ＠材、３・−・スターラップ。 特許出願人 前田製管株式会社 第１図 第２図 と 第３図 手続補正書 １、事件の表示 昭和５１１年特許願第９１５０４ 号 ２、発明の名称 高強度コンクリート桁の襄造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 氏 名 前田製管株式会社 ４、代理人 ６、 補正により増加する発明の数 （１） 明細！ｔＪｌｔ！１３頁表４を下記の通り補正
する。 記 表４ 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 セメント、砂、粗骨材を適当量混合したＰＣ桁用
コンクリート配合中に、セメントの外割り１０〜３０％
のシリカヒユームと同３〜１０％の分散剤を添加してミ
キサーで３〜５分混練し、これをＰＣ＠材を適当数配置
した型枠内に打設。 成形し、脱型後蒸気養生を行うとともに、２００ｋｇ／
ｃｒｉ以上のプレストレスを導入することを特徴とする
高強度コンクリート桁の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9150484A JPS60234808A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | 高強度コンクリ−ト桁の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9150484A JPS60234808A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | 高強度コンクリ−ト桁の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60234808A true JPS60234808A (ja) | 1985-11-21 |
Family
ID=14028239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9150484A Pending JPS60234808A (ja) | 1984-05-08 | 1984-05-08 | 高強度コンクリ−ト桁の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60234808A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0324792U (ja) * | 1989-07-20 | 1991-03-14 | ||
| JPH03137042A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-11 | Fujita Corp | 水硬性複合材料 |
| JPH03137044A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-11 | Fujita Corp | 水硬性複合材料 |
| FR3029444A1 (fr) * | 2014-12-03 | 2016-06-10 | Matiere | Banc de precontrainte pour la prefabrication d'un element structurel en beton et procede de mise en oeuvre d'un tel banc |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5462217A (en) * | 1977-10-28 | 1979-05-19 | Dainichi Concrete Kogyo Kk | Method of making pillar having high strength modulus |
| JPS5684356A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-09 | Nippon Hume Pipe | Centrifugal manufacture of concrete product |
| JPS5712606A (en) * | 1980-06-26 | 1982-01-22 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Manufacture of prestressed concrete bridge girder |
| JPS5720305A (en) * | 1980-07-11 | 1982-02-02 | Nippon Hume Pipe | Manufacture of concrete product |
-
1984
- 1984-05-08 JP JP9150484A patent/JPS60234808A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5462217A (en) * | 1977-10-28 | 1979-05-19 | Dainichi Concrete Kogyo Kk | Method of making pillar having high strength modulus |
| JPS5684356A (en) * | 1979-12-07 | 1981-07-09 | Nippon Hume Pipe | Centrifugal manufacture of concrete product |
| JPS5712606A (en) * | 1980-06-26 | 1982-01-22 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Manufacture of prestressed concrete bridge girder |
| JPS5720305A (en) * | 1980-07-11 | 1982-02-02 | Nippon Hume Pipe | Manufacture of concrete product |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0324792U (ja) * | 1989-07-20 | 1991-03-14 | ||
| JPH03137042A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-11 | Fujita Corp | 水硬性複合材料 |
| JPH03137044A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-11 | Fujita Corp | 水硬性複合材料 |
| FR3029444A1 (fr) * | 2014-12-03 | 2016-06-10 | Matiere | Banc de precontrainte pour la prefabrication d'un element structurel en beton et procede de mise en oeuvre d'un tel banc |
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