JPS60243214A - 含窒素合金鋼の製造方法 - Google Patents
含窒素合金鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS60243214A JPS60243214A JP24861983A JP24861983A JPS60243214A JP S60243214 A JPS60243214 A JP S60243214A JP 24861983 A JP24861983 A JP 24861983A JP 24861983 A JP24861983 A JP 24861983A JP S60243214 A JPS60243214 A JP S60243214A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nitrogen
- molten steel
- steel
- depth
- addition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/072—Treatment with gases
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は含窒素合金鋼の製造方法忙関し、特Ｋ ＶＯＤ
精錬後の合金鋼溶湯に窒素導入用ランスな用い窒素ガス
を適正な条件で、安く安定した窒素添加歩留を得る窒素
添加方法に関するものである。
精錬後の合金鋼溶湯に窒素導入用ランスな用い窒素ガス
を適正な条件で、安く安定した窒素添加歩留を得る窒素
添加方法に関するものである。
従来、含窒素合金鋼を製造する方法として。
電気炉やＡＯＤ Ｗ錬による場合は比較的容易であるが
、最近、合金鋼の精錬に常用されている真空下で精錬す
るＶＯＤ精錬においては、真空下で脱賭現象を生じ、真
空精錬後の成分調整期に含窒素合金例えば窒化フエａ／
四ム、窒化フェロマンガン、窒化７エマンガンなどによ
り窒素を添加していた。
、最近、合金鋼の精錬に常用されている真空下で精錬す
るＶＯＤ精錬においては、真空下で脱賭現象を生じ、真
空精錬後の成分調整期に含窒素合金例えば窒化フエａ／
四ム、窒化フェロマンガン、窒化７エマンガンなどによ
り窒素を添加していた。
しかしながら、この方法によるときは溶鋼上′が変動す
る欠点がある．。又窒素添加だけの目的に，前述の如き
含窒素合金を添加することは高価なりロムやマンガンを
含有せしめることとなりコストアップとなっていた。さ
らにクロムやマンガンやカーボンの含有量が規制される
鋼種については窒化フエロクロム、窒化７エ胃マンガン
、窒化電解マンガンは使用できない。又操業面、品質面
においても、多量の窒化合金を添加することは温度降下
の増大や精錬後の溶鋼．に未精錬合金が入ることによる
品質低下の問題を招いていた。
る欠点がある．。又窒素添加だけの目的に，前述の如き
含窒素合金を添加することは高価なりロムやマンガンを
含有せしめることとなりコストアップとなっていた。さ
らにクロムやマンガンやカーボンの含有量が規制される
鋼種については窒化フエロクロム、窒化７エ胃マンガン
、窒化電解マンガンは使用できない。又操業面、品質面
においても、多量の窒化合金を添加することは温度降下
の増大や精錬後の溶鋼．に未精錬合金が入ることによる
品質低下の問題を招いていた。
本発明は上記の従来方法の問題を改善するととを、目的
としたもので、合金鋼を溶製しｖＯＤｗｊ錬した後窒素
を添加するに当り、窒素ガス導入用ランスな溶鋼内に浸
漬してその浸漬深さを溶鋼深さの６０％以上８５％以下
となるようにし、而も窒素ガスを０．０３枳上０．０４
５以下Ｎｌｌ３／分溶鋼トンの流量で大気下において吹
込むことにより含窒素合金鋼を展進する方法に関するも
のである。
としたもので、合金鋼を溶製しｖＯＤｗｊ錬した後窒素
を添加するに当り、窒素ガス導入用ランスな溶鋼内に浸
漬してその浸漬深さを溶鋼深さの６０％以上８５％以下
となるようにし、而も窒素ガスを０．０３枳上０．０４
５以下Ｎｌｌ３／分溶鋼トンの流量で大気下において吹
込むことにより含窒素合金鋼を展進する方法に関するも
のである。
本発明者らは安価な窒素源として窒素ガスに着眼したが
、ＶＯＤ精錬忙おいてポーラスプラグを通し底吹きでＮ
ガスを添加するには、現在市販されているポーラスプラ
グでは非常に流量が小さく長時間を要し溶鋼の温度低下
が大きいので、窒素ガス導入用ランスな用い上吹きで多
量に窒素を添加することを考え、安定かつ高い窒素添加
歩留を得るため窒素ガス添加条件について各種の試験を
行ない、その結果を以下忙示す。
、ＶＯＤ精錬忙おいてポーラスプラグを通し底吹きでＮ
ガスを添加するには、現在市販されているポーラスプラ
グでは非常に流量が小さく長時間を要し溶鋼の温度低下
が大きいので、窒素ガス導入用ランスな用い上吹きで多
量に窒素を添加することを考え、安定かつ高い窒素添加
歩留を得るため窒素ガス添加条件について各種の試験を
行ない、その結果を以下忙示す。
ＳＵＳ ３０４のステンレス鋼（１８，５％（ｊｒ −
８，５％Ｎｉ） ｓ ５ ＴをＶＯＤ精錬精錬分成分調
整期素ガス添加条件を変化させた時の窒素添加歩留、操
業条件への影響について調査し、第１図に窒素ガス流量
を０．０１５’ Ｎｔａ５／分溶鋼トンから０．０５３
Ｎ■３／分溶鋼トンまで変化させた時の窒素添加歩留
（１）、溶鋼飛散状況（２）及び取鍋側壁耐火物溶損状
況（３）の推移を示す。
８，５％Ｎｉ） ｓ ５ ＴをＶＯＤ精錬精錬分成分調
整期素ガス添加条件を変化させた時の窒素添加歩留、操
業条件への影響について調査し、第１図に窒素ガス流量
を０．０１５’ Ｎｔａ５／分溶鋼トンから０．０５３
Ｎ■３／分溶鋼トンまで変化させた時の窒素添加歩留
（１）、溶鋼飛散状況（２）及び取鍋側壁耐火物溶損状
況（３）の推移を示す。
なおこの時の窒素ガス導入用ランスの浸漬深さは溶鋼深
さの７５％である。
さの７５％である。
第１図より明らかなように、窒素添加歩留は窒素ガス流
量が０’、０３．ＮＩＩ’ ７分溶鋼トンを超えると若
干向上するが短時間で窒素添加するには窒素ガス流量を
多くした方がよいのは当然である。しかしながら窒素ガ
ス流量が０．０４５ Ｈｉｍ’／分溶鋼トン以上忙なる
と溶鋼の飛散は多くなり操業困難な状態となる。又取鍋
側壁耐火物は窒素ガス流量が０．０４５ Ｈｔｔｒ３／
分溶鋼トン以上となると溶損が大きくなるので、この結
果に基き本発明においては窒素ガス流量はｏ、ｏ ｓ
。
量が０’、０３．ＮＩＩ’ ７分溶鋼トンを超えると若
干向上するが短時間で窒素添加するには窒素ガス流量を
多くした方がよいのは当然である。しかしながら窒素ガ
ス流量が０．０４５ Ｈｉｍ’／分溶鋼トン以上忙なる
と溶鋼の飛散は多くなり操業困難な状態となる。又取鍋
側壁耐火物は窒素ガス流量が０．０４５ Ｈｔｔｒ３／
分溶鋼トン以上となると溶損が大きくなるので、この結
果に基き本発明においては窒素ガス流量はｏ、ｏ ｓ
。
Ｈａ３／分溶鋼トン以上、０．０４５ Ｎ■３／分溶鋼
トン以下とした。
トン以下とした。
次に第２図に窒素ガス導入用ランスの浸漬深さを溶鋼深
さの５０％から９５％まで変化させたときの窒素添加歩
留（１）及び取鍋底部耐火物の溶損状況（２）の推移を
示す。なおこのときの窒素ガス流量は０．０４０ Ｎｍ
’ ７分溶鋼トンである。
さの５０％から９５％まで変化させたときの窒素添加歩
留（１）及び取鍋底部耐火物の溶損状況（２）の推移を
示す。なおこのときの窒素ガス流量は０．０４０ Ｎｍ
’ ７分溶鋼トンである。
第２図より明らかなように窒素添加歩留は窒素ガス導入
用ランスの浸漬深さが溶鋼深さの６０％以下では悪く８
５％までは浸漬深さに比例し増加するが、８５％を超え
ると窒素添加歩留は殆んど変化しない。一方、取鍋底部
耐火物は窒素ガス導入用ランスの浸漬深さの８５％以上
になると溶損が大きくなる。麩上の結果から窒素ガス導
入用ランスの浸漬深さは溶鋼深さの６０％以上８５％以
下とした。
用ランスの浸漬深さが溶鋼深さの６０％以下では悪く８
５％までは浸漬深さに比例し増加するが、８５％を超え
ると窒素添加歩留は殆んど変化しない。一方、取鍋底部
耐火物は窒素ガス導入用ランスの浸漬深さの８５％以上
になると溶損が大きくなる。麩上の結果から窒素ガス導
入用ランスの浸漬深さは溶鋼深さの６０％以上８５％以
下とした。
以下、本発明と従来法との比較を実施例により説明する
。
。
実施例１
８Ｕ８５０４のステンレス鋼（１８，５％Ｏｒ −８，
５％Ｎｉ） ５５ Ｔを溶製しＶＯＤ精錬する。上記溶
鋼（Ｎ ： ０．０１％）に対し、窒素ガス流量は０．
０４０ Ｎａ３／分溶鋼トン、窒素ガス導入用ランスの
浸漬深さは溶鋼深さの７５％の１．５ｍの添加条件で窒
素ガスを吹き込んだ。窒素ガス添加開始の温度は１６０
０〜１６２０ｔ：’で精錬後のスラグのＣａＯ／ ５ｉ
ｏ２ は２．０〜２．２であり、窒素ガス添加完了迄の
１０分間で窒素含有量は０．０７％となり溶鋼温度は１
５７０Ｃで、生成された溶鋼の組成はＯＯ，０６％、８
ｉ ０．６％。
５％Ｎｉ） ５５ Ｔを溶製しＶＯＤ精錬する。上記溶
鋼（Ｎ ： ０．０１％）に対し、窒素ガス流量は０．
０４０ Ｎａ３／分溶鋼トン、窒素ガス導入用ランスの
浸漬深さは溶鋼深さの７５％の１．５ｍの添加条件で窒
素ガスを吹き込んだ。窒素ガス添加開始の温度は１６０
０〜１６２０ｔ：’で精錬後のスラグのＣａＯ／ ５ｉ
ｏ２ は２．０〜２．２であり、窒素ガス添加完了迄の
１０分間で窒素含有量は０．０７％となり溶鋼温度は１
５７０Ｃで、生成された溶鋼の組成はＯＯ，０６％、８
ｉ ０．６％。
Ｍｎ１．２％、Ｏｒ １８．５・％、Ｎｉ ８．５％、
ＮＯ６０７％、残部Ｆｅ であった。次に第１表に従来
の窒化７エロクロ五忙よる窒素添加方法と本発明の各諸
元を比較表示する。
ＮＯ６０７％、残部Ｆｅ であった。次に第１表に従来
の窒化７エロクロ五忙よる窒素添加方法と本発明の各諸
元を比較表示する。
第１表
上記第１表より明らかなように、本発明は従来法に比し
窒素添加歩留は大きく向上し、かつ安定した実績窒素値
を示し、コスト面でも従来法の４０％であグ大巾のコス
トダウンができた。
窒素添加歩留は大きく向上し、かつ安定した実績窒素値
を示し、コスト面でも従来法の４０％であグ大巾のコス
トダウンができた。
窒素添加後の温度降下も本発明の方が従来法に比し少な
い。
い。
実施例２
２５％Ｏｒ −７％Ｎｉ −０，０２％Ｃの２相ステン
レス鋼で、目標窒素値０．１５％を狙って窒素添加した
ときの例について説明する◇ 上記溶鋼（Ｎ ： ０．Ｏ１％）Ｋ対し窒素ガス流量は
０．０４ＯＮＩ！１３／分溶鋼トン、窒素ガス導入用ラ
ンスの浸漬深さは溶鋼深さの７５％の１．５ｍの添加条
件で窒素ガスを吹込んだ。窒素ガス添加開始の温度は１
６４０Ｃで、精錬後のスラグのｃａｏ ／ ５ｉｎ２
は２．０〜２．２であり、窒素ガス添加完了までの２０
分間で窒素含有量は０．１５％となり、溶鋼温度は１５
７５Ｃで、生成された溶鋼の組成はＧ Ｏ，０１０％、
Ｓｉ ０．４０％、Ｍｎ ００９％、Ｏｒ ２５．２％
、Ｎｉ ７％、Ｎ Ｏｏｌ ５％、残部Ｆ６ であった
。
レス鋼で、目標窒素値０．１５％を狙って窒素添加した
ときの例について説明する◇ 上記溶鋼（Ｎ ： ０．Ｏ１％）Ｋ対し窒素ガス流量は
０．０４ＯＮＩ！１３／分溶鋼トン、窒素ガス導入用ラ
ンスの浸漬深さは溶鋼深さの７５％の１．５ｍの添加条
件で窒素ガスを吹込んだ。窒素ガス添加開始の温度は１
６４０Ｃで、精錬後のスラグのｃａｏ ／ ５ｉｎ２
は２．０〜２．２であり、窒素ガス添加完了までの２０
分間で窒素含有量は０．１５％となり、溶鋼温度は１５
７５Ｃで、生成された溶鋼の組成はＧ Ｏ，０１０％、
Ｓｉ ０．４０％、Ｍｎ ００９％、Ｏｒ ２５．２％
、Ｎｉ ７％、Ｎ Ｏｏｌ ５％、残部Ｆ６ であった
。
以上の如（本発明は従来の窒素添加方法と異なり、即ち
ＶＯＤ精錬後、皆素源として従来の窒化合金に変え、大
気下で窒素ガスを導入することを特徴とし、窒素ガス添
加条件を窒素ガス流量で、溶鋼トン当り０，０５０ Ｎ
ｍ３／分以上、α０４５ Ｎｍ’ ７分以下とし、窒素
ガス導入用ランスの浸漬深さを溶鋼深さの６０％以上、
８５％以下とするとと処より、従来方法に比し安定した
高い窒素添加歩留を得ることができ、大巾なコストダウ
ンに貢献で・きるなど大きな利点をもったものである０
゛ なお、本発明の実施は上述実施例のステンレス鋼忙限る
ものでなく、他の鋼種にも適用できることは当然である
。
ＶＯＤ精錬後、皆素源として従来の窒化合金に変え、大
気下で窒素ガスを導入することを特徴とし、窒素ガス添
加条件を窒素ガス流量で、溶鋼トン当り０，０５０ Ｎ
ｍ３／分以上、α０４５ Ｎｍ’ ７分以下とし、窒素
ガス導入用ランスの浸漬深さを溶鋼深さの６０％以上、
８５％以下とするとと処より、従来方法に比し安定した
高い窒素添加歩留を得ることができ、大巾なコストダウ
ンに貢献で・きるなど大きな利点をもったものである０
゛ なお、本発明の実施は上述実施例のステンレス鋼忙限る
ものでなく、他の鋼種にも適用できることは当然である
。
第１図は窒素ガス流量を変化させたときの窒素添加歩留
、溶鋼飛散状況及び取鍋側壁耐火物の溶損状況を示し、
第２図は窒素ガス導入用ランスの浸漬深さを変化させた
ときの窒素添加歩留及び取鍋底部耐火物の溶損状況を示
す。 オ／ ｌ］ 窒素６・ス＃Ｌ＋ （へ〇ワ２≦−身６−θロメ７）手
続補正書（方式） 昭和６０年６月／ど日 特許庁長官 志 賀 学 殿 り事件の表示 昭和５８年特許願第２４８６１９号２、
発明の名称 含窒素合金鋼の製造方法＆補正をする者、 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都新宿区本塩町８番地の２名 称 日本ス
テンレス株式会社 ４、代理人 已補正の対象 図面 マ、補正の内容 別紙のとおシ
、溶鋼飛散状況及び取鍋側壁耐火物の溶損状況を示し、
第２図は窒素ガス導入用ランスの浸漬深さを変化させた
ときの窒素添加歩留及び取鍋底部耐火物の溶損状況を示
す。 オ／ ｌ］ 窒素６・ス＃Ｌ＋ （へ〇ワ２≦−身６−θロメ７）手
続補正書（方式） 昭和６０年６月／ど日 特許庁長官 志 賀 学 殿 り事件の表示 昭和５８年特許願第２４８６１９号２、
発明の名称 含窒素合金鋼の製造方法＆補正をする者、 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都新宿区本塩町８番地の２名 称 日本ス
テンレス株式会社 ４、代理人 已補正の対象 図面 マ、補正の内容 別紙のとおシ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 含窒素合金鋼を製造するに際し、溶製した合金鋼をＶＯ
Ｄ精錬したる後窒素を添加する忙当り。 ノ＼゛。 窒素ガス導入用ランスな溶鋼内に浸漬深さを溶鋼深さの
６０％以上８５％以下となるように浸−潰し、窒素ガス
を０．０５０ Ｋｍ’ ／分溶鋼トン以上、０．０４５
Ｎｍ３７ｍ３調 入することを特徴とする含窒素合金鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24861983A JPS60243214A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 含窒素合金鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24861983A JPS60243214A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 含窒素合金鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60243214A true JPS60243214A (ja) | 1985-12-03 |
Family
ID=17180802
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24861983A Pending JPS60243214A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 含窒素合金鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60243214A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015098635A (ja) * | 2013-11-20 | 2015-05-28 | 株式会社日本製鋼所 | エレクトロスラグ再溶解用電極および高窒素含有鋼の製造方法 |
| CN113897531A (zh) * | 2021-09-08 | 2022-01-07 | 三鑫重工机械有限公司 | 一种利用vod法真空冶炼耐蚀不锈钢的工艺 |
-
1983
- 1983-12-28 JP JP24861983A patent/JPS60243214A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015098635A (ja) * | 2013-11-20 | 2015-05-28 | 株式会社日本製鋼所 | エレクトロスラグ再溶解用電極および高窒素含有鋼の製造方法 |
| CN113897531A (zh) * | 2021-09-08 | 2022-01-07 | 三鑫重工机械有限公司 | 一种利用vod法真空冶炼耐蚀不锈钢的工艺 |
| CN113897531B (zh) * | 2021-09-08 | 2022-12-13 | 三鑫重工机械有限公司 | 一种利用vod法真空冶炼耐蚀不锈钢的工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3169058A (en) | Decarburization, deoxidation, and alloy addition | |
| CN107012285A (zh) | 一种转炉低碳钢出钢过程的低成本脱氧工艺 | |
| JPS6067608A (ja) | 中・低炭素フエロマンガンの製造方法 | |
| CA1157276A (en) | Method for preventing slopping during subsurface pneumatic refining of steel | |
| CN104060047B (zh) | 一种用于生产轴承钢的钢水的精炼方法 | |
| JP3000864B2 (ja) | 溶鋼の真空脱硫精錬方法 | |
| CN114292984B (zh) | 一种LF精炼炉渣组元研究[Mn][Si]元素RC工艺方法 | |
| JP3728922B2 (ja) | 含モリブデン溶鋼の溶製方法 | |
| JPS6358203B2 (ja) | ||
| JPH06228626A (ja) | 脱硫前処理としてのスラグ改質方法 | |
| JP3282544B2 (ja) | 高クロム溶融鉄合金の脱マンガン方法 | |
| JPS6241308B2 (ja) | ||
| JPH11131122A (ja) | 高炉溶銑とフェロクロム合金を用いたステンレス粗溶鋼の脱炭精錬方法 | |
| RU2166549C1 (ru) | Композиционная шихта для выплавки стали (вариант) | |
| RU2278169C2 (ru) | Способ производства хромомарганцевой нержавеющей стали | |
| JPS6237340A (ja) | 低窒素、低炭素フエロクロムの製造法 | |
| JPS6010087B2 (ja) | 鋼の精練法 | |
| US3754900A (en) | Production of low nitrogen high chromium ferrous alloys | |
| CN119411005A (zh) | 一种发动机喷油嘴的熔炼浇铸方法 | |
| US1228925A (en) | Making low-carbon manganese alloys. | |
| CN106498115B (zh) | 一种含铬合金钢转炉出钢控制Ti含量的方法 | |
| RU2434060C2 (ru) | Способ производства рельсовой стали | |
| JPH02179812A (ja) | ステンレス鋼の精錬方法 | |
| US1318764A (en) | Margaret hilles | |
| RU2416652C1 (ru) | Способ выплавки легированных азотсодержащих сталей |