JPS60249505A - 高速切削用の被覆超硬質焼結合金チツプ - Google Patents
高速切削用の被覆超硬質焼結合金チツプInfo
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- JPS60249505A JPS60249505A JP10138384A JP10138384A JPS60249505A JP S60249505 A JPS60249505 A JP S60249505A JP 10138384 A JP10138384 A JP 10138384A JP 10138384 A JP10138384 A JP 10138384A JP S60249505 A JPS60249505 A JP S60249505A
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、靭性と耐摩耗拙に優れた高速切削用の被覆
超硬質焼結合金チップに関するものである。
超硬質焼結合金チップに関するものである。
従来、超硬合金の表面に、化学蒸着法によシ４ａ、５ｇ
及び６ａ族金属の炭化物、窒化物並びに酸化物と更にＡ
Ｉの酸化物よシなる群のうちの１種の化合物または２種
以上の固溶体からなる被覆層を、１層あるいは２層以上
２〜２０μｍの範囲の所定の平均層厚に均一に設けた、
耐摩耗性と切削性に優れた被覆超硬合金から構成される
切削工具が用いられてきた。
及び６ａ族金属の炭化物、窒化物並びに酸化物と更にＡ
Ｉの酸化物よシなる群のうちの１種の化合物または２種
以上の固溶体からなる被覆層を、１層あるいは２層以上
２〜２０μｍの範囲の所定の平均層厚に均一に設けた、
耐摩耗性と切削性に優れた被覆超硬合金から構成される
切削工具が用いられてきた。
しかし、これら被覆超硬合金切削工具は、切削速度３５
０ｍ／分以上の高速切削領域では使用することができな
い。それは、切削速度が３５０ｍ／分以上の高速切削領
域では、切削の除虫ずる被剛材の切粉と切削工具との間
の摩擦及び熱拡散によシすくい面摩耗が著しく進行し短
時間のうちに工具寿命に達してしまうからである。
０ｍ／分以上の高速切削領域では使用することができな
い。それは、切削速度が３５０ｍ／分以上の高速切削領
域では、切削の除虫ずる被剛材の切粉と切削工具との間
の摩擦及び熱拡散によシすくい面摩耗が著しく進行し短
時間のうちに工具寿命に達してしまうからである。
それで、切削速度が３５０ｍ／分以上の高速切削領域で
使用する場合には、超硬合金の表面に化学蒸着法によっ
て平均層厚が２０μｍよ層厚く、しかも均一な層厚を有
する前記被覆層を設けて耐摩耗性をよシ増大させること
も試みられたが、そうすると今度は切れ刃ホーニング部
や逃げ面でのチッピング現象や剥離現象などによって寿
命が短くなってしまい、結局、前記の従来の被覆超硬合
金切削工具は被覆層の平均層厚を大きくしても切削速度
３５０ｍ／分以上の高速切削領域では使用できなかった
。
使用する場合には、超硬合金の表面に化学蒸着法によっ
て平均層厚が２０μｍよ層厚く、しかも均一な層厚を有
する前記被覆層を設けて耐摩耗性をよシ増大させること
も試みられたが、そうすると今度は切れ刃ホーニング部
や逃げ面でのチッピング現象や剥離現象などによって寿
命が短くなってしまい、結局、前記の従来の被覆超硬合
金切削工具は被覆層の平均層厚を大きくしても切削速度
３５０ｍ／分以上の高速切削領域では使用できなかった
。
この発明の目的は上記従来被覆超硬合金工具の欠点、即
ち耐すくい面摩耗性を改善し、３５０ｍ／分以上という
被覆超硬合金切削工具としては限界を超えた速度で切削
できるチップを得ることである。
ち耐すくい面摩耗性を改善し、３５０ｍ／分以上という
被覆超硬合金切削工具としては限界を超えた速度で切削
できるチップを得ることである。
本発明者らは種々研究の結果、すくい面上の被覆層の平
均層厚を従来常識のものよ層厚＜シ、すくい面上の被覆
層の平均層厚を、逃げ面上の被覆層の平均層厚よシ大き
くシ、両者の間に特定の関係を持たせることによシ、所
望の耐すくい面摩耗性を得、３５０ｍ／分以上の高速切
削が可能となシ、そして逃げ面での異常摩耗を抑制する
ことができることを見い出した。
均層厚を従来常識のものよ層厚＜シ、すくい面上の被覆
層の平均層厚を、逃げ面上の被覆層の平均層厚よシ大き
くシ、両者の間に特定の関係を持たせることによシ、所
望の耐すくい面摩耗性を得、３５０ｍ／分以上の高速切
削が可能となシ、そして逃げ面での異常摩耗を抑制する
ことができることを見い出した。
この発明は上記知見に基いて発明されたものであシ、
（１１４ａ、５ａ及び６ａ族金属の炭化物並びに窒化物
の１種以上と鉄族金属の１種以上からなる超硬質焼結合
金製の切削用チップを基体とし、前記基体表面にＴｉ及
びＨｆの炭化物、窒化物並びに酸化物と更にＡＩの酸化
物よシなる群のうちの１種の化合物または２種以上の固
溶体からなる被覆層を１層あるいは２層以上有する切削
用の被覆超硬質焼結合金チップにおいて、すくい面の被
覆層の平均層厚（Ｔｐｍ）と逃げ面の被覆層の平均層厚
（ｔμｍ）とを、下記の条件を満足する平均層厚とする
ことを特徴とする高速切削用の被覆超硬質焼結合金°チ
゛ツブ、 １５≦Ｔ≦４５ ５≦ｔ≦１５ １．５≦Ｔ／ｌ≦４．００ （２）すくい面と逃げ面が形成する切れ刃には研削によ
るホーニングが施され、前記ホーニング部における被覆
層の平均層厚は、すくい面の被覆層の平均層厚（Ｔｐｍ
）よシ小さい特許請求の範囲第１項記載の高速切削用の
被覆超高質焼結合金チツである。
の１種以上と鉄族金属の１種以上からなる超硬質焼結合
金製の切削用チップを基体とし、前記基体表面にＴｉ及
びＨｆの炭化物、窒化物並びに酸化物と更にＡＩの酸化
物よシなる群のうちの１種の化合物または２種以上の固
溶体からなる被覆層を１層あるいは２層以上有する切削
用の被覆超硬質焼結合金チップにおいて、すくい面の被
覆層の平均層厚（Ｔｐｍ）と逃げ面の被覆層の平均層厚
（ｔμｍ）とを、下記の条件を満足する平均層厚とする
ことを特徴とする高速切削用の被覆超硬質焼結合金°チ
゛ツブ、 １５≦Ｔ≦４５ ５≦ｔ≦１５ １．５≦Ｔ／ｌ≦４．００ （２）すくい面と逃げ面が形成する切れ刃には研削によ
るホーニングが施され、前記ホーニング部における被覆
層の平均層厚は、すくい面の被覆層の平均層厚（Ｔｐｍ
）よシ小さい特許請求の範囲第１項記載の高速切削用の
被覆超高質焼結合金チツである。
以下、すくい面や逃げ面等の被覆層の平均層厚を限定し
た理由を述べる。
た理由を述べる。
（ａｌすくい面の被覆層の平均層厚（Ｔｐｍ）Ｔが１５
μｍ未満では、３５０ｍ／分以上の高速切削において所
望の耐すくい面摩耗性が得られず、短時間のうちに寿命
に達するし、逆に、４５μｍを超えると、すくい面にク
ラックが多く発生し極度に靭性が低下し、やがては欠損
するため、１５≦Ｔ≦４５と限定した０ （ｂｌ逃げ面の被覆層の平均層厚（ｔＩＩｍ）ｔが５μ
ｍ未満では、高速切削において所望の耐逃げ面摩耗性が
得られず、１５μｍを超えると、逃げ面でのチッピング
現象及び剥離現象が生じ寿命が低下するため、５≦ｔ≦
１５と限定した。
μｍ未満では、３５０ｍ／分以上の高速切削において所
望の耐すくい面摩耗性が得られず、短時間のうちに寿命
に達するし、逆に、４５μｍを超えると、すくい面にク
ラックが多く発生し極度に靭性が低下し、やがては欠損
するため、１５≦Ｔ≦４５と限定した０ （ｂｌ逃げ面の被覆層の平均層厚（ｔＩＩｍ）ｔが５μ
ｍ未満では、高速切削において所望の耐逃げ面摩耗性が
得られず、１５μｍを超えると、逃げ面でのチッピング
現象及び剥離現象が生じ寿命が低下するため、５≦ｔ≦
１５と限定した。
（ｃｌ ’１’／ｌ
’１’／ｌが１．５未満では、すくい面摩耗の進行が逃
げ面摩耗の進行よシ著しくなシ寿命となる。又、Ｔ／ｌ
が４．０より大きい場合、逆にすくい面摩耗に比べ逃げ
面摩耗の進行が著しくなる。よって、すくい面摩耗と逃
げ面摩耗の進行のバランスを取るために、１．５≦Ｔ／
ｌ≦４．０と限定した。
げ面摩耗の進行よシ著しくなシ寿命となる。又、Ｔ／ｌ
が４．０より大きい場合、逆にすくい面摩耗に比べ逃げ
面摩耗の進行が著しくなる。よって、すくい面摩耗と逃
げ面摩耗の進行のバランスを取るために、１．５≦Ｔ／
ｌ≦４．０と限定した。
（ｄｌホｉ＆ング部について
この発明の高速切削用の被覆超硬質焼結合金チップの、
すくい面と逃げ面の形成する切れ刃には、必要に応じ、
研削によるホーニングを施してもよい。そのようにして
設けられたホーニング部の形は、従来のものと同様でよ
いが、すくい面を含む平面となす角度（第１図のθ）が
１０〜８００．逃げ面を含む平面となす角度（第１図の
θ）が８０〜１０°、第１図のＬが０．０３〜１閣が望
ましい。
すくい面と逃げ面の形成する切れ刃には、必要に応じ、
研削によるホーニングを施してもよい。そのようにして
設けられたホーニング部の形は、従来のものと同様でよ
いが、すくい面を含む平面となす角度（第１図のθ）が
１０〜８００．逃げ面を含む平面となす角度（第１図の
θ）が８０〜１０°、第１図のＬが０．０３〜１閣が望
ましい。
そして、前記ホーニング部における被覆層の平均層厚は
／Ｔより小さいことが望ましい。これは、ホーニング部
における被覆層の平均層厚が１以上の場合１、この部分
からのチッピング、剥離等の現象が生じ、逃げ面摩耗が
異常成長する傾向があるからである。
／Ｔより小さいことが望ましい。これは、ホーニング部
における被覆層の平均層厚が１以上の場合１、この部分
からのチッピング、剥離等の現象が生じ、逃げ面摩耗が
異常成長する傾向があるからである。
この発明の高速切削用の被覆超硬質焼結合金チップは例
えば次のように製造される。
えば次のように製造される。
第１図を参照して説明すると、まず、超硬質焼結合金製
の切削用チップ１を基体とし、とつ基体。
の切削用チップ１を基体とし、とつ基体。
の全表面にＴｉ及びＨｆの炭化物、窒化物並びに酸化物
と更にＡＩの酸化物よシなる群のうちの１種の化合物ま
たは２種以上の固溶体からなる被覆層を１層あるいは２
層以上、化学蒸着法によシ合計の平均層厚が（Ｔ−ｔ）
μｍとなるように施し、第一次被覆層５を形成する。
と更にＡＩの酸化物よシなる群のうちの１種の化合物ま
たは２種以上の固溶体からなる被覆層を１層あるいは２
層以上、化学蒸着法によシ合計の平均層厚が（Ｔ−ｔ）
μｍとなるように施し、第一次被覆層５を形成する。
次に、逃げ面３上の被覆層を研摩によシ削除し、必要に
応じ、更に、研削によるホーニングを切れ刃に施し、ホ
ーニング部６を形成する。
応じ、更に、研削によるホーニングを切れ刃に施し、ホ
ーニング部６を形成する。
そして、最後に、再度、全表面にＴｉ及びＨｆの炭化物
、窒化物並びに酸化物と更にＡ／の酸化物よシなる群の
うちの１種の化合物または２種以上の固溶体からなる被
覆層を１層あるいは２層以上、化学蒸着法により合計の
平均層厚がｔｐｍとなるように施し、第二次被覆層７を
形成する。
、窒化物並びに酸化物と更にＡ／の酸化物よシなる群の
うちの１種の化合物または２種以上の固溶体からなる被
覆層を１層あるいは２層以上、化学蒸着法により合計の
平均層厚がｔｐｍとなるように施し、第二次被覆層７を
形成する。
このようにして、逃は面３の被覆層の平均層厚が、ｔ、
ｕｍ、ホーニング部６の被覆層の平均層厚が１μｍ未満
、そして、すくい面２の被覆層の平均層厚がＴｐｍの高
速切削用の被覆超硬質焼結合金チップ（第１図）が得ら
れる。
ｕｍ、ホーニング部６の被覆層の平均層厚が１μｍ未満
、そして、すくい面２の被覆層の平均層厚がＴｐｍの高
速切削用の被覆超硬質焼結合金チップ（第１図）が得ら
れる。
以下に、実施例を比較例とともに述べることによシ、こ
の発明の構成及び効果を詳しく説明する。
の発明の構成及び効果を詳しく説明する。
実施例
ＷＣ：６９重量％、 ＴｉＣ： １５重量％、ＴａＣ：
１０重量％、 ＣＯ：６重量％の配合組成を有する圧粉
体を、１４２０℃、１時間、真空中で焼結することによ
シ、配合組成と実質的に同じ組成を有する形状がＳＮＭ
Ｎ４３２ （ＣＩ Ｓ規格）の超硬質焼結合金製の切削
用チップを製造した。
１０重量％、 ＣＯ：６重量％の配合組成を有する圧粉
体を、１４２０℃、１時間、真空中で焼結することによ
シ、配合組成と実質的に同じ組成を有する形状がＳＮＭ
Ｎ４３２ （ＣＩ Ｓ規格）の超硬質焼結合金製の切削
用チップを製造した。
この切削用チップを基体とし、第１表に示すような第一
次被覆を化学蒸着法によシ被覆した後、炉内よシ取シ出
し、外周研摩によって逃げ面の被覆層を取シ除いた。そ
して、ホーニング部の幅が０．１ｍ、すくい面を含む平
面となす角度（θｌが２５゜のチャン７アーホーニング
を施し、再び化学蒸着法によシ第１表に示すような第二
次被覆を行ない、第１表に示すＴ、を及びＴ／ｌを有す
る本発明被覆超硬質焼結合金チップ屋１〜６を作成した
。この本発明被覆超硬質焼結合金チップは第１表に示し
たように全て逃げ面に比べすくい面の被覆層の平均層厚
が厚く、またホーニング部での被覆層の平均層厚は、す
くい面の被覆層の平均層厚よシも薄くなっていた。
次被覆を化学蒸着法によシ被覆した後、炉内よシ取シ出
し、外周研摩によって逃げ面の被覆層を取シ除いた。そ
して、ホーニング部の幅が０．１ｍ、すくい面を含む平
面となす角度（θｌが２５゜のチャン７アーホーニング
を施し、再び化学蒸着法によシ第１表に示すような第二
次被覆を行ない、第１表に示すＴ、を及びＴ／ｌを有す
る本発明被覆超硬質焼結合金チップ屋１〜６を作成した
。この本発明被覆超硬質焼結合金チップは第１表に示し
たように全て逃げ面に比べすくい面の被覆層の平均層厚
が厚く、またホーニング部での被覆層の平均層厚は、す
くい面の被覆層の平均層厚よシも薄くなっていた。
また、上記の超硬質焼結合金製の切削用チップに予めホ
ーニング部の幅が０．１＋ｍ、すくい面を含む平面とな
す角度（θ）が２５°のチャンファ−ホーニングを施し
、第一次被覆のみを行ない、第１表に示すＴ、を及びＴ
／ｌを有する従来被覆超硬質焼結合金チップＡ１〜２を
作成した。この従来被覆超硬質焼結合金チップ４１〜２
はすくい面、逃げ面及びホーニング部などチップの全表
面に均一な被覆が施されていた。
ーニング部の幅が０．１＋ｍ、すくい面を含む平面とな
す角度（θ）が２５°のチャンファ−ホーニングを施し
、第一次被覆のみを行ない、第１表に示すＴ、を及びＴ
／ｌを有する従来被覆超硬質焼結合金チップＡ１〜２を
作成した。この従来被覆超硬質焼結合金チップ４１〜２
はすくい面、逃げ面及びホーニング部などチップの全表
面に均一な被覆が施されていた。
更に、第１表に示すＴ、を及びＴ／ｌを有する比較被覆
超硬質焼結合金チップＡ１〜５は、本発明被覆超硬質焼
結合金チップの作成と同様の工程で作成したが、これら
は、すくい面の被覆層の平均層厚、逃げ面の被覆層の平
均層厚及び後者に対する前者の比の少なくともいずれか
がこの発明の範囲から外れているものである。
超硬質焼結合金チップＡ１〜５は、本発明被覆超硬質焼
結合金チップの作成と同様の工程で作成したが、これら
は、すくい面の被覆層の平均層厚、逃げ面の被覆層の平
均層厚及び後者に対する前者の比の少なくともいずれか
がこの発明の範囲から外れているものである。
これらの本発明被覆超硬質焼結合金チップＡｌ〜６及び
比較被覆超硬質焼結合金チップ屋１〜５並びに従来被覆
超硬質焼結合金チップ属１〜２を用いて、以下の切削条
件にて切削試験を行なった。
比較被覆超硬質焼結合金チップ屋１〜５並びに従来被覆
超硬質焼結合金チップ属１〜２を用いて、以下の切削条
件にて切削試験を行なった。
〈切削条件〉
被削材： ＳＮＣＭ４３９ （プリネル硬さ：２６０）
切削速度： ５００ ｍ ７分
切込み ＝１．０鯛
送’） ： ０．１ ｗｎ ／ ｒｅｖ。
切削油 ：なし
上記試験では、逃げ面摩耗幅＝ ０．４ ｗｎか、ある
いは、すくい面摩耗深さ＝２００μｍを寿命とし、それ
に達するまでの時間及び達した時の状態を測定乃至観察
し、これらの結果を第１表に示す。 。
いは、すくい面摩耗深さ＝２００μｍを寿命とし、それ
に達するまでの時間及び達した時の状態を測定乃至観察
し、これらの結果を第１表に示す。 。
その結果、本発明被覆超硬質焼結合金チップでは、切削
速度５００ｍ／分という高速の切削条件において、従来
被覆超硬質焼結合金チップＡ１よシも大幅な寿命向上が
認められ、しかも摩耗のし方も正常である。
速度５００ｍ／分という高速の切削条件において、従来
被覆超硬質焼結合金チップＡ１よシも大幅な寿命向上が
認められ、しかも摩耗のし方も正常である。
これに対し、被覆層の平均層厚がチップ全表面で均一で
あシ、従来常識の上限である２０μｍよシも厚い従来被
覆超硬質焼結合金チップＡ２では、逃げ面、ホーニング
部でチッピング現象が生じる。
あシ、従来常識の上限である２０μｍよシも厚い従来被
覆超硬質焼結合金チップＡ２では、逃げ面、ホーニング
部でチッピング現象が生じる。
又、逃げ面での平均層厚が５μｍよりも薄く、すくい面
での平均層厚が逃げ面での平均層厚の４倍を超える比較
被覆超硬質焼結合金チップ７ｆｉｌは、すくい面摩耗で
は寿命に到らないのに対し、逃げ面摩耗が著しく進行し
、寿命となった。そして、す・くい面での平均層厚が４
５μｍを超える＼比較被覆超硬質焼結合金チップ４２で
は、すくい面にクラックが発生し、やがて欠損を生じた
。それから、すくい面での平均層厚が１５μｍよシも薄
い比較被覆超硬質焼結合金チップＡ３では、すくい面摩
耗が著しく進行し、寿命となった。更に、逃げ面での平
均層厚が１５μｍを超える比較被覆超硬質焼結合金チッ
プ４４では、逃げ面でチッピング及び剥離現象を生じた
。そして、すくい面での平均層厚が逃げ面での平均層厚
の１．５倍未満の比較被覆超硬質焼結合金チップ墓５で
は、すくい面摩耗が著しく進行し、寿命となった。
での平均層厚が逃げ面での平均層厚の４倍を超える比較
被覆超硬質焼結合金チップ７ｆｉｌは、すくい面摩耗で
は寿命に到らないのに対し、逃げ面摩耗が著しく進行し
、寿命となった。そして、す・くい面での平均層厚が４
５μｍを超える＼比較被覆超硬質焼結合金チップ４２で
は、すくい面にクラックが発生し、やがて欠損を生じた
。それから、すくい面での平均層厚が１５μｍよシも薄
い比較被覆超硬質焼結合金チップＡ３では、すくい面摩
耗が著しく進行し、寿命となった。更に、逃げ面での平
均層厚が１５μｍを超える比較被覆超硬質焼結合金チッ
プ４４では、逃げ面でチッピング及び剥離現象を生じた
。そして、すくい面での平均層厚が逃げ面での平均層厚
の１．５倍未満の比較被覆超硬質焼結合金チップ墓５で
は、すくい面摩耗が著しく進行し、寿命となった。
この発明の被覆超硬質焼結合金チップは、切削速度３５
０ｍ／分以上の高速で切削することができる産業上有用
なものである。
０ｍ／分以上の高速で切削することができる産業上有用
なものである。
第１図は、この発明の被覆超硬質焼結合金チップの一例
の部分断面図である。 １・・・超硬質焼結合金製の切削用チップ（基体）２・
・・すくい面 ３・・・逃げ面 ５・・・第一次被覆層 ６・・・ホーニング部 ７・・・第二次被覆層。
の部分断面図である。 １・・・超硬質焼結合金製の切削用チップ（基体）２・
・・すくい面 ３・・・逃げ面 ５・・・第一次被覆層 ６・・・ホーニング部 ７・・・第二次被覆層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１４ａ、５ａ及び６ａ族金属の炭化物並びに窒化物
の１種以上と鉄族金属の１種以上からなる超硬質焼結合
金製の切削用チップを基体とし、前記基体表面にＴｉ及
びＨｆの炭化物、窒化物並びに酸化物と更にｉの酸化物
よシなる群のうちの１種の化合物または２種以上の固溶
体からなる被覆層を１層あるいは２層以上有する切削用
の被覆超硬質焼結合金チップにおいて、すくい面６被覆
層の平均層厚（Ｔｐｍ）と逃げ面の被覆層の平均層厚（
ｔμｍ）とを、下記の条件を満足する平均層厚とするこ
とを特徴とする高速切削用の被覆超硬質焼結合金チップ
、 １５≦Ｔ≦４５ ５≦ｔ≦１５ １．５≦Ｔ／ｌ≦４．０゜ （２）すくい面と逃げ面が形成する切れ刃には研削によ
るホーニングが施され、前記ホーニング部における被覆
層の平均層厚は、すくい面の被覆層の平均層厚（！ｒｐ
ｍ）よシ小さい特許請求の範囲第１項記載の高速切削用
の被覆超硬質焼結合金チップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10138384A JPS60249505A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高速切削用の被覆超硬質焼結合金チツプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10138384A JPS60249505A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高速切削用の被覆超硬質焼結合金チツプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60249505A true JPS60249505A (ja) | 1985-12-10 |
| JPH0355245B2 JPH0355245B2 (ja) | 1991-08-22 |
Family
ID=14299242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10138384A Granted JPS60249505A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 高速切削用の被覆超硬質焼結合金チツプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60249505A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04310325A (ja) * | 1991-04-05 | 1992-11-02 | O S G Kk | 硬質膜被覆高速度鋼切削工具の製造方法 |
| WO2007077822A1 (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-12 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 刃先交換型切削チップ |
| DE102015213755A1 (de) * | 2015-07-21 | 2017-01-26 | Kennametal Inc. | Verfahren zur Herstellung eines Zerspanungswerkzeugs sowie Zerspanungswerkzeug |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5642412A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-20 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Automatic gain control circuit |
-
1984
- 1984-05-18 JP JP10138384A patent/JPS60249505A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5642412A (en) * | 1979-09-14 | 1981-04-20 | Yokogawa Hokushin Electric Corp | Automatic gain control circuit |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04310325A (ja) * | 1991-04-05 | 1992-11-02 | O S G Kk | 硬質膜被覆高速度鋼切削工具の製造方法 |
| WO2007077822A1 (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-12 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 刃先交換型切削チップ |
| JP2007181896A (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-19 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 刃先交換型切削チップ |
| US8097332B2 (en) | 2006-01-06 | 2012-01-17 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Indexable cutting insert |
| DE112006001156C5 (de) * | 2006-01-06 | 2016-12-22 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Schneidspitze mit austauschbaren Klingen |
| DE102015213755A1 (de) * | 2015-07-21 | 2017-01-26 | Kennametal Inc. | Verfahren zur Herstellung eines Zerspanungswerkzeugs sowie Zerspanungswerkzeug |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0355245B2 (ja) | 1991-08-22 |
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