JPS60255207A - ロ−ルクロス式圧延機 - Google Patents
ロ−ルクロス式圧延機Info
- Publication number
- JPS60255207A JPS60255207A JP10843484A JP10843484A JPS60255207A JP S60255207 A JPS60255207 A JP S60255207A JP 10843484 A JP10843484 A JP 10843484A JP 10843484 A JP10843484 A JP 10843484A JP S60255207 A JPS60255207 A JP S60255207A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bearing
- flange
- radial bearing
- roll
- thrust
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 24
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 claims abstract description 9
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 241001655798 Taku Species 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/07—Adaptation of roll neck bearings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/02—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally
- B21B13/023—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories with axes of rolls arranged horizontally the axis of the rolls being other than perpendicular to the direction of movement of the product, e.g. cross-rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スラスト軸受及びラジアル軸受を具えるロー
ルクロス式圧延機において、軸受箱とラジアル軸受の摩
耗を抑え長寿命化を図ったローンレフロス 式圧延機に関する。
ルクロス式圧延機において、軸受箱とラジアル軸受の摩
耗を抑え長寿命化を図ったローンレフロス 式圧延機に関する。
近年、圧延製品の板中方向の厚み精度向上とロールの摩
耗による寿命を延長したりという要求が高まっている。
耗による寿命を延長したりという要求が高まっている。
このため１本出願人は特願昭５３−１３８８３７号及び
特願昭５４−５９３２７号に示すベアクロス式四段圧延
機を提案した。
特願昭５４−５９３２７号に示すベアクロス式四段圧延
機を提案した。
これらの圧延機は左右のロールギャップ設定装置と油圧
ジヤツキから成るワークロールベーンディング装置を設
けておシ、ベアクロス機構により上ワークロールと上バ
ツクアップロール及び下ワークロールと下バックアップ
ロールヲ各々水平面内における圧延方向と直角な方向に
対し逆向きに所要の角度傾斜させたものである。
ジヤツキから成るワークロールベーンディング装置を設
けておシ、ベアクロス機構により上ワークロールと上バ
ツクアップロール及び下ワークロールと下バックアップ
ロールヲ各々水平面内における圧延方向と直角な方向に
対し逆向きに所要の角度傾斜させたものである。
ところが、このようなロールクロス式圧延機においては
上下ワークロールの周速方向と被圧延材の進行方向が傾
斜角相当分だけずれているため°、ロール軸方向にすべ
りが生じ、上下のワークロールに互いに逆向きのスラス
ト力が発生する。このスラスト力は上下のロール軸が平
行な通常の圧延機（ロールクロス式圧延機のクロス角θ
−０に和尚する）にくらべかなり大きくなる。
上下ワークロールの周速方向と被圧延材の進行方向が傾
斜角相当分だけずれているため°、ロール軸方向にすべ
りが生じ、上下のワークロールに互いに逆向きのスラス
ト力が発生する。このスラスト力は上下のロール軸が平
行な通常の圧延機（ロールクロス式圧延機のクロス角θ
−０に和尚する）にくらべかなり大きくなる。
とのため、従来のロールクロス式圧延機は第１図及び第
２図に示すように、上下のワークロール１０１を支持す
る軸受箱１の内面にスラスト受用フランジ４を突設し、
このフランジ４の内側にラジアル軸受３を装着する一方
、このフランジ４の外側にはワークロール１０１の周面
に形成された鍔部１０１ａを挾むスラスト軸受２を装着
している。
２図に示すように、上下のワークロール１０１を支持す
る軸受箱１の内面にスラスト受用フランジ４を突設し、
このフランジ４の内側にラジアル軸受３を装着する一方
、このフランジ４の外側にはワークロール１０１の周面
に形成された鍔部１０１ａを挾むスラスト軸受２を装着
している。
ところで、ワークロール軸受箱ｌは、その取付場所及び
構造上の制約から、第１図及び第２図に示すように上下
の肉厚が左右の肉厚に比べ大巾に薄くなっており、かつ
縦断面の軸方向の剛性がスラスト受用フランジ４のため
一様でないことから、圧延中ラジアル軸受３の外輪と軸
受箱１の内面との接触面圧ｐの分布が不均一になると考
えられる。そこで、本発明者等はワークロールペンディ
ングカＰが作用した場合のワークロール軸受箱１の内面
とラジアル軸受３の外輪との接触面圧ｐのロール軸円周
方向θないしロール軸長手方向ｔに対する分布状態を計
算によりめたところ、第６図及び第８図に示す結シアル
軸受長さｔ＝４００ｍ、ラジアル軸受内径＝５２０ｖｒ
ｍ、フランジ４（Ｄ点）と軸受箱１のラジアル軸受部（
Ｅ点）のばね定数比を２：１とした。また、角度θは第
４図に示すように最もバックアップロールに遠い点から
図中布まわりに起算した。第６図及び第８図に示す結果
（ｄ） （ｅ）から明らかなように、接触面圧ｐは一様
でなく、特にフランジ４に最も近い点（ｔ＝Ｏ）の最も
バックアップロールに遠い点（θ≧０）において最大値
（ｐ ＝ １．８ ｋｙ／ｄ ）をとり、この値は第６
図０で示される一般に考えられている接触面圧の最大値
の２倍近くにもなっている。
構造上の制約から、第１図及び第２図に示すように上下
の肉厚が左右の肉厚に比べ大巾に薄くなっており、かつ
縦断面の軸方向の剛性がスラスト受用フランジ４のため
一様でないことから、圧延中ラジアル軸受３の外輪と軸
受箱１の内面との接触面圧ｐの分布が不均一になると考
えられる。そこで、本発明者等はワークロールペンディ
ングカＰが作用した場合のワークロール軸受箱１の内面
とラジアル軸受３の外輪との接触面圧ｐのロール軸円周
方向θないしロール軸長手方向ｔに対する分布状態を計
算によりめたところ、第６図及び第８図に示す結シアル
軸受長さｔ＝４００ｍ、ラジアル軸受内径＝５２０ｖｒ
ｍ、フランジ４（Ｄ点）と軸受箱１のラジアル軸受部（
Ｅ点）のばね定数比を２：１とした。また、角度θは第
４図に示すように最もバックアップロールに遠い点から
図中布まわりに起算した。第６図及び第８図に示す結果
（ｄ） （ｅ）から明らかなように、接触面圧ｐは一様
でなく、特にフランジ４に最も近い点（ｔ＝Ｏ）の最も
バックアップロールに遠い点（θ≧０）において最大値
（ｐ ＝ １．８ ｋｙ／ｄ ）をとり、この値は第６
図０で示される一般に考えられている接触面圧の最大値
の２倍近くにもなっている。
このように、ラジアル軸受３と軸受箱１はスラスト受用
フランジ４に近い部分において、極めて大きな接触面圧
が生じるため、この部分が比較的速く摩耗し、その寿命
が大巾に低下するという極めて重大な技術的欠陥があっ
たのである。
フランジ４に近い部分において、極めて大きな接触面圧
が生じるため、この部分が比較的速く摩耗し、その寿命
が大巾に低下するという極めて重大な技術的欠陥があっ
たのである。
本発明は上記従来技術に鑑みてなされたもので、その目
的とする所はスラスト軸受を具えたロールクロス式圧延
機の寿命を向上させることにある。斯かる目的を達成す
る本発明の構成は上下のワークロールを水平面内で圧延
方向と直角な方向に対し相互に逆向きに傾斜させると共
に該ワークロールの両端を支持する軸受箱にスラスト軸
受及びラジアル軸受を装着し、該スラスト軸受とラジア
ル軸受とに挾まれるスラスト受用フランジを軸受箱の内
面に突設してなるロールクロス式圧延機において、前記
スラスト受用フランジと前記ラジアル軸受との間に環状
のスペーサを介装することを特徴とする。
的とする所はスラスト軸受を具えたロールクロス式圧延
機の寿命を向上させることにある。斯かる目的を達成す
る本発明の構成は上下のワークロールを水平面内で圧延
方向と直角な方向に対し相互に逆向きに傾斜させると共
に該ワークロールの両端を支持する軸受箱にスラスト軸
受及びラジアル軸受を装着し、該スラスト軸受とラジア
ル軸受とに挾まれるスラスト受用フランジを軸受箱の内
面に突設してなるロールクロス式圧延機において、前記
スラスト受用フランジと前記ラジアル軸受との間に環状
のスペーサを介装することを特徴とする。
以下、本発明の圧延機を実施例に基づいて詳細に説明す
る。
る。
上下のワークロールを水平面内で圧延方向と直角な方向
に対し相互に逆向きに傾斜させたロールクロス式圧延機
では、クロス角に起因するスラスト力が上下のワークロ
ールに働くので、第２図に示すようにワークロール１０
１の両端を支持する軸受箱１の内面にスラスト受用フラ
ンジ４を突設し、このフランジ４の内側にラジアル軸受
３を装着する一方、このフランジ４の外側においてワー
クロール１０１の外周面に形成された鍔部１０１ａを挾
むスラスト軸受２を装着しているが、更に本発明では軸
受箱１の形状等の原因によル過大な接触面圧がラジアル
軸受３と軸受箱１との間で発生しないように、ラジアル
軸受３とスラスト受用フランジ４との間に環状のスペー
サ５を介装したのである。ここで、環状のスペーサ５の
軸方向長さｔ′としては、第６図及び第８図に示すよう
にロールペンディングカｐによる軸受箱１とラジアル軸
受３との接触面圧の最大値が第６図中曲線Ｃに示す通常
の値（例示の場合１） ＝ １．０ ｋｆ／ｍｊ ）以
下となるように決定することが望ましい。
に対し相互に逆向きに傾斜させたロールクロス式圧延機
では、クロス角に起因するスラスト力が上下のワークロ
ールに働くので、第２図に示すようにワークロール１０
１の両端を支持する軸受箱１の内面にスラスト受用フラ
ンジ４を突設し、このフランジ４の内側にラジアル軸受
３を装着する一方、このフランジ４の外側においてワー
クロール１０１の外周面に形成された鍔部１０１ａを挾
むスラスト軸受２を装着しているが、更に本発明では軸
受箱１の形状等の原因によル過大な接触面圧がラジアル
軸受３と軸受箱１との間で発生しないように、ラジアル
軸受３とスラスト受用フランジ４との間に環状のスペー
サ５を介装したのである。ここで、環状のスペーサ５の
軸方向長さｔ′としては、第６図及び第８図に示すよう
にロールペンディングカｐによる軸受箱１とラジアル軸
受３との接触面圧の最大値が第６図中曲線Ｃに示す通常
の値（例示の場合１） ＝ １．０ ｋｆ／ｍｊ ）以
下となるように決定することが望ましい。
上記構成を有する本発明の圧延機について。
ワークロールペンディングカＰが作用した場合のワーク
ロール軸受箱１の内面とラジアル軸受３の外輪との接触
面圧ｐのロール軸円周方向θないし【コール軸長手方向
ｔに対する分布状態を計算によりめたところ、第６図、
第８図に示される結果を得た。但し、設定条件は前述し
た場合と同様である。両図に示す結果（ａ） （ｂ）及
び（ｆ）（ｈｌから明らかなように、その最大値が従来
形の軸受における分布曲線（ｄ）（ｇｌにくらべて太ｌ
］に低い。この理由は、言うまでのこ・とで、もないが
。
ロール軸受箱１の内面とラジアル軸受３の外輪との接触
面圧ｐのロール軸円周方向θないし【コール軸長手方向
ｔに対する分布状態を計算によりめたところ、第６図、
第８図に示される結果を得た。但し、設定条件は前述し
た場合と同様である。両図に示す結果（ａ） （ｂ）及
び（ｆ）（ｈｌから明らかなように、その最大値が従来
形の軸受における分布曲線（ｄ）（ｇｌにくらべて太ｌ
］に低い。この理由は、言うまでのこ・とで、もないが
。
スラスト受用フランジ４の近傍では高い接触面圧が作用
するので、該フランジ４とラジアル軸受３との間に適当
な長さｔ′の環状スペーサ５を介装することにより、該
ラジアル軸受３を該フランジ４から一定距離へだでたか
らである。尚。
するので、該フランジ４とラジアル軸受３との間に適当
な長さｔ′の環状スペーサ５を介装することにより、該
ラジアル軸受３を該フランジ４から一定距離へだでたか
らである。尚。
第５，６図及び第８図において、一点鎖線は従来技術に
関するものであり、それ以外の線は本発明に関するもの
である。また、第４図及び第７図には上部ワークロール
軸受箱を示しているが、下部ワークロール軸受箱につい
ても同様な構成であるため説明を省略する。
関するものであり、それ以外の線は本発明に関するもの
である。また、第４図及び第７図には上部ワークロール
軸受箱を示しているが、下部ワークロール軸受箱につい
ても同様な構成であるため説明を省略する。
以上、実施例に基づいて具体的に説明したように１本発
明はラジアル軸受と軸受箱の接触面圧を大きく低減でき
るので、軸受寿命を延長でき保守費を低減できると共に
生産性向上に寄与する。ｔた、構造が簡単で安価である
という利点もある。
明はラジアル軸受と軸受箱の接触面圧を大きく低減でき
るので、軸受寿命を延長でき保守費を低減できると共に
生産性向上に寄与する。ｔた、構造が簡単で安価である
という利点もある。
第１図はペアクロス式四段圧延機のロール配列を示す略
本的正面図、第２図は第１図中Ｘ−Ｘ矢視による従来の
ワークロール軸受箱の要部断面図、第３図は本発明の一
実施例に係る第２図同様のワークロール軸受箱の要部断
面図、第４図はロール軸円周方向θの起算位置を説明す
るための上部ワークロール軸受箱の端面図、第５図はＡ
−Ａ 、１３−Ｂ 、Ｃ−Ｃ断面及びり、Ｅ点を示すた
めの軸受箱及びラジアル軸受の要部断面図、第６図はラ
ジアル軸受と軸受箱との接触面圧ｐと角度θとの関係を
示すグラフ、第７図はＦ 、 Ｇ点を示すための上部ワ
ークロール軸受箱の端面図、第８図はラジアル軸受と軸
受箱との接触面圧ｐとロール軸方向長ざｔとの対応を説
明するための説明図である。 図面中 １は軸受箱。 ２はスラスト軸受。 ３はラジアル軸受。 ４はスラスト受用フランジ、 ５Ｆｉスペーサ。 １０１はワークロール、 １０２はバックアップロール、 １０３は被圧延材。 ｐはワークロールペンディングカ。 Ｗは圧下刃 ２は圧延方向を示す。 特許出願人 三菱重工業株式会社 復代理人 弁理士 光 石 士 部 （他１名） 第１図 ε１８已 ０ や句し令 日日トｋ １８１８４１８ ｃｃ’０ ｔｓ ＜０１１１−（Ｊ １１ 荀 １ 〈ａ：ｌ ゴ Ｑ 旧ｆ１繻旧 範錨１拓 ０ 田−０（ＪＴ） ：１１ ：ｌＩ 。 ０■ Ｕ） 使 ｔ 質
本的正面図、第２図は第１図中Ｘ−Ｘ矢視による従来の
ワークロール軸受箱の要部断面図、第３図は本発明の一
実施例に係る第２図同様のワークロール軸受箱の要部断
面図、第４図はロール軸円周方向θの起算位置を説明す
るための上部ワークロール軸受箱の端面図、第５図はＡ
−Ａ 、１３−Ｂ 、Ｃ−Ｃ断面及びり、Ｅ点を示すた
めの軸受箱及びラジアル軸受の要部断面図、第６図はラ
ジアル軸受と軸受箱との接触面圧ｐと角度θとの関係を
示すグラフ、第７図はＦ 、 Ｇ点を示すための上部ワ
ークロール軸受箱の端面図、第８図はラジアル軸受と軸
受箱との接触面圧ｐとロール軸方向長ざｔとの対応を説
明するための説明図である。 図面中 １は軸受箱。 ２はスラスト軸受。 ３はラジアル軸受。 ４はスラスト受用フランジ、 ５Ｆｉスペーサ。 １０１はワークロール、 １０２はバックアップロール、 １０３は被圧延材。 ｐはワークロールペンディングカ。 Ｗは圧下刃 ２は圧延方向を示す。 特許出願人 三菱重工業株式会社 復代理人 弁理士 光 石 士 部 （他１名） 第１図 ε１８已 ０ や句し令 日日トｋ １８１８４１８ ｃｃ’０ ｔｓ ＜０１１１−（Ｊ １１ 荀 １ 〈ａ：ｌ ゴ Ｑ 旧ｆ１繻旧 範錨１拓 ０ 田−０（ＪＴ） ：１１ ：ｌＩ 。 ０■ Ｕ） 使 ｔ 質
Claims (1)
- 上下のワークロールを水平面内で圧延方向と直交する方
向に対し相互に逆向きに傾斜させると共に該ワークロー
ルの両端を支持する軸受箱にスラスト軸受及びラジアル
軸受を装着し、該スラスト軸受とラジアル軸受とに挾ま
れるスラスト受用フランジを軸受箱の内面に突設してな
るロールクロス式圧延機において、前記スラスト受用フ
ランジと前記ラジアル軸受との間に環状のスペーサを介
装することを特徴とするロールクロス式圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10843484A JPS60255207A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | ロ−ルクロス式圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10843484A JPS60255207A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | ロ−ルクロス式圧延機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255207A true JPS60255207A (ja) | 1985-12-16 |
Family
ID=14484674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10843484A Pending JPS60255207A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | ロ−ルクロス式圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60255207A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5929816A (ja) * | 1982-08-09 | 1984-02-17 | Nippon Seiko Kk | スラスト円すいころ軸受 |
-
1984
- 1984-05-30 JP JP10843484A patent/JPS60255207A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5929816A (ja) * | 1982-08-09 | 1984-02-17 | Nippon Seiko Kk | スラスト円すいころ軸受 |
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