JPS6026438B2 - 流動接触分解法に用いる上昇管放出頭部 - Google Patents
流動接触分解法に用いる上昇管放出頭部Info
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- JPS6026438B2 JPS6026438B2 JP52144097A JP14409777A JPS6026438B2 JP S6026438 B2 JPS6026438 B2 JP S6026438B2 JP 52144097 A JP52144097 A JP 52144097A JP 14409777 A JP14409777 A JP 14409777A JP S6026438 B2 JPS6026438 B2 JP S6026438B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/0015—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor
- B01J8/0025—Feeding of the particles in the reactor; Evacuation of the particles out of the reactor by an ascending fluid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は炭化水素の流動接触法に用いるクラツキング用
の装置に関するものである。
の装置に関するものである。
より詳しくは、本発明の適用は、流動クラッキング触媒
と炭化水素蒸気との混合物を、クラッキング条件におい
て反応器内に、上昇放出装置および反応器の壁に触媒を
衝突させることにより反応器壁の侵食が実質的に除かれ
るような具合に、放出するための改良された上昇管放出
頭部に関するものである。通常流動接触法クラツキング
方法においては、再生触媒と炭化水素菱入原料とが上昇
管反応器導管の低部で一緒にされ、そこで高温の触媒が
蒸発して、触媒として作用し炭化水素装）．原料のクラ
ッキングを起こさせる。触媒および炭１じ水素蒸気は、
３の〜１８．２４Ｍ／秒（１０〜６０フィート／秒）の
範囲内の速度、４払〜７０４午○（８５０〜１３０ぴＦ
）の範囲内の温度、約２／１〜２０／１の範囲内の触媒
炭化水素重量比率であるクラッキング条件において、上
昇管反応器導管を通じて上方向に流れる。上昇管反応器
導管の上部末端において触媒−炭化水素蒸気混合物が上
昇管放出装置に入り、そこから反応器内に放出される。
反応器内において触媒と炭化水素蒸気とが分離して、炭
化水素蒸気相と流動触媒相とをつくる。反応器内での触
媒と炭化水素蒸気との速かな遊離が、改良されたクラッ
キング炭化水素生成物の品質および収量にとって有利で
ある。従来の技術においては、上昇管反応器導管は垂直
、または水平、または垂直から約４５０の角度で反応器
に入る。
と炭化水素蒸気との混合物を、クラッキング条件におい
て反応器内に、上昇放出装置および反応器の壁に触媒を
衝突させることにより反応器壁の侵食が実質的に除かれ
るような具合に、放出するための改良された上昇管放出
頭部に関するものである。通常流動接触法クラツキング
方法においては、再生触媒と炭化水素菱入原料とが上昇
管反応器導管の低部で一緒にされ、そこで高温の触媒が
蒸発して、触媒として作用し炭化水素装）．原料のクラ
ッキングを起こさせる。触媒および炭１じ水素蒸気は、
３の〜１８．２４Ｍ／秒（１０〜６０フィート／秒）の
範囲内の速度、４払〜７０４午○（８５０〜１３０ぴＦ
）の範囲内の温度、約２／１〜２０／１の範囲内の触媒
炭化水素重量比率であるクラッキング条件において、上
昇管反応器導管を通じて上方向に流れる。上昇管反応器
導管の上部末端において触媒−炭化水素蒸気混合物が上
昇管放出装置に入り、そこから反応器内に放出される。
反応器内において触媒と炭化水素蒸気とが分離して、炭
化水素蒸気相と流動触媒相とをつくる。反応器内での触
媒と炭化水素蒸気との速かな遊離が、改良されたクラッ
キング炭化水素生成物の品質および収量にとって有利で
ある。従来の技術においては、上昇管反応器導管は垂直
、または水平、または垂直から約４５０の角度で反応器
に入る。
上昇管放出装置は垂直の上昇管の関口末端、ぎざぎざの
切口のサイクロン等よりなる。本発明の適用において特
に関心のあるものは、米国特許第３６１凶１５号、第３
６９戊×１号、第３７５１３５９号、第斑０１４９３号
、第乳３３７筋号、第３７１４０２４号、第３７松４筋
号、第乳４８０３７号、第斑製０７５号、および第３７
槌３６ぴ号に示されている上昇管放出装置である。前記
の米国特許では、上昇管導管が垂直に対し上方向の角度
で反応器に入り「上昇管放出装置中の反応器の中心線の
ところで終っており、この装置が触媒−炭化水素蒸気混
合物を垂直に対し角度をもって下方向に反応器内に放出
するようになっている。こういう下方向の放出は炭化、
水素蒸気の触媒からの速かな分離を助長し、従って消耗
触媒へのコークスの蓄積を減少し、触媒との長時間の接
触による炭化水素の過度のクラッキングを防止すること
になる。米国特許の上昇管放出装置の不利点は、垂直に
対し角度をもって放出する触媒が反応器の壁に衝突して
、反応器の壁にひどい侵食を起こすことである。本発明
は触媒−炭化水素蒸気混合物を、垂直から約３０〜４５
ｏの角度で上方向に反応器に入れ、級煤−炭化水素蒸気
混合物を反応器の鞠中心内に実質的に垂直の下方向に（
又は真下に）放出する改良された上昇管放出頭部を備え
た上昇管反応器導管よりなる流動接触法クラッキング装
置の上昇管放出頭部を開示するものである。本発明の要
旨を次に示す。
切口のサイクロン等よりなる。本発明の適用において特
に関心のあるものは、米国特許第３６１凶１５号、第３
６９戊×１号、第３７５１３５９号、第斑０１４９３号
、第乳３３７筋号、第３７１４０２４号、第３７松４筋
号、第乳４８０３７号、第斑製０７５号、および第３７
槌３６ぴ号に示されている上昇管放出装置である。前記
の米国特許では、上昇管導管が垂直に対し上方向の角度
で反応器に入り「上昇管放出装置中の反応器の中心線の
ところで終っており、この装置が触媒−炭化水素蒸気混
合物を垂直に対し角度をもって下方向に反応器内に放出
するようになっている。こういう下方向の放出は炭化、
水素蒸気の触媒からの速かな分離を助長し、従って消耗
触媒へのコークスの蓄積を減少し、触媒との長時間の接
触による炭化水素の過度のクラッキングを防止すること
になる。米国特許の上昇管放出装置の不利点は、垂直に
対し角度をもって放出する触媒が反応器の壁に衝突して
、反応器の壁にひどい侵食を起こすことである。本発明
は触媒−炭化水素蒸気混合物を、垂直から約３０〜４５
ｏの角度で上方向に反応器に入れ、級煤−炭化水素蒸気
混合物を反応器の鞠中心内に実質的に垂直の下方向に（
又は真下に）放出する改良された上昇管放出頭部を備え
た上昇管反応器導管よりなる流動接触法クラッキング装
置の上昇管放出頭部を開示するものである。本発明の要
旨を次に示す。
流動接触クラッキング袋贋の竪形反応器１５で、放出末
端１００をもつ上昇管導管１２が前記反応器１５に、垂
直に対して約３０〜４５０の角度で上方向に前記反応器
の側壁を貫いて入り、該上昇管導管１２を通じて鮫およ
び炭化水素蒸気が上向に流れて、前記反応器内に入るこ
とよりなる上昇管放出頭部１１の改良であって、‘ａ）
前記上昇管導管１２の放出末端１００が連続してなる本
体部分、‘ｂ｝ 上昇管導管の放出末端１００からの触
媒および炭化水素蒸気の流れに対し直角の姿勢で前記本
体部分にとりつけられた前面の衝突板１０３及び１０４
と、‘ｃ）前記前面衝突板１０３は、炭化水素おび触媒
を反応器１５の内面に、実質的に垂直の下方向に向けら
れるための手段であることよりなることを特徴とする流
動接触分解法に用いる上昇管放出頭部である。
端１００をもつ上昇管導管１２が前記反応器１５に、垂
直に対して約３０〜４５０の角度で上方向に前記反応器
の側壁を貫いて入り、該上昇管導管１２を通じて鮫およ
び炭化水素蒸気が上向に流れて、前記反応器内に入るこ
とよりなる上昇管放出頭部１１の改良であって、‘ａ）
前記上昇管導管１２の放出末端１００が連続してなる本
体部分、‘ｂ｝ 上昇管導管の放出末端１００からの触
媒および炭化水素蒸気の流れに対し直角の姿勢で前記本
体部分にとりつけられた前面の衝突板１０３及び１０４
と、‘ｃ）前記前面衝突板１０３は、炭化水素おび触媒
を反応器１５の内面に、実質的に垂直の下方向に向けら
れるための手段であることよりなることを特徴とする流
動接触分解法に用いる上昇管放出頭部である。
本発明の改良装置の利点には次のことが含まれている。
すなわち、上昇管反応器導管が反応器の側壁を通じて入
る場合、反応器の底部に、流動接触法クラッキング設備
に加わる他の装置、例えばストリッピング装置、触媒回
収装置等に利用できる余地を残すことになる。さらに、
触媒および炭化水素蒸気を上昇管から反応器内へ実質的
に垂直の下方向に放出することが、衝突する触媒による
反応器の壁の侵食を防止することになる。また上昇管導
管からの衝突する触媒による上昇管放出装置の侵食も実
質的に除かれる。これらの利点およびその他の利点を下
記本発明の詳細な説明で述べることにする。第１図にお
いて、触媒とガス油蒸気との懸濁物を、約４９０００（
舵００Ｆ）の温度、秒当り約１０凧（＄フィート）の平
均速度において、上昇管導管１２を通じて上方向に、上
表面１８をもつ流動濃密相触床を含む反応器１５に送入
する。
る場合、反応器の底部に、流動接触法クラッキング設備
に加わる他の装置、例えばストリッピング装置、触媒回
収装置等に利用できる余地を残すことになる。さらに、
触媒および炭化水素蒸気を上昇管から反応器内へ実質的
に垂直の下方向に放出することが、衝突する触媒による
反応器の壁の侵食を防止することになる。また上昇管導
管からの衝突する触媒による上昇管放出装置の侵食も実
質的に除かれる。これらの利点およびその他の利点を下
記本発明の詳細な説明で述べることにする。第１図にお
いて、触媒とガス油蒸気との懸濁物を、約４９０００（
舵００Ｆ）の温度、秒当り約１０凧（＄フィート）の平
均速度において、上昇管導管１２を通じて上方向に、上
表面１８をもつ流動濃密相触床を含む反応器１５に送入
する。
上昇管導管１２は鋸歯状の線１１１をもつ上昇管放出頭
部１１で終る。上昇管放出頭部１１は、上昇管導管１２
から放出する触媒および油蒸気が実質的に垂直の下方向
で流動濃密相触媒床内に入るように方向づけ、放出触媒
が反応器１５の壁に衝突しないようにする。鋸歯状の縁
１１１は上昇管導管により放出される炭化水素蒸気が反
応器１５内にスムースな流れで入るようにし、特に濃密
相床の表面１８が鏡歯状の縁１１１により規定されてい
ろうな放出頭部１１の出口付近で上下する場合にそうで
ある。上昇管導管１２における条件には、触媒対油の重
量比率５６／１、および１時間当り３１．５ｋ９（６９
．５ポンド）の重量空間速度が含まれる。上昇管導管１
２内の蒸気速度は秒当り約１２．２肌（４０フィト）で
、上昇管内の滞留時間は約４．０秒になる。炭化水素蒸
気の沸点約滋１℃（４３００Ｆ）以下の低分子量炭化水
素への実質的な転化は上昇管導管内でこれらの条件にお
いて起こり、約６５ｗｔ％の転化に達する。反応器１５
内の流動濃密相触媒床内における条件には、触媒対油の
重量比率１２．３、および１時間当り重量空間速度３．
０が含まれる。反応器１５内の蒸気速度は、濃密相内で
０．５２肌／秒（１．７フィ−ト／秒）、上昇管放出頭
部１１が放出する個所で０．班ｍ／秒、（３．１フィー
ト／秒）、および反応器１５の上部で０．４６ｍ／秒（
１．５フィート／秒）である。クラッキングされた炭化
水素蒸気は濃密相床の上表面１８で触媒から約０．９４
の／秒（３１フィート／秒）の速度で遊離し、この速度
は蒸気が上方向にサイクロン２６に向って通過する際低
下し続ける。炭化水素蒸気および混在する触媒はサイク
ロン２６を通過し、そこで混在する触媒が分離されて、
沈債脚管２８を通じて流動濃密相床にもどされる。簡単
のため単一のサイクロンが示してるが、数個のサイクロ
ンを一連ものとして平行して組立てて、炭化水素蒸気か
ら触媒を実質的に完全に分離するようにしてもよい。流
出ガスをサイクロン２６から管２９を通じて高圧室３川
こ送り込み、それを通過してから、炭化水素蒸気を反応
器１５から蒸気管３１を通じて放出する。蒸気管３１に
よりクラッキングされた炭化水素蒸気を分別装置（図面
に示してない）に送り、そこでこのような蒸気を回収し
、分離して、希望の製品および再循環の流れにする。第
１図において、管３５内の水蒸気を水蒸気環３７に送り
、反応器１５の下部内に放出する。反応器１５内に存在
する流動濃密相床内の触媒は、蒸気環３７からの蒸気に
より、吸蔵された炭化水素をストリッピングして除去し
てから下方に、貯槽３８、およびすべり弁４０を通じて
ストリッパー４２内に送り込む。ストリッパー４２には
、ストリッパー４２の壁にとりつけた邪魔板４３が設け
られている。ストリッパー４２を通って上昇する水蒸気
が触媒から、吸収された、および混在する炭化水素を除
去し、この水蒸気および炭化水素蒸気は上方にストリッ
パー排出管５３を通じて反応器１５の上部内に放出する
。ストリッピングした触媒はストリッパー４２の底部か
ら消耗触媒貯槽５５を通じて回収し、触媒再生部（図面
に示してない）に送る。第２図および第３図において、
上昇管導管１２は、反応器１５の壁を貫いて延びており
、および垂直から約３０〜４５ｏの角度で上方向に懐斜
し、縦（ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｍｌ長手方向）の中心軸を
持ち、および前記縦の中心軸に直角の円形横断面を規定
する円形の緑よりなる上部放出末端１００で終る、中空
の円筒部分よりなる。
部１１で終る。上昇管放出頭部１１は、上昇管導管１２
から放出する触媒および油蒸気が実質的に垂直の下方向
で流動濃密相触媒床内に入るように方向づけ、放出触媒
が反応器１５の壁に衝突しないようにする。鋸歯状の縁
１１１は上昇管導管により放出される炭化水素蒸気が反
応器１５内にスムースな流れで入るようにし、特に濃密
相床の表面１８が鏡歯状の縁１１１により規定されてい
ろうな放出頭部１１の出口付近で上下する場合にそうで
ある。上昇管導管１２における条件には、触媒対油の重
量比率５６／１、および１時間当り３１．５ｋ９（６９
．５ポンド）の重量空間速度が含まれる。上昇管導管１
２内の蒸気速度は秒当り約１２．２肌（４０フィト）で
、上昇管内の滞留時間は約４．０秒になる。炭化水素蒸
気の沸点約滋１℃（４３００Ｆ）以下の低分子量炭化水
素への実質的な転化は上昇管導管内でこれらの条件にお
いて起こり、約６５ｗｔ％の転化に達する。反応器１５
内の流動濃密相触媒床内における条件には、触媒対油の
重量比率１２．３、および１時間当り重量空間速度３．
０が含まれる。反応器１５内の蒸気速度は、濃密相内で
０．５２肌／秒（１．７フィ−ト／秒）、上昇管放出頭
部１１が放出する個所で０．班ｍ／秒、（３．１フィー
ト／秒）、および反応器１５の上部で０．４６ｍ／秒（
１．５フィート／秒）である。クラッキングされた炭化
水素蒸気は濃密相床の上表面１８で触媒から約０．９４
の／秒（３１フィート／秒）の速度で遊離し、この速度
は蒸気が上方向にサイクロン２６に向って通過する際低
下し続ける。炭化水素蒸気および混在する触媒はサイク
ロン２６を通過し、そこで混在する触媒が分離されて、
沈債脚管２８を通じて流動濃密相床にもどされる。簡単
のため単一のサイクロンが示してるが、数個のサイクロ
ンを一連ものとして平行して組立てて、炭化水素蒸気か
ら触媒を実質的に完全に分離するようにしてもよい。流
出ガスをサイクロン２６から管２９を通じて高圧室３川
こ送り込み、それを通過してから、炭化水素蒸気を反応
器１５から蒸気管３１を通じて放出する。蒸気管３１に
よりクラッキングされた炭化水素蒸気を分別装置（図面
に示してない）に送り、そこでこのような蒸気を回収し
、分離して、希望の製品および再循環の流れにする。第
１図において、管３５内の水蒸気を水蒸気環３７に送り
、反応器１５の下部内に放出する。反応器１５内に存在
する流動濃密相床内の触媒は、蒸気環３７からの蒸気に
より、吸蔵された炭化水素をストリッピングして除去し
てから下方に、貯槽３８、およびすべり弁４０を通じて
ストリッパー４２内に送り込む。ストリッパー４２には
、ストリッパー４２の壁にとりつけた邪魔板４３が設け
られている。ストリッパー４２を通って上昇する水蒸気
が触媒から、吸収された、および混在する炭化水素を除
去し、この水蒸気および炭化水素蒸気は上方にストリッ
パー排出管５３を通じて反応器１５の上部内に放出する
。ストリッピングした触媒はストリッパー４２の底部か
ら消耗触媒貯槽５５を通じて回収し、触媒再生部（図面
に示してない）に送る。第２図および第３図において、
上昇管導管１２は、反応器１５の壁を貫いて延びており
、および垂直から約３０〜４５ｏの角度で上方向に懐斜
し、縦（ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｍｌ長手方向）の中心軸を
持ち、および前記縦の中心軸に直角の円形横断面を規定
する円形の緑よりなる上部放出末端１００で終る、中空
の円筒部分よりなる。
第２図および第３図において、前記上昇管放出頭部１１
はアーチ形部分１０１、２つの脚部１０２Ａおよび１０
２８、平らな平面の表面をもつ四辺形の板である上部前
面覆い板１０３、および湾曲した平面の表面をもつ下部
前面覆い板１０４よりなる。
はアーチ形部分１０１、２つの脚部１０２Ａおよび１０
２８、平らな平面の表面をもつ四辺形の板である上部前
面覆い板１０３、および湾曲した平面の表面をもつ下部
前面覆い板１０４よりなる。
第２図および第３図において、前記アーチ形部分１０１
は、前記上昇管導管１２の放出末端１００と同じ半径の
中空の半円筒で、前部の半円形の縁１０５、後部の半円
形の縁１０６、および２つの縦の緑１０７Ａおよび１０
７Ｂをもつものよりなる。
は、前記上昇管導管１２の放出末端１００と同じ半径の
中空の半円筒で、前部の半円形の縁１０５、後部の半円
形の縁１０６、および２つの縦の緑１０７Ａおよび１０
７Ｂをもつものよりなる。
前記アーチ形部分１０１の後部の緑１０６は、前記アー
チ形部分１０１が上昇管導管１２の縦の中心軸と同軸に
なるように、上昇管導管１２の円形の緑１００の上半部
にとりつける。前記アーチ形部分の縦の緑１０７Ａおよ
び１０７Ｂの長さは上昇管導管１２の放出末端１００の
直径に約１〜３倍に等しくし、好ましくは直径の約２倍
に等しくする。第２図および第３図において、前記の平
らな、平面の脚部１０２Ａおよび１０２Ｂはそれぞれ、
上昇管導管の放出末端１００の半径に等しい長さの前部
の緑１０８Ａおよび１０８Ｂ、まつすぐな後部の緑１０
９Ａおよび１０９８、（図示なし）前記アーチ形部分１
０１の縦の緑１０７Ａおよび１０７Ｂに等しい長さのま
つすぐな上部の緑１１０Ａおよび１１０Ｂ、および縦の
縁１０７Ａおよび１０７８の長さの等しい底部の緑１１
１Ａおよび１１１Ｂをもつ。
チ形部分１０１が上昇管導管１２の縦の中心軸と同軸に
なるように、上昇管導管１２の円形の緑１００の上半部
にとりつける。前記アーチ形部分の縦の緑１０７Ａおよ
び１０７Ｂの長さは上昇管導管１２の放出末端１００の
直径に約１〜３倍に等しくし、好ましくは直径の約２倍
に等しくする。第２図および第３図において、前記の平
らな、平面の脚部１０２Ａおよび１０２Ｂはそれぞれ、
上昇管導管の放出末端１００の半径に等しい長さの前部
の緑１０８Ａおよび１０８Ｂ、まつすぐな後部の緑１０
９Ａおよび１０９８、（図示なし）前記アーチ形部分１
０１の縦の緑１０７Ａおよび１０７Ｂに等しい長さのま
つすぐな上部の緑１１０Ａおよび１１０Ｂ、および縦の
縁１０７Ａおよび１０７８の長さの等しい底部の緑１１
１Ａおよび１１１Ｂをもつ。
底部の縁１１Ａおよび１１１Ｂは、複数の三角形の突出
部１１２が１１１Ａおよび１１１Ｂの底部の緑に複数の
三角形をなすように鏡歯状にする。好ましくは各三角形
の突出部１ １２が、上昇管導管１２の縦の中心鞠に平
行の１つの緑と、前記縦の中心軸に直角になる他の縁と
をもつようにする。脚部１０２Ａおよび１０２Ｂの上部
の縁１１０Ａおよび１１０Ｂはそれぞれアーチ形部分１
０１の縦の縁１０７Ａおよび１０７８に連結し、その場
合脚部１０２Ａおよび１０２Ｂが下方向に延びるように
し、および後部の緑１０９Ａおよび１０９８（図示なし
）がアーチ形部分の後部の縁１０６と一直線になり、お
よび上昇管導管１２の縦の中心軸と直角になるようにす
る。第２図および第３図において、各脚部の前部の縁１
０８Ａおよび１０８Ｂは、アーチ形部分の前部の緑１０
５と一直線上で、上昇管導管１２の中心軸と直角で、前
記上昇管導管１２の放出口の半径に等しい距離まで下方
に延び、次に各脚部の前部の縁１０８Ａおよび１０８Ｂ
はさらに脚部の後部の縁１０９と脚部の緑１１１との交
わる点を中心にもち、アーチ形部分の縦の緑１０７の長
さに等しい半径をもつ円の半円形を描いて下方に延び、
その場合前記半円形の描く内包角が底部の縁１１１の直
線の長さが水平になり、また反応器１５の垂直中心軸に
直角になるようになる。
部１１２が１１１Ａおよび１１１Ｂの底部の緑に複数の
三角形をなすように鏡歯状にする。好ましくは各三角形
の突出部１ １２が、上昇管導管１２の縦の中心鞠に平
行の１つの緑と、前記縦の中心軸に直角になる他の縁と
をもつようにする。脚部１０２Ａおよび１０２Ｂの上部
の縁１１０Ａおよび１１０Ｂはそれぞれアーチ形部分１
０１の縦の縁１０７Ａおよび１０７８に連結し、その場
合脚部１０２Ａおよび１０２Ｂが下方向に延びるように
し、および後部の緑１０９Ａおよび１０９８（図示なし
）がアーチ形部分の後部の縁１０６と一直線になり、お
よび上昇管導管１２の縦の中心軸と直角になるようにす
る。第２図および第３図において、各脚部の前部の縁１
０８Ａおよび１０８Ｂは、アーチ形部分の前部の緑１０
５と一直線上で、上昇管導管１２の中心軸と直角で、前
記上昇管導管１２の放出口の半径に等しい距離まで下方
に延び、次に各脚部の前部の縁１０８Ａおよび１０８Ｂ
はさらに脚部の後部の縁１０９と脚部の緑１１１との交
わる点を中心にもち、アーチ形部分の縦の緑１０７の長
さに等しい半径をもつ円の半円形を描いて下方に延び、
その場合前記半円形の描く内包角が底部の縁１１１の直
線の長さが水平になり、また反応器１５の垂直中心軸に
直角になるようになる。
第２図および第３図において、平らな平面の上部面覆い
板１０３はその縁ところで、アーチ形部分の前部の緑１
０５および脚部の前部の緑１０８Ａおよび１０８Ｂのま
つすぐな部分にとりつけられ、平らな平面の上部覆い板
１０３が上昇管導管放出部の中心軸と直角になるように
取り付ける。
板１０３はその縁ところで、アーチ形部分の前部の緑１
０５および脚部の前部の緑１０８Ａおよび１０８Ｂのま
つすぐな部分にとりつけられ、平らな平面の上部覆い板
１０３が上昇管導管放出部の中心軸と直角になるように
取り付ける。
湾曲した平らな下部覆い板１０４は、上部覆い板１０３
の縁のところで、および脚部の前部緑１０８Ａと１０８
Ｂの湾曲したし部分に取りつける。流れる触媒−炭化水
素蒸気混合物が上昇管導管１２の上部の放出末端１００
を出る際に、混合物は、流れの成分が上昇管導管１２の
縦の軸と平行にならないように、拡散し、展開する。平
らな平面覆い板が縦の中心観に平行に流れる流動混合物
の部分を妨げ、一方湾曲した覆い板１０４が混合物の非
平行に流れる成分が湾曲した覆い板１０４の表面に対し
直角に近い角度で衝突するように配贋されている。第２
図及び第３図において、上昇管放出部１１の好ましい配
置は、上昇管の縦の中心軸が上‐部覆い板１０３の表面
上で反応器の垂直中心軸と交わるような反応器１５内の
位置である。
の縁のところで、および脚部の前部緑１０８Ａと１０８
Ｂの湾曲したし部分に取りつける。流れる触媒−炭化水
素蒸気混合物が上昇管導管１２の上部の放出末端１００
を出る際に、混合物は、流れの成分が上昇管導管１２の
縦の軸と平行にならないように、拡散し、展開する。平
らな平面覆い板が縦の中心観に平行に流れる流動混合物
の部分を妨げ、一方湾曲した覆い板１０４が混合物の非
平行に流れる成分が湾曲した覆い板１０４の表面に対し
直角に近い角度で衝突するように配贋されている。第２
図及び第３図において、上昇管放出部１１の好ましい配
置は、上昇管の縦の中心軸が上‐部覆い板１０３の表面
上で反応器の垂直中心軸と交わるような反応器１５内の
位置である。
この配置においては、触媒および炭化水素蒸気が上昇管
の放出頭部１１から下方に反応器１５の鞠中心に流れ込
み、従って触媒および炭化水素蒸気の均一な分布を確保
することになる。操作において、触媒および炭化水素蒸
気が、クラッキング温度および圧力、および約３．０４
〜１８２仇／秒（１０〜６０フィート／秒）の範囲内の
速度で、上昇管導管１２内を上方に流れる。
の放出頭部１１から下方に反応器１５の鞠中心に流れ込
み、従って触媒および炭化水素蒸気の均一な分布を確保
することになる。操作において、触媒および炭化水素蒸
気が、クラッキング温度および圧力、および約３．０４
〜１８２仇／秒（１０〜６０フィート／秒）の範囲内の
速度で、上昇管導管１２内を上方に流れる。
上昇管導管の放出末端１００から触媒および炭化水素蒸
気は放出器頭部１１に流入する。惰性で触媒は前方に運
ばれ、触媒は覆い板１０３および１０４の内側に衝突す
る。板に衝突する触媒による最少の侵食は衝突の角度が
９０ｏ である場合に経験される。覆い板１０３および
１０４は上昇管導管の放出末端１００からの触媒の流れ
の方向に対し９００の角度になるように配置される。従
って触媒衝突の侵食の影響が減少する。上昇管導管の放
出ロー００から炭化水素蒸気は放出頭部１１に流入し、
および下方に反応器１５に流入する。触媒は覆い板１０
３および１０４に衝突した後、炭化水素蒸気とともに、
下方に流れて反応器１５に入る。覆い板１０４はまた炭
化水素蒸気および触媒の流れの方向が、その流れが放出
頭部１１を出て、反応器１５に入る際、実質的に垂直の
下方向になるように、炭化水素蒸気および触媒の流れを
なだらかな形で方向ずける。従って、衝突する触媒によ
る放出頭部１１の侵食を、衝突表面（覆い板１０３およ
び１０４）を触媒の流れの方向に対し約９０ｏの角度に
することにより、最少にし、および反応器１５の壁の侵
食を、触媒の流れを反応器１５内に垂直の下方向に向け
ることにより、除くのである。これは従釆引用された特
許において反応器内への触媒の流れが、触媒が反応器の
壁に衝突し得るように実質的に垂直な角度になっていた
、上昇管放出装置に対する実質的な改良である。こうい
う触媒の衝突は反応器の壁のひどい侵食をひき起こしが
ちである。従来慣用的には、上昇管放出頭部１１は鋼板
に構成部分を熔接により結合したもので製作されている
。
気は放出器頭部１１に流入する。惰性で触媒は前方に運
ばれ、触媒は覆い板１０３および１０４の内側に衝突す
る。板に衝突する触媒による最少の侵食は衝突の角度が
９０ｏ である場合に経験される。覆い板１０３および
１０４は上昇管導管の放出末端１００からの触媒の流れ
の方向に対し９００の角度になるように配置される。従
って触媒衝突の侵食の影響が減少する。上昇管導管の放
出ロー００から炭化水素蒸気は放出頭部１１に流入し、
および下方に反応器１５に流入する。触媒は覆い板１０
３および１０４に衝突した後、炭化水素蒸気とともに、
下方に流れて反応器１５に入る。覆い板１０４はまた炭
化水素蒸気および触媒の流れの方向が、その流れが放出
頭部１１を出て、反応器１５に入る際、実質的に垂直の
下方向になるように、炭化水素蒸気および触媒の流れを
なだらかな形で方向ずける。従って、衝突する触媒によ
る放出頭部１１の侵食を、衝突表面（覆い板１０３およ
び１０４）を触媒の流れの方向に対し約９０ｏの角度に
することにより、最少にし、および反応器１５の壁の侵
食を、触媒の流れを反応器１５内に垂直の下方向に向け
ることにより、除くのである。これは従釆引用された特
許において反応器内への触媒の流れが、触媒が反応器の
壁に衝突し得るように実質的に垂直な角度になっていた
、上昇管放出装置に対する実質的な改良である。こうい
う触媒の衝突は反応器の壁のひどい侵食をひき起こしが
ちである。従来慣用的には、上昇管放出頭部１１は鋼板
に構成部分を熔接により結合したもので製作されている
。
もっともその他の製作方法も適宜用いられている。望ま
しくは、上昇管放出頭部１１の内部を、摩耗を最少にす
るため、耐火ラィニングで内装する。もっともこういう
ライニングは本発明の改良された上昇管放出頭部１１に
ついては必要でない。
しくは、上昇管放出頭部１１の内部を、摩耗を最少にす
るため、耐火ラィニングで内装する。もっともこういう
ライニングは本発明の改良された上昇管放出頭部１１に
ついては必要でない。
第１図は、上昇管導管の配置方向、および本発明の上昇
管放出頭部を示す流動接触クラッキング反応器の説明図
、第２図は、上昇管放出頭部の側面図、第３図は、第２
図を矢印方向よりみた、上昇管放出頭部の前面図である
。 １１：上昇管放出頭部、１２：上昇管導管、１５：竪形
反応器、１００：放出末端、１０１：アーチ形部分、１
０２：脚部、１０３，１０４：衝突板（覆い板）、１０
５，１０６，１０７，１０８，１０９，１１０，１１１
：縁、１１２；突起。 第１図 第２図 第３図
管放出頭部を示す流動接触クラッキング反応器の説明図
、第２図は、上昇管放出頭部の側面図、第３図は、第２
図を矢印方向よりみた、上昇管放出頭部の前面図である
。 １１：上昇管放出頭部、１２：上昇管導管、１５：竪形
反応器、１００：放出末端、１０１：アーチ形部分、１
０２：脚部、１０３，１０４：衝突板（覆い板）、１０
５，１０６，１０７，１０８，１０９，１１０，１１１
：縁、１１２；突起。 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 流動接触クラツキング装置の竪形反応器１５で、放
出末端１００をもつ上昇管導管１２が前記反応器１５に
、垂直に対して約３０〜４５°の角度で上方向に前記反
応器の側壁を貫いて入り、該上昇管導管１２を通じて触
媒および炭化水素蒸気が上方向に流れて、前記反応器内
に入ることよりなる上昇管放出頭部１１の改良であつて
、（ａ）前記上昇管導管１２の放出末端１００が連続し
てなる本体部分、（ｂ）上昇管導管の放出末端１００か
らの触媒および炭化水素蒸気の流れに対し、直角の姿勢
で前記本体部分にとりつけられた前面の衝突板１０３及
び１０４と、（ｃ）前記前面衝突板１０３は、炭化水素
おび触媒を反応器１５の内面に、実質的に垂直の下方向
に向けられるための手段であることよりなることを特徴
とする流動接触分解法に用いる上昇管放出頭部。 ２ 前記上昇管放出頭部１１が前記反応器１５内におい
て、触媒および炭化水素蒸気が実質的に垂直下方向に、
前記反応器１５の垂直中心軸に放出されるように位置さ
れることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の上昇
管放出頭部。 ３ 前記本体部分が前記上昇管導管放出末端１００の縦
の中心軸と同軸のアーチ形部分１０１、前記アーチ形部
分から下方向に延びる２つの脚部１０２Ａおよび１０２
Ｂ、および低い覆い板１０４とからなることを特徴とす
る特許請求の範囲第２項記載の上昇管放出頭部。 ４ 前記アーチ形部分１０１が、中空の半円筒で、前記
上昇管導管放出末端１００の半径に等しい半径をもち、
前記上昇導管の放出末端１００と連結した半円径の後部
の縁１０６をもち、前記前面衝突板１０３と連結した半
円形の前部の縁１０５をもち、および下方に面した２つ
の縦の縁１０７Ａおよび１０７Ｂをもつことを特徴とす
る特許請求の範囲第３項記載の上昇管放出頭部。 ５ 前記脚部１０２Ａおよび１０２Ｂが平らな平面の部
分で、各々がアーチ形部分の縦の縁１０７と長さの等し
い上部の縁１１０、上昇管導管１２の半径に等しい長さ
をもつ後部の縁１０９、前記上昇管導管１２の半径と長
さの等しいまつすぐな上部部分および弯曲した下部部分
をもつ前部の縁１０８、および底部の縁よりなり、その
底部の縁は前記脚部の上部縁１１０がアーチ形部分の縦
の縁１０７と連結されてなり、各脚部の後部の縁１０９
が、後部の縁１０６のアーチ形部分と同一線上にし、お
よび各脚部の上部部分の前部の縁１０８が前記アーチ形
部分の前部の縁１０５と同一線上にし、および前記前面
の衝突板１０３が、その縁により各脚部の前部の縁１０
８にとりつけられていることを特徴とする特許請求の範
囲第４項記載の上昇管放出頭部。 ６ 各脚部の前部の弯曲した下部部分の縁１０８が、前
記アーチ形部分の縦の縁１０７の長さに等しい長さの半
径をもち、前記脚部の後部の縁１０９と前記脚部底部の
縁１１１との交わる点に中心をもつことを特徴とする特
許請求の範囲第５項記載の上昇管放出頭部。 ７ 前記脚部底部の縁１１１が水平であることを特徴と
する特許請求の範囲第６項記載の上昇管放出頭部。 ８ 下部覆い板１０４が前記上部覆い板１０３の底部の
縁にとりつけられ、各脚部の弯曲した下部部分の前部の
縁１０８に取りつけられて、触媒と炭化水素蒸気を、実
質的に垂直下方に向けられ、前記反応器１５内に導入す
ることを特徴とする特許請求の範囲第７項記載の上昇管
放出頭部。 ９ 各脚部の底部の縁１１１が、複数の三角形形状のノ
ツチを形成する複数の三角形形状の突起をつくるように
鋸歯状にしたことを特徴とする特許請求の範囲第８項記
載の上昇管放出頭部。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/748,090 US4086064A (en) | 1976-12-06 | 1976-12-06 | Apparatus for fluidized catalytic cracking |
| US748090 | 1985-06-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5372009A JPS5372009A (en) | 1978-06-27 |
| JPS6026438B2 true JPS6026438B2 (ja) | 1985-06-24 |
Family
ID=25007967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52144097A Expired JPS6026438B2 (ja) | 1976-12-06 | 1977-12-02 | 流動接触分解法に用いる上昇管放出頭部 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4086064A (ja) |
| JP (1) | JPS6026438B2 (ja) |
| DE (1) | DE2739360A1 (ja) |
| FI (1) | FI62332C (ja) |
| FR (1) | FR2372882A1 (ja) |
| GB (1) | GB1545388A (ja) |
| SE (1) | SE7713758L (ja) |
| YU (1) | YU287077A (ja) |
| ZA (1) | ZA776590B (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2077631A (en) * | 1980-06-05 | 1981-12-23 | Tongeren U K Ltd Van | Third stage separator system for fluidised catalytic cracking unit in oil refining, and method of operating same |
| US5156817A (en) * | 1990-05-15 | 1992-10-20 | Exxon Research And Engineering Company | Fccu regenerator catalyst distribution system |
| US8696995B2 (en) | 2011-02-09 | 2014-04-15 | Kellogg Brown & Root Llc | Cyclone Plenum Turbulator |
| CN102950033B (zh) * | 2011-08-31 | 2014-07-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种使用重质燃料油快速稳定催化剂活性的方法及设备 |
| US8877132B2 (en) | 2012-04-20 | 2014-11-04 | Uop Llc | Baffles for improving riser hydrodynamics |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2944963A (en) * | 1958-03-03 | 1960-07-12 | Shell Oil Co | Conversion of heavy oils to gasoline using the fluidized catalyst technique |
| US3188184A (en) * | 1960-04-15 | 1965-06-08 | Pullman Inc | Fluid catalytic cracking unit |
| DE1417701A1 (de) * | 1961-12-15 | 1968-10-24 | Pullman Inc | Vorrichtung,um Feststoffteilchen mit Gasen in Beruehrung zu bringen |
| US3607126A (en) * | 1968-04-05 | 1971-09-21 | Pullman Inc | Flow-directing device |
| US3619415A (en) * | 1969-07-29 | 1971-11-09 | Texaco Inc | Method and apparatus for fluid catalytic cracking |
| US3784360A (en) * | 1971-09-20 | 1974-01-08 | Texaco Inc | Fluid catalytic cracking |
| US3785962A (en) * | 1971-12-27 | 1974-01-15 | Universal Oil Prod Co | Fluidized catalytic cracking process |
| DE2237031B2 (de) * | 1972-07-28 | 1976-07-29 | Texaco Development Corp., New York, N.Y. (V.StA.) | Fliessbett-crackanlage |
| US3993556A (en) * | 1972-12-11 | 1976-11-23 | Texaco Inc. | Method of catalytic cracking of hydrocarbons |
| US3894935A (en) * | 1973-11-19 | 1975-07-15 | Mobil Oil Corp | Conversion of hydrocarbons with {37 Y{38 {0 faujasite-type catalysts |
-
1976
- 1976-12-06 US US05/748,090 patent/US4086064A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-09-01 DE DE19772739360 patent/DE2739360A1/de not_active Ceased
- 1977-11-02 GB GB45525/77A patent/GB1545388A/en not_active Expired
- 1977-11-04 ZA ZA00776590A patent/ZA776590B/xx unknown
- 1977-11-23 FI FI773549A patent/FI62332C/fi not_active IP Right Cessation
- 1977-11-25 FR FR7735494A patent/FR2372882A1/fr not_active Withdrawn
- 1977-12-02 JP JP52144097A patent/JPS6026438B2/ja not_active Expired
- 1977-12-05 SE SE7713758A patent/SE7713758L/xx unknown
- 1977-12-06 YU YU02870/77A patent/YU287077A/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI62332B (fi) | 1982-08-31 |
| US4086064A (en) | 1978-04-25 |
| FR2372882A1 (fr) | 1978-06-30 |
| JPS5372009A (en) | 1978-06-27 |
| SE7713758L (sv) | 1978-06-07 |
| FI773549A7 (fi) | 1978-06-07 |
| ZA776590B (en) | 1978-08-30 |
| DE2739360A1 (de) | 1978-06-08 |
| FI62332C (fi) | 1982-12-10 |
| GB1545388A (en) | 1979-05-10 |
| YU287077A (en) | 1983-02-28 |
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