JPS6026995A - 吸音材 - Google Patents
吸音材Info
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- JPS6026995A JPS6026995A JP58135128A JP13512883A JPS6026995A JP S6026995 A JPS6026995 A JP S6026995A JP 58135128 A JP58135128 A JP 58135128A JP 13512883 A JP13512883 A JP 13512883A JP S6026995 A JPS6026995 A JP S6026995A
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- Japan
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- foam
- sound
- sound absorbing
- sound absorption
- modulus
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
- Building Environments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
よりなる従来の吸音材とは異なる優れた吸音性能をもつ
吸音材に関するものである。
吸音材に関するものである。
現在、市販されている吸音材を、吸音性能の点から分類
すると、低周波域吸音材と高周波域吸音材の二種に大別
できる。前者の代表的なものは軟質高分子シートあるい
は独立発泡軟質高分子シートなどをあげることができ、
その吸音特性の特徴Ｆｉｓｏｏへルツないし１０００ヘ
ルツ付近の音域で最大の垂直入射吸音率を示し、１００
０ヘルツ以下での低周波音域の吸音に優れていることに
ある。
すると、低周波域吸音材と高周波域吸音材の二種に大別
できる。前者の代表的なものは軟質高分子シートあるい
は独立発泡軟質高分子シートなどをあげることができ、
その吸音特性の特徴Ｆｉｓｏｏへルツないし１０００ヘ
ルツ付近の音域で最大の垂直入射吸音率を示し、１００
０ヘルツ以下での低周波音域の吸音に優れていることに
ある。
これに対し、後者は、低周波域での吸音性は前者に比べ
劣るが，１０００ヘルツ以上の音域において垂直入射吸
音率は急激に増加し、高周波域での吸音特性は非常に優
れている。市販されている吸音材の大部分は後者に属す
るものであシ、その代表として例えば、厚さ１ｃｒｎ程
度のポリウレタン発泡成形体，グラスウールあるいは発
泡コンクリートなど連通性多孔質材料をあげることがで
きる。
劣るが，１０００ヘルツ以上の音域において垂直入射吸
音率は急激に増加し、高周波域での吸音特性は非常に優
れている。市販されている吸音材の大部分は後者に属す
るものであシ、その代表として例えば、厚さ１ｃｒｎ程
度のポリウレタン発泡成形体，グラスウールあるいは発
泡コンクリートなど連通性多孔質材料をあげることがで
きる。
第１図に、両者の代表的垂直吸音特性を示した。
このように現在市場で入手し得る吸音材料°は、その吸
音特性が特定の周波数域にかたよっておシ、バランスの
よい吸音特性をもつ吸音材料の開発が望まれている。
音特性が特定の周波数域にかたよっておシ、バランスの
よい吸音特性をもつ吸音材料の開発が望まれている。
本願発明者らは、従来の低周波域吸音材と高周波域吸音
材両者の吸音特性を合わせ持つようなシート状吸音材の
開発を意図し本願発明に到達した。
材両者の吸音特性を合わせ持つようなシート状吸音材の
開発を意図し本願発明に到達した。
すなわち、本発明は次の５つの限定された物性条件；
（ｘ）２３°ＣＫおけるみかけヤング率が１．５×１０
４Ｍ−から７． ＯＸ １０４Ｎ／ｒ？、好ましくは２
．０Ｘ１０４Ｎ汐から＆０Ｘ１０’Ｎ汐（２）２３℃に
おける密度が８０臀譬から３００臀譬、好ましくは１０
０Ｖ−から２００臀譬（３）通気量が４０Ｗ４／ｌｉ・
１０關・ｍｌｎ以上、好ましスト樹脂連通性発泡成形体
が、従来の低周波域吸音材と高周波域吸音材それぞれの
吸音性能を合わせもつことを見い出したことＫもとづい
ている。
４Ｍ−から７． ＯＸ １０４Ｎ／ｒ？、好ましくは２
．０Ｘ１０４Ｎ汐から＆０Ｘ１０’Ｎ汐（２）２３℃に
おける密度が８０臀譬から３００臀譬、好ましくは１０
０Ｖ−から２００臀譬（３）通気量が４０Ｗ４／ｌｉ・
１０關・ｍｌｎ以上、好ましスト樹脂連通性発泡成形体
が、従来の低周波域吸音材と高周波域吸音材それぞれの
吸音性能を合わせもつことを見い出したことＫもとづい
ている。
次に、本願発明の基本である上記物性条件を見い出すに
至った背景と、この３つの物性条件を満たす塩化ビニル
ペースト樹脂発泡成形シートの吸音特性を説明する。
至った背景と、この３つの物性条件を満たす塩化ビニル
ペースト樹脂発泡成形シートの吸音特性を説明する。
可塑化塩化ビニルあるいはその独立発泡成形シートで代
表される低周波域吸音材の吸音は、音波エネルギーが材
料の表面層あるいは内部で粘弾性的な振動、摩擦を起こ
して熱エネルギーに変換消耗するためと考えられている
。
表される低周波域吸音材の吸音は、音波エネルギーが材
料の表面層あるいは内部で粘弾性的な振動、摩擦を起こ
して熱エネルギーに変換消耗するためと考えられている
。
一般に、軟質高分子材料のような粘弾性体は特定周波数
付近の力学的振動に対して共振し、その共振周波数付近
で吸音効果は大きくなる。このような材料の吸音効果に
影響を与える因子として、材料の弾性率、独立気泡の大
きさとその分布、気泡率が考えられる。特に、独立気泡
の存在は吸音率の向上に効果がある。本願発明者らの研
究によればこの種の材料の吸音機能を高めるためには、
弾性率を低くすること、独立気泡の気泡率を一定の幅の
なかにおさめること、そして気泡の大きさが幅広く分布
していることが要鯖される。
付近の力学的振動に対して共振し、その共振周波数付近
で吸音効果は大きくなる。このような材料の吸音効果に
影響を与える因子として、材料の弾性率、独立気泡の大
きさとその分布、気泡率が考えられる。特に、独立気泡
の存在は吸音率の向上に効果がある。本願発明者らの研
究によればこの種の材料の吸音機能を高めるためには、
弾性率を低くすること、独立気泡の気泡率を一定の幅の
なかにおさめること、そして気泡の大きさが幅広く分布
していることが要鯖される。
一方、高周波域吸音材、すなわち、連通性多孔質型吸音
材の吸音機構は、音波が材料に入射すると、音のエネル
ギーは、連通気泡壁と空気振動との粘性摩擦によって熱
エネルギーに変換消費され減衰するとされている。した
がって、この種の吸音材の吸音効果を向上させるために
は、連続気泡をできるだけ多くすればよいと考えること
ができる。
材の吸音機構は、音波が材料に入射すると、音のエネル
ギーは、連通気泡壁と空気振動との粘性摩擦によって熱
エネルギーに変換消費され減衰するとされている。した
がって、この種の吸音材の吸音効果を向上させるために
は、連続気泡をできるだけ多くすればよいと考えること
ができる。
しかし、本願発明者らの研究によれば、連続気泡率と吸
音率との関係は必ずしも比例関係にはなく、連続気泡率
がある値以上になると吸音率は平衡状態に達する。
音率との関係は必ずしも比例関係にはなく、連続気泡率
がある値以上になると吸音率は平衡状態に達する。
以上の説明からもわかるように、低周波域吸音材と高周
波域吸音材両者の吸音特性を合わせもつような吸音材を
開発するには； （１） 少なく共１０００ Ｈ２以下の低周波域で力学
的損失が最大になるような低弾性率軟質材料であシ、か
つ （２） 独立気泡と連続気泡とを合わせもつような発泡
成形体であること。
波域吸音材両者の吸音特性を合わせもつような吸音材を
開発するには； （１） 少なく共１０００ Ｈ２以下の低周波域で力学
的損失が最大になるような低弾性率軟質材料であシ、か
つ （２） 独立気泡と連続気泡とを合わせもつような発泡
成形体であること。
（３） そして、独立気泡の大きさとその分布および発
泡率および連通気泡率が一定の幅のなかで制御されなけ
ればならない。
泡率および連通気泡率が一定の幅のなかで制御されなけ
ればならない。
上記条件＋１）１４塩化ビニルペースト樹脂、可塑化塩
化ビニル樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂あるい
はポリウレタン樹脂など軟質高分子材料を用いることに
よって満たすことができるが、条件（１）および（２）
を同時にか゛つ合目的に満たすには、塩化ビニルペース
ト樹脂を用い可塑剤量と発泡加工条件とを選択すること
によって初めて可能となる。
化ビニル樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂あるい
はポリウレタン樹脂など軟質高分子材料を用いることに
よって満たすことができるが、条件（１）および（２）
を同時にか゛つ合目的に満たすには、塩化ビニルペース
ト樹脂を用い可塑剤量と発泡加工条件とを選択すること
によって初めて可能となる。
ここで最も困難な％（３，は、発泡セル構造に関するも
のであるが、その制御を適確に行うには次の因子＝（ａ
）独立気泡の大きさ、（ｂ）その分布、そして（Ｃ）独
立および連通気泡率の測定方法確立と計量化が必要であ
る。これらの発泡セル構造は、発泡体の切片を光学顕微
鏡下で観測することによって可能であり、計量すること
もできるが、これを実施するには大変な労力と時間を特
徴とする特に、゛工業化を前提として考えるとき、生産
品の品質管理は最も重要でかつ絶対の条件であるが、発
泡セル構造の管理手法として、光学顕微鏡法の採用は、
測定の複雑さからみて当該製品の品質管理手段として適
さない。そこで、本願発明者らは光学顕微鏡法に替シ得
る発泡セル構造の簡易測定方法を研究した結果、発泡成
形体連通気泡率の程度は、第２図に示した通気量測定装
置を用いることによって知ることができる。
のであるが、その制御を適確に行うには次の因子＝（ａ
）独立気泡の大きさ、（ｂ）その分布、そして（Ｃ）独
立および連通気泡率の測定方法確立と計量化が必要であ
る。これらの発泡セル構造は、発泡体の切片を光学顕微
鏡下で観測することによって可能であり、計量すること
もできるが、これを実施するには大変な労力と時間を特
徴とする特に、゛工業化を前提として考えるとき、生産
品の品質管理は最も重要でかつ絶対の条件であるが、発
泡セル構造の管理手法として、光学顕微鏡法の採用は、
測定の複雑さからみて当該製品の品質管理手段として適
さない。そこで、本願発明者らは光学顕微鏡法に替シ得
る発泡セル構造の簡易測定方法を研究した結果、発泡成
形体連通気泡率の程度は、第２図に示した通気量測定装
置を用いることによって知ることができる。
第２図に示す通気量測定装置は、試料ホルダーＡ、クッ
ションタンクＢ、吸水ピンＣ１水層り。
ションタンクＢ、吸水ピンＣ１水層り。
水銀マノメーターＥ、減圧度調整コックＦおよび開閉コ
ックＧから成る。通気量の測定は、測定試料Ｈを試料ホ
ルダーＡにセットしてから、開閉コックＧを閉じ、調整
コックＦを調整して試料ホルダーＡ内の減圧度が１００
ｕ＋Ｈｇとなるように保つ。
ックＧから成る。通気量の測定は、測定試料Ｈを試料ホ
ルダーＡにセットしてから、開閉コックＧを閉じ、調整
コックＦを調整して試料ホルダーＡ内の減圧度が１００
ｕ＋Ｈｇとなるように保つ。
次に開閉コック■を開くと、試料Ｈの通気量に相応して
水層りから吸水ピ／Ｃへ水が流入する。水層りより吸水
とンＣへ３０秒間に流入する水量をもって試料の通気量
とした。
水層りから吸水ピ／Ｃへ水が流入する。水層りより吸水
とンＣへ３０秒間に流入する水量をもって試料の通気量
とした。
また独立発泡の発泡率及び発泡セルの大きさ。
分布は、ＪＩＥＩＫ６３０１ 「加硫ゴム物理試験方法
」に規定されている２号ダンベル試験片を用い、引張り
速度５−例、温度２５±１°Ｃ１および相対湿度５５±
５チの条件のもとで測定されたみかけのヤング率および
密度と密接に相関することがわかった。ここで、みかけ
のヤング率は、弾性限界内の伸びと応力からめられる。
」に規定されている２号ダンベル試験片を用い、引張り
速度５−例、温度２５±１°Ｃ１および相対湿度５５±
５チの条件のもとで測定されたみかけのヤング率および
密度と密接に相関することがわかった。ここで、みかけ
のヤング率は、弾性限界内の伸びと応力からめられる。
かくして、これら３つの物性因子と材料とを特定するこ
とによって本願発明者らが意図した吸音材の工業生産が
可能となった。すなわち、２３°Ｃにおける当該みがけ
のヤング率が１．５ Ｘ １０’Ｎ／ｍ’以下あるいは
７． ＯＸ１０’Ｎ／ｍ’以上のとき、また２５℃にお
ける密度が８０−以下であるいは３００１以上のとき、
あるいは当該通気量が４０４ｄ・１０ｍｍ・ｍｉｎ以下
のとき、発泡体は従来の吸音材の吸音特性しか示さなく
なる。また、必要に応じて、当該物性限界内において、
比重４以下で粒径が２０〜１０００μの無機あるいは有
機質フィラー、例えば、シラスバルーン、パーライト、
アルミニウム粉、粉状マイカ。
とによって本願発明者らが意図した吸音材の工業生産が
可能となった。すなわち、２３°Ｃにおける当該みがけ
のヤング率が１．５ Ｘ １０’Ｎ／ｍ’以下あるいは
７． ＯＸ１０’Ｎ／ｍ’以上のとき、また２５℃にお
ける密度が８０−以下であるいは３００１以上のとき、
あるいは当該通気量が４０４ｄ・１０ｍｍ・ｍｉｎ以下
のとき、発泡体は従来の吸音材の吸音特性しか示さなく
なる。また、必要に応じて、当該物性限界内において、
比重４以下で粒径が２０〜１０００μの無機あるいは有
機質フィラー、例えば、シラスバルーン、パーライト、
アルミニウム粉、粉状マイカ。
木粉などを加えてもよい。あるいは、また、装飾を目的
として、多孔性の布１紙、不織布などを積層することも
できる。さらに、本発明の吸音材を軟質遮音材と積層す
れば、吸音と遮音、両機能をもつ防音材として用いるこ
ともできる。特に、遮音材に当該シート状吸音材をはり
合わせることによって遮音材単独のものよシ透過損失で
５ｄＢないし１０ｄＢの向上が可能となる。
として、多孔性の布１紙、不織布などを積層することも
できる。さらに、本発明の吸音材を軟質遮音材と積層す
れば、吸音と遮音、両機能をもつ防音材として用いるこ
ともできる。特に、遮音材に当該シート状吸音材をはり
合わせることによって遮音材単独のものよシ透過損失で
５ｄＢないし１０ｄＢの向上が可能となる。
以下、実施例をもって本願発明の詳細な説明するがこれ
によって本願発明は何ら制限を受けるものではない。
によって本願発明は何ら制限を受けるものではない。
実施例１）
塩化ビニルペースト樹脂（ｐ−１０３０） ：１００部
ＤＯＰ（ジオクチル７オスフエー）） ： ８０部発
泡 剤（ＡＤＣＡ） ： ７部 安 定 剤（Ｍａｒｋ ＦＬ−２１７デカ・アーガス社
製）＝ ７部 を高速ミキサーで約５分間混練したあと、防燃紙上に均
一に塗布する。これを温度２００°Ｃで２．２５分間オ
ープン中で加熱し発泡体を得た。この発泡体から表面ス
キン層及び防燃紙を取シ除き厚さ１２−の発泡体を得た
。この発泡体の通気性。
ＤＯＰ（ジオクチル７オスフエー）） ： ８０部発
泡 剤（ＡＤＣＡ） ： ７部 安 定 剤（Ｍａｒｋ ＦＬ−２１７デカ・アーガス社
製）＝ ７部 を高速ミキサーで約５分間混練したあと、防燃紙上に均
一に塗布する。これを温度２００°Ｃで２．２５分間オ
ープン中で加熱し発泡体を得た。この発泡体から表面ス
キン層及び防燃紙を取シ除き厚さ１２−の発泡体を得た
。この発泡体の通気性。
みかけヤング率及び密度を本願詳細の説明に記した方法
によって測定したところ 通気性 ： ６８ ｔ１４／ｆＸ／Ｉ−１０ａｓ−ｍｉ
ｎみかけヤング率： ４．８ Ｘ １０’Ｎ／ｍ’密
度 ： １３０皆 であった。これら物性値はいずれも本願発明に規定する
物性限界内にある。また、当該発泡体の垂直入射吸音を
デンマークのプリュエル・ケアー社製垂直入射吸音率測
定装置を用いて測定した。結果は第３図に示す通り、本
発明品（イ）は厚さ１０１１１１のポリウレタンフォー
ム（ロ）あるいは、厚さ１２１ｍのグラスウールシーＨ
−）と比べると当該発泡体の吸音特性の周波数依存性は
小さく、吸音のバランスにおいて大変優れておシ本願発
明の有効性を示している。
によって測定したところ 通気性 ： ６８ ｔ１４／ｆＸ／Ｉ−１０ａｓ−ｍｉ
ｎみかけヤング率： ４．８ Ｘ １０’Ｎ／ｍ’密
度 ： １３０皆 であった。これら物性値はいずれも本願発明に規定する
物性限界内にある。また、当該発泡体の垂直入射吸音を
デンマークのプリュエル・ケアー社製垂直入射吸音率測
定装置を用いて測定した。結果は第３図に示す通り、本
発明品（イ）は厚さ１０１１１１のポリウレタンフォー
ム（ロ）あるいは、厚さ１２１ｍのグラスウールシーＨ
−）と比べると当該発泡体の吸音特性の周波数依存性は
小さく、吸音のバランスにおいて大変優れておシ本願発
明の有効性を示している。
実施例２）
塩化ビニルペースト樹脂（７渡１０１）：１００部ＤＯ
Ｐ ： ８０部 発 泡 剤（ムＤ（！Ａ） ： ７部 安 定 剤（Ｍａｒｋ ＦＩｒ−２１） ： ７部シラ
スバルーン ： ４０ｄ を実施例１）にしたがって、温度２０５°Ｃで２．００
分間オープン中で加熱して発泡体を得た。この発泡体か
ら表面スキ７層を取り除き厚さ１０ｍの発泡シートを得
た。この発泡シートの通気性、みかけヤング率および密
度を本願詳細の説明に記した方法によって測定したとこ
ろ 通気性 ＝８０ψ・１０龍・ｍｉｎ みかけヤング率：４．５Ｘ１０’）Ｊ汐密 度 ： １
２０ ｋｇ／ｙｌ であった。これら物性値はいずれも本願発明に規定する
物性限界内にある。垂直入射吸音率の結果は第４図忙示
す通シであシ、同程度の厚さのポリウレタンフォームや
グラスウールシートに比較して、本願発明品は５００ヘ
ルツ〜３０００ヘルツの広い周波数域で１０チを超える
吸音性能を発現している。
Ｐ ： ８０部 発 泡 剤（ムＤ（！Ａ） ： ７部 安 定 剤（Ｍａｒｋ ＦＩｒ−２１） ： ７部シラ
スバルーン ： ４０ｄ を実施例１）にしたがって、温度２０５°Ｃで２．００
分間オープン中で加熱して発泡体を得た。この発泡体か
ら表面スキ７層を取り除き厚さ１０ｍの発泡シートを得
た。この発泡シートの通気性、みかけヤング率および密
度を本願詳細の説明に記した方法によって測定したとこ
ろ 通気性 ＝８０ψ・１０龍・ｍｉｎ みかけヤング率：４．５Ｘ１０’）Ｊ汐密 度 ： １
２０ ｋｇ／ｙｌ であった。これら物性値はいずれも本願発明に規定する
物性限界内にある。垂直入射吸音率の結果は第４図忙示
す通シであシ、同程度の厚さのポリウレタンフォームや
グラスウールシートに比較して、本願発明品は５００ヘ
ルツ〜３０００ヘルツの広い周波数域で１０チを超える
吸音性能を発現している。
実施例５）
塩化ビニルペースト樹脂（重合度１０３０）：１００部
ＤＯＰ ： ８０部 発 泡 剤（ＡＤＯＡ） ： ７郎 女 定 剤（Ｍａｒｋ ＦＬ−２１） ： ７部アルミ
ニウム粉 ： ３ｏ− を実施例１）に従って、温度２０５°Ｃで２．０００分
間オープン中加熱して発泡体を得た。この発泡体から表
面スキン層を取り除き、厚さ１０１１１１の発泡シート
を得た。この発泡体の通気性、みかけヤング率および密
度を本願詳細の説明に記した方法によって測定したとこ
ろ 通気性 ： ８４ Ｗｄｍ １０＋ｕ＋−ｍｉｎみかけ
ヤング率：＆２Ｘ１０４Ｎ汐 密 度 ： １３０ ｋｇｌｄ であった。これら物性値はいずれも本願発明に規定する
物性限界内にある。垂直入射吸音率の結果は第５図に示
す通りであり実施例２）で得た発泡体に劣らず、すぐれ
た吸音性能を発現している。
ＤＯＰ ： ８０部 発 泡 剤（ＡＤＯＡ） ： ７郎 女 定 剤（Ｍａｒｋ ＦＬ−２１） ： ７部アルミ
ニウム粉 ： ３ｏ− を実施例１）に従って、温度２０５°Ｃで２．０００分
間オープン中加熱して発泡体を得た。この発泡体から表
面スキン層を取り除き、厚さ１０１１１１の発泡シート
を得た。この発泡体の通気性、みかけヤング率および密
度を本願詳細の説明に記した方法によって測定したとこ
ろ 通気性 ： ８４ Ｗｄｍ １０＋ｕ＋−ｍｉｎみかけ
ヤング率：＆２Ｘ１０４Ｎ汐 密 度 ： １３０ ｋｇｌｄ であった。これら物性値はいずれも本願発明に規定する
物性限界内にある。垂直入射吸音率の結果は第５図に示
す通りであり実施例２）で得た発泡体に劣らず、すぐれ
た吸音性能を発現している。
比較例１）
塩化ビニルペースト樹脂（重合度１０５０）：１００部
ＤＯＰ ： ８０部 発 泡 剤ＣＡＤＯＡ） ： ７郎 女 定 剤（Ｍａｒｋ Ｆ）−２１） ： ７部を実施
例１）と全く同じ条件で発泡成形し、同じ発泡体を得た
。表面スキン層を取シ除かない厚さ１２＠ｓの発泡体の
物性値を測定したところ、通気性 二〇−・１ｏ属１ｍ
１ｎ みかけヤング率： ４．８ Ｘ １ Ｇ’Ｎ／ｗｌ密
度 ： １３０−４御 であった。これら物性値は、本願発明に規定する図に示
す通り、本願発明品と比較すると１０００ヘルツ以上の
高周波域で吸音特性が大きく劣っている。
ＤＯＰ ： ８０部 発 泡 剤ＣＡＤＯＡ） ： ７郎 女 定 剤（Ｍａｒｋ Ｆ）−２１） ： ７部を実施
例１）と全く同じ条件で発泡成形し、同じ発泡体を得た
。表面スキン層を取シ除かない厚さ１２＠ｓの発泡体の
物性値を測定したところ、通気性 二〇−・１ｏ属１ｍ
１ｎ みかけヤング率： ４．８ Ｘ １ Ｇ’Ｎ／ｗｌ密
度 ： １３０−４御 であった。これら物性値は、本願発明に規定する図に示
す通り、本願発明品と比較すると１０００ヘルツ以上の
高周波域で吸音特性が大きく劣っている。
比較例２）
塩化ビニルペースト樹脂（重合度１０７０）：１００部
ＤＯＰ ： ６０部 発 泡 剤（ＡＤＣＡ） ： ３郎 女 定 剤（Ｍａｒｋ ＦＩ／−２１） ： ５部を実
施例１）と同様の手順で防燃紙上に塗布し、温度１９０
°Ｃで５分間オープン中で加熱し発泡体を得た。この発
泡体から表面スキン層を取り除き厚さ１０騙の発泡シー
トを得た。この発泡体の通気性、みかけヤング率および
密度を本願詳細の説明に記した方法忙よって測定したと
ころ 通気性 ： Ｓ ５４ｄ−Ｉ Ｃｍａ−ｍｉｎみかけヤ
ング率： ６−６５ Ｘ １ Ｇ’Ｎ／ｍ’密 度 ：
１６０ψ− であった。これら物性値の中で通気性とみかけヤング率
は本願発明に規定する物性依界外にある。
ＤＯＰ ： ６０部 発 泡 剤（ＡＤＣＡ） ： ３郎 女 定 剤（Ｍａｒｋ ＦＩ／−２１） ： ５部を実
施例１）と同様の手順で防燃紙上に塗布し、温度１９０
°Ｃで５分間オープン中で加熱し発泡体を得た。この発
泡体から表面スキン層を取り除き厚さ１０騙の発泡シー
トを得た。この発泡体の通気性、みかけヤング率および
密度を本願詳細の説明に記した方法忙よって測定したと
ころ 通気性 ： Ｓ ５４ｄ−Ｉ Ｃｍａ−ｍｉｎみかけヤ
ング率： ６−６５ Ｘ １ Ｇ’Ｎ／ｍ’密 度 ：
１６０ψ− であった。これら物性値の中で通気性とみかけヤング率
は本願発明に規定する物性依界外にある。
吸音率の結果は第６図のに）として示す通シであシ全周
波数域で低い吸音率しか発現していない。
波数域で低い吸音率しか発現していない。
第１図は、従来の吸音材の代表的垂直入射吸音特性を示
す図である。 第２図は、通気量測定装置の概略図である。第５〜６図
は、本願発明の実施例および比較例による吸音材の垂直
入射吸音特性を示す図である。 Ａ：試料ホルダー Ｃ：吸水ビン Ｄ：水層 Ｈ：試料 イ：本願発明塩化ビニルペースト発泡体ロ：ポリウレタ
ンフォーム ハ：グラスウールシート ニ、ホ：塩化ビニルペースト発泡体 特許出願人 東洋曹達工業株式会社 第 １ 図 第２図 周波数（ａＺ） 第 ３ 図 周波数（）１ｇ） 周波数（）ｌ：；）
す図である。 第２図は、通気量測定装置の概略図である。第５〜６図
は、本願発明の実施例および比較例による吸音材の垂直
入射吸音特性を示す図である。 Ａ：試料ホルダー Ｃ：吸水ビン Ｄ：水層 Ｈ：試料 イ：本願発明塩化ビニルペースト発泡体ロ：ポリウレタ
ンフォーム ハ：グラスウールシート ニ、ホ：塩化ビニルペースト発泡体 特許出願人 東洋曹達工業株式会社 第 １ 図 第２図 周波数（ａＺ） 第 ３ 図 周波数（）１ｇ） 周波数（）ｌ：；）
Claims (1)
- 発泡成形時に形成される表皮を除いた塩化ビニルペース
ト樹脂連通性発泡成形体で、その物性値が２３°Ｃにお
いて、みかけヤング率１．５Ｘ１０’〜７、 ＯＸ １
０’ Ｎ７ｍ”、密度８０〜３００峰譬および通気量４
０ ｌｄ・１０謔・ｍｉｎ以上であることを特徴とする
吸音材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58135128A JPS6026995A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 吸音材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58135128A JPS6026995A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 吸音材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6026995A true JPS6026995A (ja) | 1985-02-09 |
| JPH0452478B2 JPH0452478B2 (ja) | 1992-08-21 |
Family
ID=15144463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58135128A Granted JPS6026995A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 吸音材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6026995A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05313669A (ja) * | 1991-04-15 | 1993-11-26 | Matsushita Electric Works Ltd | 吸音材および吸音材の製造方法 |
| JP2004263184A (ja) * | 2003-02-24 | 2004-09-24 | Basf Ag | 高融点プラスチックからなる連続気泡発泡体 |
| JP2006297807A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-02 | Kaneka Corp | ポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体 |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP58135128A patent/JPS6026995A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05313669A (ja) * | 1991-04-15 | 1993-11-26 | Matsushita Electric Works Ltd | 吸音材および吸音材の製造方法 |
| JP2004263184A (ja) * | 2003-02-24 | 2004-09-24 | Basf Ag | 高融点プラスチックからなる連続気泡発泡体 |
| JP2006297807A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-02 | Kaneka Corp | ポリプロピレン系樹脂型内発泡成形体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0452478B2 (ja) | 1992-08-21 |
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