JPS6027730B2 - ９％Ｎｉ形鋼の製造方法 - Google Patents
９％Ｎｉ形鋼の製造方法Info
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- JPS6027730B2 JPS6027730B2 JP8848580A JP8848580A JPS6027730B2 JP S6027730 B2 JPS6027730 B2 JP S6027730B2 JP 8848580 A JP8848580 A JP 8848580A JP 8848580 A JP8848580 A JP 8848580A JP S6027730 B2 JPS6027730 B2 JP S6027730B2
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- steel
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、例えば液体窒素の音度の如き極低温度におい
て優れた靭性を有する９％Ｎｉ形鋼の製造方法に関する
ものであって、競入一競戻処理を施すことなくして、し
かも暁入−暁房処理を施したものとほぼ同等の機械的性
質を有する９％Ｎｉ形鋼の製造方法を提供せんとするも
のである。
て優れた靭性を有する９％Ｎｉ形鋼の製造方法に関する
ものであって、競入一競戻処理を施すことなくして、し
かも暁入−暁房処理を施したものとほぼ同等の機械的性
質を有する９％Ｎｉ形鋼の製造方法を提供せんとするも
のである。
近年、石油化学工業の発展と石油原油の供給量逼迫に伴
うＬＮＧ（液化天然ガス）の備蓄量の増大や、産業用液
体窒素、液体酸素等の使用量の伸びにつれて、この種の
極低温度の製品を製造、運搬する装置および貯蔵容器の
需要が増えている。しかるに、これらの極低温度（例え
ば液体窒素は約一１９６℃、ＬＮＧは約一１６２℃）の
製品を扱う装置、容器を構成するための材料としては、
この極低温度において優れた籾性を有することが必要で
ある。従釆、この用途に適用される鋼板として含Ｎｉ鋼
特に９％Ｎｉ鋼板が開発され、使用されて釆た。この９
％Ｎｉ鋼板の機械的性質が化学成分および熱処理条件に
よって定まることは知られており、既に規格化されてい
る。
うＬＮＧ（液化天然ガス）の備蓄量の増大や、産業用液
体窒素、液体酸素等の使用量の伸びにつれて、この種の
極低温度の製品を製造、運搬する装置および貯蔵容器の
需要が増えている。しかるに、これらの極低温度（例え
ば液体窒素は約一１９６℃、ＬＮＧは約一１６２℃）の
製品を扱う装置、容器を構成するための材料としては、
この極低温度において優れた籾性を有することが必要で
ある。従釆、この用途に適用される鋼板として含Ｎｉ鋼
特に９％Ｎｉ鋼板が開発され、使用されて釆た。この９
％Ｎｉ鋼板の機械的性質が化学成分および熱処理条件に
よって定まることは知られており、既に規格化されてい
る。
しかし、９％Ｎｉ鍵からなる形鋼については未だ開発さ
れておらず、従って規格化もなされていない。そこで使
用性能の面から強いてこれに準ずるものを挙げれば厚鋼
板が考れられる。９％Ｎｉ鋼の厚鋼板については既述の
通りＡＳＴＭ規格、ＡＳＭ旧規格などにおいて、化学成
分、熱処理、材質について規定している。
れておらず、従って規格化もなされていない。そこで使
用性能の面から強いてこれに準ずるものを挙げれば厚鋼
板が考れられる。９％Ｎｉ鋼の厚鋼板については既述の
通りＡＳＴＭ規格、ＡＳＭ旧規格などにおいて、化学成
分、熱処理、材質について規定している。
例えばＡＳＴＭ規格では次の第１表に示す通りである。
第１表 上表の通り、熱処理には鱗準一鱗房型と舵入一瞬房型と
があり、暁入−糠房型の方が降状強度を始めとして強度
が大で、しかも鞠性が良好であることが予想される。
第１表 上表の通り、熱処理には鱗準一鱗房型と舵入一瞬房型と
があり、暁入−糠房型の方が降状強度を始めとして強度
が大で、しかも鞠性が良好であることが予想される。
それ故厚鋼板の場合は糠入−暁房型の処理をする方が好
ましい。しかしながら、形鋼の場合には、その形状、寸
法の多様性にも災いされて、厚鋼板の場合のように暁入
の際に変形、曲りの発生を拘束しながら擬入する技術（
プラテンクェンチ、ローラークヱンチ等）が未だ確立さ
れていない。
ましい。しかしながら、形鋼の場合には、その形状、寸
法の多様性にも災いされて、厚鋼板の場合のように暁入
の際に変形、曲りの発生を拘束しながら擬入する技術（
プラテンクェンチ、ローラークヱンチ等）が未だ確立さ
れていない。
そのため前述の変形、曲りを伴わずに焼入一暁戻処理す
ることは不可能である。そのようなことから形鋼におい
ては焼準−焼戻型の処理を採用せざるを得ないが、仮に
上記ＡＳＴＭ規格Ａ３５３の熱処理条件又はＡＳＭＥ規
格１３０８に規定されている７９０ｑｏ晩準一齢房（５
６５〜６０５ｏ０）の熱処理条件により熱処理するとす
れば、上記の各規格に規定されている化学成分では焼入
性が十分でなく、競準後の組織を完全にマルテンサィト
化することが困難であり、結果として高強度、高鞠性を
得ることは困難である。そこで化学成分を変更すること
により機械的性質（本発明では特に高強度高軸性）を改
善することが考えられるが、この場合に高強度化を狙う
ためにはＣ，Ｍｎ含有量を増す必要があり、そのように
すると鞠性が規格下限となる。また、高級性化を狙うた
めには前記と逆にＣ，Ｍｎ含有量を減す必要があり、そ
のようにすると強度が規格下限となることが避けられな
い。このように、暁準−焼戻型の熱処理では、考えられ
る如何なる化学成分を選定しても高強度、高轍性を共に
得ることは困難であり、暁準−齢戻型の熱処理を施した
ものに比し機械的性質が劣る。
ることは不可能である。そのようなことから形鋼におい
ては焼準−焼戻型の処理を採用せざるを得ないが、仮に
上記ＡＳＴＭ規格Ａ３５３の熱処理条件又はＡＳＭＥ規
格１３０８に規定されている７９０ｑｏ晩準一齢房（５
６５〜６０５ｏ０）の熱処理条件により熱処理するとす
れば、上記の各規格に規定されている化学成分では焼入
性が十分でなく、競準後の組織を完全にマルテンサィト
化することが困難であり、結果として高強度、高鞠性を
得ることは困難である。そこで化学成分を変更すること
により機械的性質（本発明では特に高強度高軸性）を改
善することが考えられるが、この場合に高強度化を狙う
ためにはＣ，Ｍｎ含有量を増す必要があり、そのように
すると鞠性が規格下限となる。また、高級性化を狙うた
めには前記と逆にＣ，Ｍｎ含有量を減す必要があり、そ
のようにすると強度が規格下限となることが避けられな
い。このように、暁準−焼戻型の熱処理では、考えられ
る如何なる化学成分を選定しても高強度、高轍性を共に
得ることは困難であり、暁準−齢戻型の熱処理を施した
ものに比し機械的性質が劣る。
このことは第１図によっても説明できる。即ち、第１図
に斜線で囲った範囲は、ＡＳＴＭ規格Ａ３５３に規定さ
れた引眼強さと、一１９６℃における２側Ｖノッチ衝撃
試験による吸収エネルギー（ｋ９ｍ）を示しており、図
中のｏ印は形鋼にＡＳＴＭ規格Ａ３５３に規定された熱
処理を施したものの実績値であり、△印は同じ厚鋼板に
ＡＳＴＭ規格Ａ５５３に規定された熱処理を施したもの
の実績値（なお、・印は後に詳述する本発明による形鋼
の実贋値）であって、前記の事実を裏書きするようにｏ
印は規格下限近くにあり、△印は引張強ごと共に靭性も
向上していることを示している。本発明は、以上説明し
たような事情に鑑みて、極低温度において優れた機械的
性質と従来法の暁準一競戻型（前記規格Ａ３５３）より
もさらに曲りの少ない９％Ｎｉ鋼形鋼の製造方法に関す
るものであり、その要旨はＣＯ．０３〜０．２％、Ｓｉ
ｏ．１〜０．４％、Ｍｎｏ．３〜２．０％、Ｎｉ８．０
〜１０％を基本成分とし、必要に応じてＭｏｏ．０５〜
０．５％を含有し残部は鉄及び不可避不純物からなる組
成を有する形鋼を、８００〜９００℃の温度範囲で競準
し、次いで鼠０〜６７０℃の温度範囲で孫準し、最終的
に５５０〜６００℃の温度範囲で焼戻すことを特徴とす
る製造方法である。
に斜線で囲った範囲は、ＡＳＴＭ規格Ａ３５３に規定さ
れた引眼強さと、一１９６℃における２側Ｖノッチ衝撃
試験による吸収エネルギー（ｋ９ｍ）を示しており、図
中のｏ印は形鋼にＡＳＴＭ規格Ａ３５３に規定された熱
処理を施したものの実績値であり、△印は同じ厚鋼板に
ＡＳＴＭ規格Ａ５５３に規定された熱処理を施したもの
の実績値（なお、・印は後に詳述する本発明による形鋼
の実贋値）であって、前記の事実を裏書きするようにｏ
印は規格下限近くにあり、△印は引張強ごと共に靭性も
向上していることを示している。本発明は、以上説明し
たような事情に鑑みて、極低温度において優れた機械的
性質と従来法の暁準一競戻型（前記規格Ａ３５３）より
もさらに曲りの少ない９％Ｎｉ鋼形鋼の製造方法に関す
るものであり、その要旨はＣＯ．０３〜０．２％、Ｓｉ
ｏ．１〜０．４％、Ｍｎｏ．３〜２．０％、Ｎｉ８．０
〜１０％を基本成分とし、必要に応じてＭｏｏ．０５〜
０．５％を含有し残部は鉄及び不可避不純物からなる組
成を有する形鋼を、８００〜９００℃の温度範囲で競準
し、次いで鼠０〜６７０℃の温度範囲で孫準し、最終的
に５５０〜６００℃の温度範囲で焼戻すことを特徴とす
る製造方法である。
次に、本発明の製造方法について更に詳細に説明するな
らば、本発明については上記の如く限定された組成を有
する形鋼を、Ａｃ３点以上にして８００〜９００℃温度
範囲で低温焼準することによりマンテンサィト化した後
、次いで２回目の糠準をＡｃ，〜Ａｃ３点の温度城の６
４０〜６７０００の温度範囲で施すことにより初回の競
準で生成せしめた微細なマンテンサィト組織が焼戻しフ
ェライト組織及び島状マンテンサィト組織となり、更に
５５０〜６００ｏｏの温度範囲で焼戻すことによりフェ
ライト組織、焼戻しマンテンサィト組織及び微細で安定
したオーステナィト組織を得るものである。
らば、本発明については上記の如く限定された組成を有
する形鋼を、Ａｃ３点以上にして８００〜９００℃温度
範囲で低温焼準することによりマンテンサィト化した後
、次いで２回目の糠準をＡｃ，〜Ａｃ３点の温度城の６
４０〜６７０００の温度範囲で施すことにより初回の競
準で生成せしめた微細なマンテンサィト組織が焼戻しフ
ェライト組織及び島状マンテンサィト組織となり、更に
５５０〜６００ｏｏの温度範囲で焼戻すことによりフェ
ライト組織、焼戻しマンテンサィト組織及び微細で安定
したオーステナィト組織を得るものである。
つまり、本発明においては、先に説明したＡＳＴＭ規格
Ａ５５３に規定されている暁入一焼房型における機械的
性質、特に降伏強度、引張強さ、一１９び０における吸
収エネルギーを満足する形鋼を、常に安定して得られる
ことを意図したものである。このＡ５５３の規定と同じ
ＡＳＴＭ規格Ａ３５３の規定との機械的性質上での明確
な相違点は、降伏強度の下限がＡ５＄の方が１３５３よ
りほぼ７ｋ９／柵高いことであるが、本発明の製造方法
によれば格別合金元素を添加しなくてもこの焼入−焼戻
型の降伏強度を焼準−焼房型で完全に上廻らせるととも
に、一１９６℃における吸収エネルギーにおいても競入
一瞬房型に優るとも劣らぬ９％Ｎｉ形鋼を得るものであ
る。又、本発明において９％Ｎｉ形鋼の組成及び熱処理
条件を上記の如く限定した理由を示すと、Ｃは焼入性を
向上させまた焼房時に微細で安定なオーステナィト組織
を析出させるため有効であるが、０．２％を超えるとフ
ェライト素地中の固溶量が増加し、轍性が劣化するため
の好ましくなく、０．０３％未満は工業的に困難なので
０．０３〜０．２％の範囲とした。
Ａ５５３に規定されている暁入一焼房型における機械的
性質、特に降伏強度、引張強さ、一１９び０における吸
収エネルギーを満足する形鋼を、常に安定して得られる
ことを意図したものである。このＡ５５３の規定と同じ
ＡＳＴＭ規格Ａ３５３の規定との機械的性質上での明確
な相違点は、降伏強度の下限がＡ５＄の方が１３５３よ
りほぼ７ｋ９／柵高いことであるが、本発明の製造方法
によれば格別合金元素を添加しなくてもこの焼入−焼戻
型の降伏強度を焼準−焼房型で完全に上廻らせるととも
に、一１９６℃における吸収エネルギーにおいても競入
一瞬房型に優るとも劣らぬ９％Ｎｉ形鋼を得るものであ
る。又、本発明において９％Ｎｉ形鋼の組成及び熱処理
条件を上記の如く限定した理由を示すと、Ｃは焼入性を
向上させまた焼房時に微細で安定なオーステナィト組織
を析出させるため有効であるが、０．２％を超えるとフ
ェライト素地中の固溶量が増加し、轍性が劣化するため
の好ましくなく、０．０３％未満は工業的に困難なので
０．０３〜０．２％の範囲とした。
Ｓｉは熔製時における脱酸元素として０．１％以上は不
可欠であるが０．４％を超えると靭性が低下するので０
．１〜０．４％の範囲とした。Ｍｎは鋼の暁入性を向上
させるとともにＮｉ，Ｃｕと同様暁房時に微細で安定な
オーステナィト組織を析出させるために有効であるが、
２％を超えると高温まで炭化物を安定化させ焼房脆性を
助長するようになり好ましくなく、０．３％未満では上
記の効果が得られないので０．３〜２．０％の範囲とし
た。また必要に応じて添加するＭｏは競房軟化抵抗性が
大きく、最適焼戻温度を高温側へ移行させるため有効で
あるが、０．５％を超えてもその効果はその超えた量に
見合う獲得られず、０．０５％未満では上記の効果が得
られないので０．０５〜０．５％の範囲とした。またＮ
ｉは勤性および強度を向上させる元素であるが、８．０
％未満では本発明の熱処理を施したとしても強度、靭性
（一１９げ０における吸収エネルギー）の両面でＡＳＴ
Ｍ規格Ａ５５３の規定値を満足させることができる。ま
たＮｉが高価な元素でありかつ１０％を超えて含有せし
めてもその超えた量に見合う程の効果が得られないので
８．０〜１０％の範囲とした。次に、熱処理条件の限定
理由については次の本発明の実施例ならびに比較例によ
って説明する。
可欠であるが０．４％を超えると靭性が低下するので０
．１〜０．４％の範囲とした。Ｍｎは鋼の暁入性を向上
させるとともにＮｉ，Ｃｕと同様暁房時に微細で安定な
オーステナィト組織を析出させるために有効であるが、
２％を超えると高温まで炭化物を安定化させ焼房脆性を
助長するようになり好ましくなく、０．３％未満では上
記の効果が得られないので０．３〜２．０％の範囲とし
た。また必要に応じて添加するＭｏは競房軟化抵抗性が
大きく、最適焼戻温度を高温側へ移行させるため有効で
あるが、０．５％を超えてもその効果はその超えた量に
見合う獲得られず、０．０５％未満では上記の効果が得
られないので０．０５〜０．５％の範囲とした。またＮ
ｉは勤性および強度を向上させる元素であるが、８．０
％未満では本発明の熱処理を施したとしても強度、靭性
（一１９げ０における吸収エネルギー）の両面でＡＳＴ
Ｍ規格Ａ５５３の規定値を満足させることができる。ま
たＮｉが高価な元素でありかつ１０％を超えて含有せし
めてもその超えた量に見合う程の効果が得られないので
８．０〜１０％の範囲とした。次に、熱処理条件の限定
理由については次の本発明の実施例ならびに比較例によ
って説明する。
実施例第２表（化学成分、単位は略）
上記第２表の組成を有する鋼塊をＨ形鋼〔２００肌×２
０比舷×８肌（ウェブ厚）×１２肌（フランジ厚）〕に
圧延し、形鋼用達続処理炉を使用して試番１〜１２の夫
々異なる条件の熱処理を施したものをつくり、この夫々
の形鋼から機械的性質を測定するための試験片（一１９
６℃における２肌Ｖノツチシャルピー試験のものはフラ
ンジ長１／４の個所からとったフルサイズ試験片）をと
り、その機械的性質を測定した結果を次の第３表に示す
。
０比舷×８肌（ウェブ厚）×１２肌（フランジ厚）〕に
圧延し、形鋼用達続処理炉を使用して試番１〜１２の夫
々異なる条件の熱処理を施したものをつくり、この夫々
の形鋼から機械的性質を測定するための試験片（一１９
６℃における２肌Ｖノツチシャルピー試験のものはフラ
ンジ長１／４の個所からとったフルサイズ試験片）をと
り、その機械的性質を測定した結果を次の第３表に示す
。
なお、１回目、２回目の焼準保持時間は夫々１５分間で
あり、競房保持時間は３び分であった。第３表 上記第３表中の試番１〜４は、１回目の凝準温度を９０
０００、焼戻し温度を５７５ｑｏに夫々一定とし、２回
目焼準温度のみをＡｃ，点直上の６３０℃から７９０℃
の間で４水準に変化させた熱処理を行い、これらの形鋼
について降伏強度、引張強さ、一１９６００における２
側Ｖノツチシヤルピー（フランジ長１／４の個所から採
取したフルサイズ試験片についての）試験を行った結果
を示したものであるが、この試験結果から明らかなよう
に、ＡＳＴＭ規格Ａ３５３に規定されている熱処理を行
った試番１のものは、同規格の規定値である引張強この
下限７０．３ｋ９／柵を満足していない。
あり、競房保持時間は３び分であった。第３表 上記第３表中の試番１〜４は、１回目の凝準温度を９０
０００、焼戻し温度を５７５ｑｏに夫々一定とし、２回
目焼準温度のみをＡｃ，点直上の６３０℃から７９０℃
の間で４水準に変化させた熱処理を行い、これらの形鋼
について降伏強度、引張強さ、一１９６００における２
側Ｖノツチシヤルピー（フランジ長１／４の個所から採
取したフルサイズ試験片についての）試験を行った結果
を示したものであるが、この試験結果から明らかなよう
に、ＡＳＴＭ規格Ａ３５３に規定されている熱処理を行
った試番１のものは、同規格の規定値である引張強この
下限７０．３ｋ９／柵を満足していない。
又２回目の競準を７１０ｑｏとした試番２のものは、降
伏強度がＡ５５３の規定値下限の５９．８ｋ９／柵より
低くかつ一１９６ｑｏにおける吸収エネルギーも後述す
る試番３，４のものよりかなり低い。これに対し２回目
の焼準温度を６７０ｑｏ、６３０つＣとした試番３，４
のものは、試番１のものに比べ降伏強度ではほぼ３ｋ９
／地上昇してＡＳＴＭ規格Ａ５５３の規定値以上となり
、一１９６℃における吸収エネルギーも約１２ｋ９ｍ改
善されている。尚、本発明の限定する組成の鋼のＡｃ，
点は略６１０〜６３０ｏｏであることから、２回目の焼
準温度として熱処理の均一性と上記の試験結果から６４
０〜７００００とした。
伏強度がＡ５５３の規定値下限の５９．８ｋ９／柵より
低くかつ一１９６ｑｏにおける吸収エネルギーも後述す
る試番３，４のものよりかなり低い。これに対し２回目
の焼準温度を６７０ｑｏ、６３０つＣとした試番３，４
のものは、試番１のものに比べ降伏強度ではほぼ３ｋ９
／地上昇してＡＳＴＭ規格Ａ５５３の規定値以上となり
、一１９６℃における吸収エネルギーも約１２ｋ９ｍ改
善されている。尚、本発明の限定する組成の鋼のＡｃ，
点は略６１０〜６３０ｏｏであることから、２回目の焼
準温度として熱処理の均一性と上記の試験結果から６４
０〜７００００とした。
また、試番５〜８は、２回目の競準の温度及び焼戻し温
度を夫々６７０００と５７５ｑ０とに一定とし、１回目
の焼準温度を７５０〜１０００℃まで４水準変化させた
ものである。
度を夫々６７０００と５７５ｑ０とに一定とし、１回目
の焼準温度を７５０〜１０００℃まで４水準変化させた
ものである。
１回目の焼準温度を高くするにつれて−１９６℃におけ
る吸収エネルギーは僅かに上昇する傾向を示すが、降伏
強度、引張強さは共にその温度が９００ｑｏを超えると
急激に低下し、その温度が１０００ｏｏの試番５のもの
は、降伏強度がＡ５５３の規定下限の５９．８ｋ９／柵
より低くなっている。
る吸収エネルギーは僅かに上昇する傾向を示すが、降伏
強度、引張強さは共にその温度が９００ｑｏを超えると
急激に低下し、その温度が１０００ｏｏの試番５のもの
は、降伏強度がＡ５５３の規定下限の５９．８ｋ９／柵
より低くなっている。
またその温度が８００００未満になると降伏強度、引張
強さ、一１９６℃における吸収エネルギーのいずれも低
下する頃向を示す。このことから、本発明では１回目の
糠準温度を８００〜９００つ○とした。さらに、試番９
〜１２のものは、１回目及び２回目の焼準温度を上述の
本発明の限定する最適範囲（即ち１回目は８００ｑｏ、
２回目は６７０午０）内の一定とし、焼戻し温度を５２
５〜６２５ｏｏまで４水準変化させたものである。
強さ、一１９６℃における吸収エネルギーのいずれも低
下する頃向を示す。このことから、本発明では１回目の
糠準温度を８００〜９００つ○とした。さらに、試番９
〜１２のものは、１回目及び２回目の焼準温度を上述の
本発明の限定する最適範囲（即ち１回目は８００ｑｏ、
２回目は６７０午０）内の一定とし、焼戻し温度を５２
５〜６２５ｏｏまで４水準変化させたものである。
降伏強度は、焼戻し温度が上昇するにつれて徐々に低下
する鏡向を示し、６００℃を超えると急激に低下してＡ
ＳＴＭ規格Ａ５５３の規定値下限よりも低下する。また
、一１９６℃における吸収エネルギーは、焼戻し温度が
５５０℃未満の場合及び６００ｑｏを超えた場合に急激
に低下する。このことから、本発明では焼戻し温度を５
５０〜６００℃とした。次に、第２表の組成を有する鋼
魂を等辺山形鋼（１５仇廠×１５０肋×１２側）に圧延
し、長さ１４肋に切断したもの多数を用意し、本発明の
方法による２回競準一暁房の熱処理を施したもの３２本
と、比較のためこの等辺山形鋼をＡＳＴＭ規格Ａ３５３
に規定されている２回焼準−蛭房の熱処理を施したもの
３２本につき、上下曲り、左右曲りを測定した。
する鏡向を示し、６００℃を超えると急激に低下してＡ
ＳＴＭ規格Ａ５５３の規定値下限よりも低下する。また
、一１９６℃における吸収エネルギーは、焼戻し温度が
５５０℃未満の場合及び６００ｑｏを超えた場合に急激
に低下する。このことから、本発明では焼戻し温度を５
５０〜６００℃とした。次に、第２表の組成を有する鋼
魂を等辺山形鋼（１５仇廠×１５０肋×１２側）に圧延
し、長さ１４肋に切断したもの多数を用意し、本発明の
方法による２回競準一暁房の熱処理を施したもの３２本
と、比較のためこの等辺山形鋼をＡＳＴＭ規格Ａ３５３
に規定されている２回焼準−蛭房の熱処理を施したもの
３２本につき、上下曲り、左右曲りを測定した。
次の第４表は各々その３２本の平均値である。尚、この
場合の上下曲りとは、第２図ａ，ｂに示す等辺山形鋼１
の２辺の頂点２が、その芯線に沿って反ったａものを上
曲りと言い、前記芯線に沿った逆反りｂとしたものを下
曲りと言う。図中Ａは上曲り（十）を示し、Ｂは下曲り
（一）を示している。また左右曲りとは、曲りが前記頂
点の芯線に沿わず左右何れかへずれて反るか（十）逆反
り（一）したものを言う。第４表 上記の第４表から明らかなように、本発明の製造方法に
よる形鋼の曲りは従来方法による形鋼の約１／２塁でし
かなく、上記の数値に表われていないがバラツキも小さ
かった。
場合の上下曲りとは、第２図ａ，ｂに示す等辺山形鋼１
の２辺の頂点２が、その芯線に沿って反ったａものを上
曲りと言い、前記芯線に沿った逆反りｂとしたものを下
曲りと言う。図中Ａは上曲り（十）を示し、Ｂは下曲り
（一）を示している。また左右曲りとは、曲りが前記頂
点の芯線に沿わず左右何れかへずれて反るか（十）逆反
り（一）したものを言う。第４表 上記の第４表から明らかなように、本発明の製造方法に
よる形鋼の曲りは従来方法による形鋼の約１／２塁でし
かなく、上記の数値に表われていないがバラツキも小さ
かった。
以上説明した通り、本発明の製造方法による９％Ｎｉ形
鋼は、低温焼準処理により従来のＡＳＴＭ規格Ａ３５３
の規定によるよりも、強度、靭性が大幅に改善され、競
入−暁房型の処理を施したものと同等か、それ以上の機
械的性質が得られ、さらに熱処理後の曲りも比較的小さ
いことが確認された。
鋼は、低温焼準処理により従来のＡＳＴＭ規格Ａ３５３
の規定によるよりも、強度、靭性が大幅に改善され、競
入−暁房型の処理を施したものと同等か、それ以上の機
械的性質が得られ、さらに熱処理後の曲りも比較的小さ
いことが確認された。
第１図は９％Ｎｉ鋼の各熱処理条件による引張強さと−
１９６℃における吸収エネルギーの関係を示す線図であ
る。 第２図ａ，ｂは夫々上曲り、下曲りの斜視説明図である
。第１図 第２図
１９６℃における吸収エネルギーの関係を示す線図であ
る。 第２図ａ，ｂは夫々上曲り、下曲りの斜視説明図である
。第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．０３〜０．２％、Ｓｉ０．１〜０．４％、Ｍ
ｎ０．３〜２．０％、Ｎｉ８．０〜１０％、残部は鉄及
び不可避不純物からなる組成を有する形鋼を、８００〜
９００℃の温度範囲で焼準し、次いで６４０〜６７０℃
の温度範囲で焼準し、最終的に５５０〜６００℃の温度
範囲で焼戻すことを特徴とする９％Ｎｉ形鋼の製造方法
。 ２ Ｃ０．０３〜０．２％、Ｓｉ０．１〜０．４％、Ｍ
ｎ０．３〜２．０％、Ｎｉ８．０〜１０％、Ｍｏ０．０
５〜０．５％、残部は鉄及び不可避不純物からなる組成
を有する形鋼を、８００〜９００℃の温度範囲で焼準し
、次いで６４０〜６７０℃の温度範囲で焼準し、最終的
に５５０〜６００℃の温度範囲で焼戻すことを特徴とす
る９％Ｎｉ形鋼の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8848580A JPS6027730B2 (ja) | 1980-07-01 | 1980-07-01 | ９％Ｎｉ形鋼の製造方法 |
| DE19813125951 DE3125951C2 (de) | 1980-07-01 | 1981-07-01 | Einrichtung zum Aufzeichnen von Informationen auf ein wärmeempfindliches Aufzeichnungsmaterial |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8848580A JPS6027730B2 (ja) | 1980-07-01 | 1980-07-01 | ９％Ｎｉ形鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5716123A JPS5716123A (en) | 1982-01-27 |
| JPS6027730B2 true JPS6027730B2 (ja) | 1985-07-01 |
Family
ID=13944091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8848580A Expired JPS6027730B2 (ja) | 1980-07-01 | 1980-07-01 | ９％Ｎｉ形鋼の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6027730B2 (ja) |
| DE (1) | DE3125951C2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58188676A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-04 | Sato :Kk | 感熱印字装置の温度制御方式 |
| JPS59111866A (ja) * | 1982-12-17 | 1984-06-28 | Citizen Watch Co Ltd | シヤトル型ドツトラインプリンタのシヤトル駆動トランジスタの保護回路 |
| US4806949A (en) * | 1986-10-24 | 1989-02-21 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Multitone thermal transfer recording method and apparatus |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3588912A (en) * | 1969-06-05 | 1971-06-28 | Phonocopy Inc | Electrojunction printing pulse driver circuit |
| DE2928304C2 (de) * | 1978-07-18 | 1983-01-13 | Oki Electric Industry Co., Ltd., Tokyo | Steuerschaltung zum Aufrechterhalten einer konstanten Farbintensität bei einer thermischen Aufzeichnungsvorrichtung |
-
1980
- 1980-07-01 JP JP8848580A patent/JPS6027730B2/ja not_active Expired
-
1981
- 1981-07-01 DE DE19813125951 patent/DE3125951C2/de not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5716123A (en) | 1982-01-27 |
| DE3125951C2 (de) | 1986-01-16 |
| DE3125951A1 (de) | 1982-02-11 |
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