JPS6028224B2 - 電力系統の自動復旧制御装置 - Google Patents
電力系統の自動復旧制御装置Info
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- JPS6028224B2 JPS6028224B2 JP6833479A JP6833479A JPS6028224B2 JP S6028224 B2 JPS6028224 B2 JP S6028224B2 JP 6833479 A JP6833479 A JP 6833479A JP 6833479 A JP6833479 A JP 6833479A JP S6028224 B2 JPS6028224 B2 JP S6028224B2
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- Japan
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電力系統事故時の自動復旧制御装置に関し、復
旧制御に際し設備過負荷による二次停電を防ぎしかも停
電側負荷の復旧を最大限にすることを目的とする。
旧制御に際し設備過負荷による二次停電を防ぎしかも停
電側負荷の復旧を最大限にすることを目的とする。
従来、電力系統事故における復旧制御は手動で行なわれ
ていたが、複数の変電尻所の復旧操作を統括して実施す
る場合の時間協調や、復旧操作内容の決定判断が難しく
、復旧制御に長時間（例えば２０分）を要していた。
ていたが、複数の変電尻所の復旧操作を統括して実施す
る場合の時間協調や、復旧操作内容の決定判断が難しく
、復旧制御に長時間（例えば２０分）を要していた。
最近では復旧制御は高速化（例えば１分間以内に復旧制
御を完了する）と省人化及び高信頼化を意図し、その自
動化が図られつつある。１つの系統自動復旧制御装置が
独立に運用されている複数の電力系統を担当する場合、
その１つの系統に全停電事故が発生したときには復旧制
御装置は他の健全系統と常時開放してある蓮系しや断器
を投入して蓮系し、停電事故発生系統に再送電する制御
をする。
御を完了する）と省人化及び高信頼化を意図し、その自
動化が図られつつある。１つの系統自動復旧制御装置が
独立に運用されている複数の電力系統を担当する場合、
その１つの系統に全停電事故が発生したときには復旧制
御装置は他の健全系統と常時開放してある蓮系しや断器
を投入して蓮系し、停電事故発生系統に再送電する制御
をする。
この復旧制御では上述の送電系の籾替操作のみならず、
該切替操作前に停電系統の保護システムと協調をとって
該停電系統の事故点除去操作と受電準備操作及び切替操
作後の暫定形態化操作をこれらの操作に関連する開閉器
群の開放あるいは投入制御で行なう。なお、暫定形態化
操作とは保護システムがトリップしたしや断器や復旧制
御を円滑にするために一旦開放又は投入した開閉器を暫
定的に復電形態にする目的で投入又は開放する操作をい
う。また、受電準備操作には以後の復旧制御を円滑にす
るための母線しや断器などの開放又は投入操作と負荷制
限操作がある。本発明は上述の負荷制限装置に係り、事
故発生前の潮流から予測した所定時間後の予測潮流値と
担当系統の電力設備の通電容量と比較して該電力設備、
特に送電線路とバンクに過負荷が生じない範囲で復旧制
御を行なう。以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
該切替操作前に停電系統の保護システムと協調をとって
該停電系統の事故点除去操作と受電準備操作及び切替操
作後の暫定形態化操作をこれらの操作に関連する開閉器
群の開放あるいは投入制御で行なう。なお、暫定形態化
操作とは保護システムがトリップしたしや断器や復旧制
御を円滑にするために一旦開放又は投入した開閉器を暫
定的に復電形態にする目的で投入又は開放する操作をい
う。また、受電準備操作には以後の復旧制御を円滑にす
るための母線しや断器などの開放又は投入操作と負荷制
限操作がある。本発明は上述の負荷制限装置に係り、事
故発生前の潮流から予測した所定時間後の予測潮流値と
担当系統の電力設備の通電容量と比較して該電力設備、
特に送電線路とバンクに過負荷が生じない範囲で復旧制
御を行なう。以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
まず、負荷制限操作は、一般に下記‘１’式で示すよう
に、停電系統の全負荷電力ＰＬと健全系統の電力供給余
分ＰＰ（電源の供Ｖ給能力と送電線の通電容量、バンク
の通電容量制限から健全系統の負荷電力を差し引いた残
り）とを比較し、ＰＬ＞ＰＰの場合の差Ｐｓに見合った
停電負荷の一部を切離す操作をする。
に、停電系統の全負荷電力ＰＬと健全系統の電力供給余
分ＰＰ（電源の供Ｖ給能力と送電線の通電容量、バンク
の通電容量制限から健全系統の負荷電力を差し引いた残
り）とを比較し、ＰＬ＞ＰＰの場合の差Ｐｓに見合った
停電負荷の一部を切離す操作をする。
Ｐｓ＝ＰＬ−ＰＰ ……‘１’また
、上記電力供給余分ＰＰに対して停電系統の送電線路の
通電容量あるいはバンクの通電容量で制限される受電能
力ＰＰが小さいときはＰＰの代わりにＰＰに制限する。
、上記電力供給余分ＰＰに対して停電系統の送電線路の
通電容量あるいはバンクの通電容量で制限される受電能
力ＰＰが小さいときはＰＰの代わりにＰＰに制限する。
さらに、全員荷電力ＰＬは、変電所単位系統単位でみた
とき、一般に第１図に示すような一日の負荷パターンを
持つ、第１図の横軸は時刻を、縦軸は電力を示す。第１
図に示されるように、全員荷電力Ｐしは８時前後では１
時間で２倍にも急増する。こうした全負荷電力ＰＬの急
増には、上述の‘１）式によって負荷制限しても直ちに
設備過負荷となる。従って、上述のｍ式の代りに下記【
２１式を使用して負荷制限操作をする。
とき、一般に第１図に示すような一日の負荷パターンを
持つ、第１図の横軸は時刻を、縦軸は電力を示す。第１
図に示されるように、全員荷電力Ｐしは８時前後では１
時間で２倍にも急増する。こうした全負荷電力ＰＬの急
増には、上述の‘１）式によって負荷制限しても直ちに
設備過負荷となる。従って、上述のｍ式の代りに下記【
２１式を使用して負荷制限操作をする。
ＰＳ＝ＰＬ（ｔ）−Ｍｉｎ｛ｐＰ，ＳＰ｝ ……■
‘２’式において、ＰＬ（ｔ）はｔ分（例えば２０分）
後の負荷ＰＬの予測値であり、負荷減少時間帯での停電
では現在値にする。
‘２’式において、ＰＬ（ｔ）はｔ分（例えば２０分）
後の負荷ＰＬの予測値であり、負荷減少時間帯での停電
では現在値にする。
また、Ｍｉｎ｛ＰＰ，ＳＰ｝はＰＰとＳＰのうち小さい
方をとることを意味する。そして、ｔは発電力調整、電
圧調整や他ルートからの電力応援の制御が可能な運用上
の設定値である。上述の‘１１式の代りに■式による負
荷制限操作をすると、ｔ分後の設備過負荷を見越して負
荷制限を大きくするため、停電負荷救済量を小さくする
ことにある。
方をとることを意味する。そして、ｔは発電力調整、電
圧調整や他ルートからの電力応援の制御が可能な運用上
の設定値である。上述の‘１１式の代りに■式による負
荷制限操作をすると、ｔ分後の設備過負荷を見越して負
荷制限を大きくするため、停電負荷救済量を小さくする
ことにある。
本発明では停電負荷救済量をより大きくするために、電
力設備、特に送電線路とバンクの負荷制限操作上その定
柊又は連続通電容量よりも大きい短時間通電容量を使用
する。
力設備、特に送電線路とバンクの負荷制限操作上その定
柊又は連続通電容量よりも大きい短時間通電容量を使用
する。
ここで、短時間とは負荷制限操作上の設定値ｔもしくは
ｔよりも若干長い時間（例えば丸以下）とするものであ
り、この通電容量は負荷制限操作をするうえで運用上許
容できる負荷量である。第２図は負荷制限操作のための
制御装置構成を示し、実線で制御の流れを、破線で情報
の流れを示す。
ｔよりも若干長い時間（例えば丸以下）とするものであ
り、この通電容量は負荷制限操作をするうえで運用上許
容できる負荷量である。第２図は負荷制限操作のための
制御装置構成を示し、実線で制御の流れを、破線で情報
の流れを示す。
データ収集要素２１は主として負荷潮流と設備温度情報
を収集する。なお、これらの情報は他の復旧操作のため
の判断要素としても使用される。負荷予測要素２２は２
１で収集した情報からｔ分後の負荷を算出予測する。２
３は負荷制限決定要素、２４は設備の過負荷時にその情
報を発生する要素及び表示警報出力要素である。
を収集する。なお、これらの情報は他の復旧操作のため
の判断要素としても使用される。負荷予測要素２２は２
１で収集した情報からｔ分後の負荷を算出予測する。２
３は負荷制限決定要素、２４は設備の過負荷時にその情
報を発生する要素及び表示警報出力要素である。
２５は情報記憶要素であり、担当系統の系統接続情報や
各設備の通電容量設定値など負荷制限決定要素２３が必
要とする情報が記憶され、さらに負荷制限決定要素２３
の出力も記憶されて負荷制限操作時に参照される。
各設備の通電容量設定値など負荷制限決定要素２３が必
要とする情報が記憶され、さらに負荷制限決定要素２３
の出力も記憶されて負荷制限操作時に参照される。
これら２１〜２５の各要素はＬＳＩＩなどを使用したハ
ードウェア構成又はマイクロコンピュータなどを使用し
たソフトウェア構成にされる。上述の構成において、負
荷制限決定要素２３は、前述の‘２）式の代りに｛３’
式を用いる。
ードウェア構成又はマイクロコンピュータなどを使用し
たソフトウェア構成にされる。上述の構成において、負
荷制限決定要素２３は、前述の‘２）式の代りに｛３’
式を用いる。
Ｐ３＝ＰＬ（ｔ）−Ｍｉｎ｛ＰＰ（ｔ），ＰＰ（ｔ）｝
……‘３１ここで、ＰＰ（ｔ），ＰＰ（ｔ）は前述の
ように送電線路、バンク等の電力設備に許容されるｔ分
短時間通電容量とした健全系統の電力供給余分（この場
合差し引く健全系統の負荷電力もｔ分後の予測値にする
）と受電能力である。上述の｛３｝式を使用した負荷制
限決定をすることにより、制式と‘２’式の差△Ｐｓは
△Ｐｓ＝Ｍｉｎ｛ＰＰ（ｔ），ＰＰ（ｔ）｝‐Ｍｉｎ｛
ｐＰ，ＰＰ｝ ……■となり、右辺第１項が第
２項よりも大きいことから△Ｐｓが正値となる。
……‘３１ここで、ＰＰ（ｔ），ＰＰ（ｔ）は前述の
ように送電線路、バンク等の電力設備に許容されるｔ分
短時間通電容量とした健全系統の電力供給余分（この場
合差し引く健全系統の負荷電力もｔ分後の予測値にする
）と受電能力である。上述の｛３｝式を使用した負荷制
限決定をすることにより、制式と‘２’式の差△Ｐｓは
△Ｐｓ＝Ｍｉｎ｛ＰＰ（ｔ），ＰＰ（ｔ）｝‐Ｍｉｎ｛
ｐＰ，ＰＰ｝ ……■となり、右辺第１項が第
２項よりも大きいことから△Ｐｓが正値となる。
これは上述の‘３｝式の右辺が正値をとるときには負荷
制限量を減らす量、換言すれば停電負荷救済量を増す量
になる。【４’式の意味を簡単にするため、ｐＰ＜ｐＰ
（ｔ）＜ＦＰ＜；Ｐ（ｔ） ・・・・・棚と仮定
すると、｛４１式は■式になる。
制限量を減らす量、換言すれば停電負荷救済量を増す量
になる。【４’式の意味を簡単にするため、ｐＰ＜ｐＰ
（ｔ）＜ＦＰ＜；Ｐ（ｔ） ・・・・・棚と仮定
すると、｛４１式は■式になる。
△Ｐｓ＝ＰＰ（ｔ）−ＰＰ ……｛
６’この｛６ｉ式の△Ｐｓは健全系統の送電線路とバン
クに定格適電容量の代りにｔ分短時間通電容量を通用し
た効果を示す。
６’この｛６ｉ式の△Ｐｓは健全系統の送電線路とバン
クに定格適電容量の代りにｔ分短時間通電容量を通用し
た効果を示す。
例えば、送電線路が眼路となっていて、これが地中線路
と仮定すると、地中線の通電許容量算定が例えば｛７’
式に示す連続許容電流１，と‘８ー式に示す短時間許容
電流１（ｔ）から求まる。，．＝／Ｔｃ−Ｔｏ−Ｔｄ
．．．・・・‘７’１（ｔ）＝ゾや｛Ｒ常辛子
）十ｘ＆Ｃ｝・…・・‘８’ 但し、Ｔｃは導体最高許容温度（例えば８５Ｃｏ）、九
は基底温度、Ｔｄは地中線の誘導体損失によって上昇す
る温度、ｒｃは地中線の導体実効抵抗（例えば８５ｑｏ
における）、Ｒｔｈは放電略の熱抵抗（８５ｏｏ）、Ｔ
，は短時間最高許容温度（例えば９５００）、Ｌ′は短
時間電流通電前の導体温度（例えば８５ｏｏ）、ｌｏは
短時間電流通電前の電流（１，値）、ｒｃ′は地中線の
導体実効抵抗（９５ｏ○）、Ｒｔｈ′は放熱路の熱抵抗
（９５ｏｏ）、ｔは短時間電流の持続時間、↑は放熱路
の時定数である。
と仮定すると、地中線の通電許容量算定が例えば｛７’
式に示す連続許容電流１，と‘８ー式に示す短時間許容
電流１（ｔ）から求まる。，．＝／Ｔｃ−Ｔｏ−Ｔｄ
．．．・・・‘７’１（ｔ）＝ゾや｛Ｒ常辛子
）十ｘ＆Ｃ｝・…・・‘８’ 但し、Ｔｃは導体最高許容温度（例えば８５Ｃｏ）、九
は基底温度、Ｔｄは地中線の誘導体損失によって上昇す
る温度、ｒｃは地中線の導体実効抵抗（例えば８５ｑｏ
における）、Ｒｔｈは放電略の熱抵抗（８５ｏｏ）、Ｔ
，は短時間最高許容温度（例えば９５００）、Ｌ′は短
時間電流通電前の導体温度（例えば８５ｏｏ）、ｌｏは
短時間電流通電前の電流（１，値）、ｒｃ′は地中線の
導体実効抵抗（９５ｏ○）、Ｒｔｈ′は放熱路の熱抵抗
（９５ｏｏ）、ｔは短時間電流の持続時間、↑は放熱路
の時定数である。
上述の‘７），‘８｝式による２７球ＶＯＦケーブルで
後述の仮定により試算した結果は、１，＝７３０Ａ、１
（２０分）＝１９９船であり、９５％の力率送電とする
とＰ，＝３３０ＭＷ、Ｐ（２０分）＝９０加ＭＷとなり
、その差５７０ＭＷは【６｝式の△Ｐｓといえる。
後述の仮定により試算した結果は、１，＝７３０Ａ、１
（２０分）＝１９９船であり、９５％の力率送電とする
とＰ，＝３３０ＭＷ、Ｐ（２０分）＝９０加ＭＷとなり
、その差５７０ＭＷは【６｝式の△Ｐｓといえる。
また、これは１回線当りの効果量であるから、３回線あ
れば１７１０ＭＷの停電負荷救済量増になる。同様に、
バンクによっては例えば１台につき１０仙ＷＡ、３台で
３００ＭＶＡの増量が期待できる。第３図は本発明の装
置が担当する系統Ｊ，Ｋの一例を示す。
れば１７１０ＭＷの停電負荷救済量増になる。同様に、
バンクによっては例えば１台につき１０仙ＷＡ、３台で
３００ＭＶＡの増量が期待できる。第３図は本発明の装
置が担当する系統Ｊ，Ｋの一例を示す。
Ｇ，，Ｇ２はＪ系統、Ｋ系統の夫々の電源、Ｌの，Ｌ２
，Ｌ３，Ｌ４，Ｌ侍，Ｌ５６はケーブル又は架空線の送
電線、ＣＢ〜ＣＢ，ｏは開閉器群を代表するしや断器で
あってＣ＆は開状態を、その他は閉状態を示す。
，Ｌ３，Ｌ４，Ｌ侍，Ｌ５６はケーブル又は架空線の送
電線、ＣＢ〜ＣＢ，ｏは開閉器群を代表するしや断器で
あってＣ＆は開状態を、その他は閉状態を示す。
Ｂ〜Ｂはバンク、Ｐ，〜Ｐ５は負荷を示す。なお、図に
は簡単にするために１回線で示すが一般にはｎ（２，３
・・・・・・）回線である。ＳＳ，〜ＳＳ３はＪ系統の
変電所、ＳＳ４，Ｓミは系統の変電所である。さて、Ｊ
系統が全停電したとき、健全であるＫ系統から開状態の
しや断器ＣＢを閉略してＪ系統の自動復旧を実行する。
は簡単にするために１回線で示すが一般にはｎ（２，３
・・・・・・）回線である。ＳＳ，〜ＳＳ３はＪ系統の
変電所、ＳＳ４，Ｓミは系統の変電所である。さて、Ｊ
系統が全停電したとき、健全であるＫ系統から開状態の
しや断器ＣＢを閉略してＪ系統の自動復旧を実行する。
逆にＫ系統が停蟹したときにはＪ系統からの救済をする
のがこの場合も同様であるから以下の説明を省略する、
Ｊ系統の停電にＫ系統から救済するにおいて、第２図の
負荷制限決定要素２３による‘３’式の演算は、例えば
ＰＰ（ｔ）＜ＳＰｗとすると次のように展開できる。５ Ｐｓ，＝ｉ≧ＩＰｉ（ｔ）−ＰＧ２ ・・・・
・側５Ｐｓ２こｉ≧ＩＰｉ（ｔ）一ＰＬ５６（ｔ）
・・・・・・００４ ．．．．
．．（１１）Ｐｓ３＝ｉ≧ＩＰ，【ｔ）一ＰＬ４５（ｔ
）３ ．…．．（１２）Ｐｓ４＝ｉ
ＺＩＰｉ（ｔ）−ＰＬ３４（ｔ）Ｐｓ５＝Ｍａｘ｛Ｐｓ
，，Ｐｓ２，Ｐｓ３，Ｐｓ４｝．・・．・・（１３）上
述の■式は全変電所のｔ分後の予測負荷（右辺第１項）
から電源Ｇ２の供給能力ＰＧ２を差引いた電力がＰｓ，
であることを示す。
のがこの場合も同様であるから以下の説明を省略する、
Ｊ系統の停電にＫ系統から救済するにおいて、第２図の
負荷制限決定要素２３による‘３’式の演算は、例えば
ＰＰ（ｔ）＜ＳＰｗとすると次のように展開できる。５ Ｐｓ，＝ｉ≧ＩＰｉ（ｔ）−ＰＧ２ ・・・・
・側５Ｐｓ２こｉ≧ＩＰｉ（ｔ）一ＰＬ５６（ｔ）
・・・・・・００４ ．．．．
．．（１１）Ｐｓ３＝ｉ≧ＩＰ，【ｔ）一ＰＬ４５（ｔ
）３ ．…．．（１２）Ｐｓ４＝ｉ
ＺＩＰｉ（ｔ）−ＰＬ３４（ｔ）Ｐｓ５＝Ｍａｘ｛Ｐｓ
，，Ｐｓ２，Ｐｓ３，Ｐｓ４｝．・・．・・（１３）上
述の■式は全変電所のｔ分後の予測負荷（右辺第１項）
から電源Ｇ２の供給能力ＰＧ２を差引いた電力がＰｓ，
であることを示す。
ＯＱ式は変電所ＳＳ５と該変電所よりもＪ系統側の変電
所のｔ分後の予測負荷Ｐｉ（ｔ）の和から送電線−６の
ｔ分間通電容量Ｐ側（上）を差引いた電力がＰｓ２であ
ることを示す。（１１），（１２）式も同様の意味であ
る。（１３）式は‘９１〜（１２）式で求めた電力Ｐｓ
，〜Ｐｓ４の最大値Ｐｓ５を求めるもので、この電力Ｐ
ｓ５がＪ系統へ電力応援する場合の不足量、換言すると
Ｊ系統で負荷制限すべき前述の【３１式の左辺Ｐｓであ
る。次に、バンクについては、第３図では省略したが、
例えば、変電所ＳＳ３を第４図に示すようにＪ系統が２
回線でＫ系統が１回線とし、１次側母線は独立、２次側
母線は並列運用であるとすると、前述の復旧時に当該変
電所ＳＳ３内のバンク通電容量による負荷制限が発生す
る場合がある。この負荷制限Ｐｓ６は次式による。Ｐｓ
６＝Ｐ３（ｔ）−ＰＢ３，（ｔ） …（１４）す
なわち、Ｐｓ６はｔ分後の負荷予測値Ｐ３（ｔ）からバ
ンクＢ３１のｔ分間通電容量を差し引いた値となる。
所のｔ分後の予測負荷Ｐｉ（ｔ）の和から送電線−６の
ｔ分間通電容量Ｐ側（上）を差引いた電力がＰｓ２であ
ることを示す。（１１），（１２）式も同様の意味であ
る。（１３）式は‘９１〜（１２）式で求めた電力Ｐｓ
，〜Ｐｓ４の最大値Ｐｓ５を求めるもので、この電力Ｐ
ｓ５がＪ系統へ電力応援する場合の不足量、換言すると
Ｊ系統で負荷制限すべき前述の【３１式の左辺Ｐｓであ
る。次に、バンクについては、第３図では省略したが、
例えば、変電所ＳＳ３を第４図に示すようにＪ系統が２
回線でＫ系統が１回線とし、１次側母線は独立、２次側
母線は並列運用であるとすると、前述の復旧時に当該変
電所ＳＳ３内のバンク通電容量による負荷制限が発生す
る場合がある。この負荷制限Ｐｓ６は次式による。Ｐｓ
６＝Ｐ３（ｔ）−ＰＢ３，（ｔ） …（１４）す
なわち、Ｐｓ６はｔ分後の負荷予測値Ｐ３（ｔ）からバ
ンクＢ３１のｔ分間通電容量を差し引いた値となる。
次に、本発明による送電線路とバンクのｔ分間通電容量
の算出について説明する。
の算出について説明する。
前述■式において、Ｌを１，すなわち連続許容電流値と
し、Ｔｏ′を１，が長時間（例えば１０時間）通電され
たときの温度８５ｑ０と仮定して求めた結果が短時間許
容電流値１（２０分）＝１９９Ｍであり、Ｐ（２０分）
＝９０肌Ｗである。こうした算出方法の代りに、ＯＦケ
ーブルの温度情報（例えば循環油の温度）九′と現在潮
流値ｌｏを用いると、負荷救済量をさらに増大できる。
上述の（８ｌ式を例えば ，（ｔ）＝Ｊ三云こ十Ｋ３１客 ……（１５）のように
簡素化し、この演算を第２図の負荷制限決定要素２３で
行ない、その結果をＰ（ｔ）に変換して前述の００，（
１１），（１２）式の右辺第２項の値として使用する。
し、Ｔｏ′を１，が長時間（例えば１０時間）通電され
たときの温度８５ｑ０と仮定して求めた結果が短時間許
容電流値１（２０分）＝１９９Ｍであり、Ｐ（２０分）
＝９０肌Ｗである。こうした算出方法の代りに、ＯＦケ
ーブルの温度情報（例えば循環油の温度）九′と現在潮
流値ｌｏを用いると、負荷救済量をさらに増大できる。
上述の（８ｌ式を例えば ，（ｔ）＝Ｊ三云こ十Ｋ３１客 ……（１５）のように
簡素化し、この演算を第２図の負荷制限決定要素２３で
行ない、その結果をＰ（ｔ）に変換して前述の００，（
１１），（１２）式の右辺第２項の値として使用する。
なお、（１５）式中のＫ，，Ｋ２，Ｋ３は定数であり、
【８１式との対応は次のとおりでＫ，＝３ｃ′Ｒ比′（
１−ｅ‐？）Ｋ３＝毒 また、上述の（１５）式を直接用いないで、第５図に示
す如く、温度Ｔｏ′を例えば５℃間隔、電流らを１０Ｍ
間隔で表にしておき、２情報（〜′，Ｌ）の交点の数値
を１（ｔ）として用いることもできる。
【８１式との対応は次のとおりでＫ，＝３ｃ′Ｒ比′（
１−ｅ‐？）Ｋ３＝毒 また、上述の（１５）式を直接用いないで、第５図に示
す如く、温度Ｔｏ′を例えば５℃間隔、電流らを１０Ｍ
間隔で表にしておき、２情報（〜′，Ｌ）の交点の数値
を１（ｔ）として用いることもできる。
また、他の算出方法として、温度情報を用いずに現在潮
流値ｌｏだけの情報で１（ｔ）を決定する。
流値ｌｏだけの情報で１（ｔ）を決定する。
・（ｔ）＝考Ｋ「雌 ‐‐‐‐‐‐（１７）但し、Ｋ４
，Ｋ５，均は定数値であって夫々は次のようになる。
，Ｋ５，均は定数値であって夫々は次のようになる。
＆的可Ｆ市｝（，８）
＆＝Ｔ，一Ｔ。
−Ｔｄ＆＝＄−手‐ｒＯＲ′ｔｈ
但し、Ｒｈ＝Ｒ比とする
この（１７）式で求める１（ｔ）を（１５）式で求まる
１（ｔ）と同様に負荷制限決定に使用する。
１（ｔ）と同様に負荷制限決定に使用する。
上述における（１５）式又は（１７）式によって求めた
１（ｔ）は後者の（１７）式の方が小さいが、（１７）
式での算出例を示すと、ｌｏ＝７３０Ａとしたとき（２
０）＝１９９船（換算Ｐ（２０）：９０山ＭＷ）になっ
たのに対し、例えば実測値ｌｏ：３６Ｍとすると１（２
０）＝２５０船（換算Ｐ（２０）＝１１２則Ｗ）になり
、この例では２５％の負荷制限減少が得られる。こうし
た効果はバンクについても同様の効果を奏する。次に、
第２図における過負荷情報発生及び表示警報出力要素２
４を具えることによる効果を説明する。
１（ｔ）は後者の（１７）式の方が小さいが、（１７）
式での算出例を示すと、ｌｏ＝７３０Ａとしたとき（２
０）＝１９９船（換算Ｐ（２０）：９０山ＭＷ）になっ
たのに対し、例えば実測値ｌｏ：３６Ｍとすると１（２
０）＝２５０船（換算Ｐ（２０）＝１１２則Ｗ）になり
、この例では２５％の負荷制限減少が得られる。こうし
た効果はバンクについても同様の効果を奏する。次に、
第２図における過負荷情報発生及び表示警報出力要素２
４を具えることによる効果を説明する。
要素２４においては、電力設備、特に送電線路とバンク
の定格通電容量Ｐと事故発生前の潮流から予測したｔ分
後の予測潮流値Ｐｔとを常時又は必要時比較し、Ｐ＜Ｐ
ｔのときＴ分後の過負荷表示又は警報出力する。本発明
による復旧制御は前述のように、負荷制限をより小さく
する目的で設備の許容容量として短時間通電容量を使用
するが、この場合に設備の耐用年数が短縮されるのを避
けるために、例えば送電ルート変更など第２次の復旧制
御の必要性の有無判定情報を要素２４から得る。この算
出例を以下に説明する。第３図に示すものを担当系統と
し、前述の復旧制御がなされたとすると、送電線単位と
バンク単位に次の演算をする。
の定格通電容量Ｐと事故発生前の潮流から予測したｔ分
後の予測潮流値Ｐｔとを常時又は必要時比較し、Ｐ＜Ｐ
ｔのときＴ分後の過負荷表示又は警報出力する。本発明
による復旧制御は前述のように、負荷制限をより小さく
する目的で設備の許容容量として短時間通電容量を使用
するが、この場合に設備の耐用年数が短縮されるのを避
けるために、例えば送電ルート変更など第２次の復旧制
御の必要性の有無判定情報を要素２４から得る。この算
出例を以下に説明する。第３図に示すものを担当系統と
し、前述の復旧制御がなされたとすると、送電線単位と
バンク単位に次の演算をする。
５ ．．．．．．（１９）Ｐｗ，＝
ｉＺＩＰｉ（ｔ）−ＰＧ２５ ．
．…．（２０）Ｐｗ２＝ｉＺＩＰｉ（ｔ）−ＰＬ５６４
．．．．．．（２１）３
．．．．．．（２２）Ｐｗ４＝ Ｚ Ｐｉ（
ｔ）−ＰＬ３４ｉ−−１ ２ …．．．（２３）Ｐ瓶ニｉＺ
ＩＰ，（ｔ）−ＰＬ２３Ｐ船ニＰ・（ｔ）−ＰＬ．２
……（２４）Ｐｗ７＝Ｐ３（ｔ）−ＰＢ３
， ……（２５）上述の（１９）〜（２５）
式中、右辺第１項は前述の【９｝式で説明した値である
。
ｉＺＩＰｉ（ｔ）−ＰＧ２５ ．
．…．（２０）Ｐｗ２＝ｉＺＩＰｉ（ｔ）−ＰＬ５６４
．．．．．．（２１）３
．．．．．．（２２）Ｐｗ４＝ Ｚ Ｐｉ（
ｔ）−ＰＬ３４ｉ−−１ ２ …．．．（２３）Ｐ瓶ニｉＺ
ＩＰ，（ｔ）−ＰＬ２３Ｐ船ニＰ・（ｔ）−ＰＬ．２
……（２４）Ｐｗ７＝Ｐ３（ｔ）−ＰＢ３
， ……（２５）上述の（１９）〜（２５）
式中、右辺第１項は前述の【９｝式で説明した値である
。
また、右辺第２項は各設備に２，Ｌ５６，Ｌ５，Ｌ柵
Ｌ３，Ｌ２，Ｂ３，の供給能力、連続通電容量、定格容
量である。そして、左辺Ｐｗ，〜Ｐｗ７は上述の各設備
に対応した過負荷情報である。こうして計算したＰｗ，
〜Ｐｗ７が正値になるとき、ｔ分後の過負荷が予測され
るので、要素２４ではその値を付した過負荷表示又は警
報出力をして第２次の復旧制御を促がし、電力系統連用
を適切にする。以上詳細に説明したとおり、本発明によ
る電力系統自動復旧制御装置は、復旧制御に事故前の潮
流から予測した所定時間後の予測潮流値と担当係続内設
備の短時間通電容量を比較して負荷制限値を決定するた
め停電系統内の負荷救済量を増大できる効果がある。
Ｌ３，Ｌ２，Ｂ３，の供給能力、連続通電容量、定格容
量である。そして、左辺Ｐｗ，〜Ｐｗ７は上述の各設備
に対応した過負荷情報である。こうして計算したＰｗ，
〜Ｐｗ７が正値になるとき、ｔ分後の過負荷が予測され
るので、要素２４ではその値を付した過負荷表示又は警
報出力をして第２次の復旧制御を促がし、電力系統連用
を適切にする。以上詳細に説明したとおり、本発明によ
る電力系統自動復旧制御装置は、復旧制御に事故前の潮
流から予測した所定時間後の予測潮流値と担当係続内設
備の短時間通電容量を比較して負荷制限値を決定するた
め停電系統内の負荷救済量を増大できる効果がある。
また、電力設備の短時間通電容量の算出は該設備の温度
情報さらには現在潮流値から求めれば、負荷救済量の一
層の増大を図ることができる。また、設備の定格通電容
量と事故前の潮流から予測した予測潮流値とを比較監視
し、所定時間後の過負荷を警報、表示するため、第２次
復旧制御も可能になる。
情報さらには現在潮流値から求めれば、負荷救済量の一
層の増大を図ることができる。また、設備の定格通電容
量と事故前の潮流から予測した予測潮流値とを比較監視
し、所定時間後の過負荷を警報、表示するため、第２次
復旧制御も可能になる。
第１図は電力系統負荷の１日の経時パターンを例示する
図、第２図は本発明における制御装置の要素構成図、第
３図は本発明の動作を説明するための系統構成図、第４
図は第３図における変電所ＳＳ３の構成例、第５図は１
（ｔ）を決定するための表を例示する図である。 ２１・・・・・・データ収集要素、２２・・・・・・負
荷予測要素、２３・・・・・・負荷制限決定要素、２４
・・・・・・設備過負荷情報発生及び表示警報出力要素
、２５・・・・・・情報記憶要素。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
図、第２図は本発明における制御装置の要素構成図、第
３図は本発明の動作を説明するための系統構成図、第４
図は第３図における変電所ＳＳ３の構成例、第５図は１
（ｔ）を決定するための表を例示する図である。 ２１・・・・・・データ収集要素、２２・・・・・・負
荷予測要素、２３・・・・・・負荷制限決定要素、２４
・・・・・・設備過負荷情報発生及び表示警報出力要素
、２５・・・・・・情報記憶要素。 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 電力系統事故時に系統自動復旧制御するにおいて、
事故系統の事故発生前の潮流から予測した所定時間後の
予測潮流値を求め、事故系統の電力設備の短時間受電能
力と健全系統の電力設備の短時間電力供給能力のうちの
小さい方の通電容量と前記予測潮流値との差から事故系
統の負荷救済量を決定し、上記短時間受電能力及び短時
間電力供給能力は当該電力設備の温度情報及び現在潮流
値から決定する制御要素を備えたことを特徴とする自動
復旧制御装置。 ２ 上記制御要素は事故発生前の潮流から予測した所定
時間後の予測潮流値と事故系統及び健全系統の電力設備
の定格通電容量とを比較し、予測潮流値が定格通電容量
を越えるときには所定時間後の過負荷表示をする要素を
備えた特許請求の範囲第１項記載の自動復旧制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6833479A JPS6028224B2 (ja) | 1979-06-01 | 1979-06-01 | 電力系統の自動復旧制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6833479A JPS6028224B2 (ja) | 1979-06-01 | 1979-06-01 | 電力系統の自動復旧制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55160925A JPS55160925A (en) | 1980-12-15 |
| JPS6028224B2 true JPS6028224B2 (ja) | 1985-07-03 |
Family
ID=13370828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6833479A Expired JPS6028224B2 (ja) | 1979-06-01 | 1979-06-01 | 電力系統の自動復旧制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028224B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61178543A (ja) * | 1985-02-05 | 1986-08-11 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | 内燃機関用吸気ポ−ト |
-
1979
- 1979-06-01 JP JP6833479A patent/JPS6028224B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61178543A (ja) * | 1985-02-05 | 1986-08-11 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | 内燃機関用吸気ポ−ト |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55160925A (en) | 1980-12-15 |
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