JPS6029484A - シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 - Google Patents
シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板Info
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- JPS6029484A JPS6029484A JP13779083A JP13779083A JPS6029484A JP S6029484 A JPS6029484 A JP S6029484A JP 13779083 A JP13779083 A JP 13779083A JP 13779083 A JP13779083 A JP 13779083A JP S6029484 A JPS6029484 A JP S6029484A
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- coating layer
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は製缶用素材として、特にシーム溶接性に優れた
製缶用表面処理鋼板に関するものである。
製缶用表面処理鋼板に関するものである。
（従来技術）
従来製缶用表面処理鋼板として電解Ｓｎメッキ鋼板（以
下ブリキと称す。）及び電解クロムメッキ鋼板（以下Ｔ
ＦＳ−ＣＴと称す。）が使用されており、これらを使用
して３ピ一ス缶（缶体が缶ブタ七・下及び缶胴の３部分
から構成される缶）を製缶する際、ブリキの場合はハン
ダ付法、ＴＦＳ−ＣＴの場合は接着法が主として使用さ
れてきた。ところが近年このハンタイ」法、接着法に替
すシーム溶接法が指向されるようになってきた。
下ブリキと称す。）及び電解クロムメッキ鋼板（以下Ｔ
ＦＳ−ＣＴと称す。）が使用されており、これらを使用
して３ピ一ス缶（缶体が缶ブタ七・下及び缶胴の３部分
から構成される缶）を製缶する際、ブリキの場合はハン
ダ付法、ＴＦＳ−ＣＴの場合は接着法が主として使用さ
れてきた。ところが近年このハンタイ」法、接着法に替
すシーム溶接法が指向されるようになってきた。
そして缶胴接合法としてシーム溶接法を採用する場合、
使用する素材はブリキが主であり、ＴＦＳ−ＣＴはその
表面の金属クロム、クロム酸化物等の融点が高く、シー
ム溶接の前にこの表面層を研削除去する必要があるため
一般的でない。
使用する素材はブリキが主であり、ＴＦＳ−ＣＴはその
表面の金属クロム、クロム酸化物等の融点が高く、シー
ム溶接の前にこの表面層を研削除去する必要があるため
一般的でない。
ところがブリキはＳｎ価格の上昇等によってそのコスト
が高く、シーム溶接缶用素材として、ブリキに替り得る
低コストかつ高性能な新素材の開発が望まれており、そ
の１つとして本発明と同一出願人が既に特願昭５５−７
３７９５．５５−７７０１５．５５−７７０１７．５５
−１１１０４０号及び特願昭５１３−１２９０７？号等
でＮｉ又はＮｉ−Ｚｎ合金を鋼板に被覆した後クロメー
ト処理層を形成させる表面処理鋼板を提案している。こ
れらＮｉ系被覆鋼板において、クロメート処理層はその
耐食性能向上に非常に大きな役割を果しているが、製缶
用素材としての耐食性とシーム溶接性両方のバランスを
得ることがむずかしく、クロメート処理量が少ないとシ
ーム溶接性は良好であるが耐食性に劣り、逆にクロメー
ト処理量が多過ぎると、耐食性は良好となるがシーム溶
接性が劣る難点かある。そして現在市場に出されている
旧糸被覆鋼板ではシーム溶接性を確保するため、若干塗
装耐食性、特に耐硫化黒変性能が犠牲になっているのが
現状である。
が高く、シーム溶接缶用素材として、ブリキに替り得る
低コストかつ高性能な新素材の開発が望まれており、そ
の１つとして本発明と同一出願人が既に特願昭５５−７
３７９５．５５−７７０１５．５５−７７０１７．５５
−１１１０４０号及び特願昭５１３−１２９０７？号等
でＮｉ又はＮｉ−Ｚｎ合金を鋼板に被覆した後クロメー
ト処理層を形成させる表面処理鋼板を提案している。こ
れらＮｉ系被覆鋼板において、クロメート処理層はその
耐食性能向上に非常に大きな役割を果しているが、製缶
用素材としての耐食性とシーム溶接性両方のバランスを
得ることがむずかしく、クロメート処理量が少ないとシ
ーム溶接性は良好であるが耐食性に劣り、逆にクロメー
ト処理量が多過ぎると、耐食性は良好となるがシーム溶
接性が劣る難点かある。そして現在市場に出されている
旧糸被覆鋼板ではシーム溶接性を確保するため、若干塗
装耐食性、特に耐硫化黒変性能が犠牲になっているのが
現状である。
すなわち、これらＮｌ系被覆鋼板を工業的に生産する際
、常に耐食性及びシーム溶接性共に満足する必要がある
。
、常に耐食性及びシーム溶接性共に満足する必要がある
。
（４，発明の目的）
本発明はこの問題を解決することを目的とするものであ
り、本発明者が鋭意研究を行った結果、鋼板の表面にＮ
ｉ−Ｆｅ系合金被覆層を設けた後シーム溶接に効果のあ
るＳｎを単独被覆層として重層せしめることによって、
例え２５００ｍｇ／ ｍ′以下の極低Ｓｎ被覆層であっ
ても、シーム溶接性の劣化が起らず、塗装耐食性にも優
れた製缶用表面処理鋼板が得られることを見出し、本発
明を完成するに至ったものである。
り、本発明者が鋭意研究を行った結果、鋼板の表面にＮ
ｉ−Ｆｅ系合金被覆層を設けた後シーム溶接に効果のあ
るＳｎを単独被覆層として重層せしめることによって、
例え２５００ｍｇ／ ｍ′以下の極低Ｓｎ被覆層であっ
ても、シーム溶接性の劣化が起らず、塗装耐食性にも優
れた製缶用表面処理鋼板が得られることを見出し、本発
明を完成するに至ったものである。
（発明の構成牽作用）
即ち、本発明は、Ｎｉ−Ｆｅ系合金被覆を鋼板両面に設
けると共に、少なくとも片面にＳｎ被覆を重層せしめ、
さらに両面にＣｒ処理層を形成させた被覆構造を持つ製
缶用表面処理鋼板で、製缶後缶内面に該当する面に対し
、Ｓｎ被覆重層面を用いることにより塗装耐食性特にシ
ーム溶接性に優れた製缶材となるのである。
けると共に、少なくとも片面にＳｎ被覆を重層せしめ、
さらに両面にＣｒ処理層を形成させた被覆構造を持つ製
缶用表面処理鋼板で、製缶後缶内面に該当する面に対し
、Ｓｎ被覆重層面を用いることにより塗装耐食性特にシ
ーム溶接性に優れた製缶材となるのである。
以下、本発明につき分脱する。
まず、本発明のＸｌ−Ｆｅ系合金は、代表的にはＮｉ−
Ｆｅ２元合金であるが、Ｃｏ、 Ｃｒ、Ｓｎ、 Ｃｕ、
Ｐ等を含有する場合も含まれる。
Ｆｅ２元合金であるが、Ｃｏ、 Ｃｒ、Ｓｎ、 Ｃｕ、
Ｐ等を含有する場合も含まれる。
鋼板の表面が同一メッキ層を有する必要はなく、被覆量
も表裏で異っていてもよい。たとえば、製缶後缶外面に
該当する面は、Ｓｎ被覆を重層させず、Ｎｉ −Ｆｅ系
合金被覆又はＮ１単層被覆のみとすることもできる。
も表裏で異っていてもよい。たとえば、製缶後缶外面に
該当する面は、Ｓｎ被覆を重層させず、Ｎｉ −Ｆｅ系
合金被覆又はＮ１単層被覆のみとすることもできる。
これは製缶後、缶内面側となる面と、外面側になる面に
要求される特性はそれぞれ異り、製缶後缶内面となる面
は直接内容物に接触する面であることより、塗装耐食性
、換言すれば塗装欠陥部等からのＦｅ溶出の防止、又硫
化黒変等のいわゆる塗膜下腐食性能等の特性を満足する
必要があり、缶外面は製缶後缶保管中の耐錆性、又塗装
印刷後の美観等を満足すればよく、全体としてシーム溶
接性が良好であればよいからである。
要求される特性はそれぞれ異り、製缶後缶内面となる面
は直接内容物に接触する面であることより、塗装耐食性
、換言すれば塗装欠陥部等からのＦｅ溶出の防止、又硫
化黒変等のいわゆる塗膜下腐食性能等の特性を満足する
必要があり、缶外面は製缶後缶保管中の耐錆性、又塗装
印刷後の美観等を満足すればよく、全体としてシーム溶
接性が良好であればよいからである。
Ｎｉ−Ｆｅ系合金被覆方法は特に限定しないが、電気合
金メッキ法が使用でき経済的である。メッキ浴について
も公知のメッキ浴が使用でき、特に限定するものではな
い。
金メッキ法が使用でき経済的である。メッキ浴について
も公知のメッキ浴が使用でき、特に限定するものではな
い。
る。製缶後缶内面となる面は、前述のように優れた塗装
耐食性等が要求され、従来、片面当り、２５０ｈｇ／ｍ
’超のＳｎメッキ被覆が必要とされていた。しかし、Ｓ
ｎが高価であるため、コストダウンのため、Ｓｎメッキ
量を減らして２５００１ｇ／ｍ”以下とすると塗装耐食
性及びシーム溶接性が劣化し、実用に酎えなくなるとさ
れていた。
耐食性等が要求され、従来、片面当り、２５０ｈｇ／ｍ
’超のＳｎメッキ被覆が必要とされていた。しかし、Ｓ
ｎが高価であるため、コストダウンのため、Ｓｎメッキ
量を減らして２５００１ｇ／ｍ”以下とすると塗装耐食
性及びシーム溶接性が劣化し、実用に酎えなくなるとさ
れていた。
本発明者は、片面当り２５００ＩＩ１ｇ／ｍ′以下の極
薄ブリキで製缶用材料としての塗装耐食性、シーム溶接
性を確保すべく、研究を行った結果、表面清浄化した鋼
板に、Ｆｅｗｔ％が１０〜８０ｗｔ％のＮｉ −Ｆｅ合
金被覆を片面当り１０〜５００ｍｇ／ｒｒｆ被覆した後
、Ｓｎｉ＄覆を片面当り１００〜２５００ＩＩ１ｇ／ｒ
ｎ′被覆し、さらにリフロー処理を行うか、もしくはそ
のまま、通常の方法でＴ−Ｃｒ（全クロム量）として、
片面当り ２〜３０ＩＩ１ｇ／ｍ’のクロム処理層を形
成することによって、Ｓｎ被覆量が片面当り２５００ｆ
ｆｉｇ／ｒｎ’以下の極薄メッキ領域においも、優れた
塗装耐食性、及びシーム溶接性を持つことを知見した。
薄ブリキで製缶用材料としての塗装耐食性、シーム溶接
性を確保すべく、研究を行った結果、表面清浄化した鋼
板に、Ｆｅｗｔ％が１０〜８０ｗｔ％のＮｉ −Ｆｅ合
金被覆を片面当り１０〜５００ｍｇ／ｒｒｆ被覆した後
、Ｓｎｉ＄覆を片面当り１００〜２５００ＩＩ１ｇ／ｒ
ｎ′被覆し、さらにリフロー処理を行うか、もしくはそ
のまま、通常の方法でＴ−Ｃｒ（全クロム量）として、
片面当り ２〜３０ＩＩ１ｇ／ｍ’のクロム処理層を形
成することによって、Ｓｎ被覆量が片面当り２５００ｆ
ｆｉｇ／ｒｎ’以下の極薄メッキ領域においも、優れた
塗装耐食性、及びシーム溶接性を持つことを知見した。
１１フ！−，１１−１＋ＭａＪ、ＷＩｌ＋ｅｎｃ’＋＋
−／１１、−−チーノド【１＝ｄ１Ｃ４リキの問題点は
、前述のようにメッキ層の地鉄被覆性が不十分であり、
塗装耐食性が劣ることと、塗装焼付時の熱処理によって
、Ｓｎ層と地鉄との合金化が進行し、特に片面当り５０
０ｍｇ／ｌｒｆ以下のＳｎ層では、はとんど全てＦｅ−
Ｓｎ二元合金となり、□シーム溶接性が劣化することで
あった。
−／１１、−−チーノド【１＝ｄ１Ｃ４リキの問題点は
、前述のようにメッキ層の地鉄被覆性が不十分であり、
塗装耐食性が劣ることと、塗装焼付時の熱処理によって
、Ｓｎ層と地鉄との合金化が進行し、特に片面当り５０
０ｍｇ／ｌｒｆ以下のＳｎ層では、はとんど全てＦｅ−
Ｓｎ二元合金となり、□シーム溶接性が劣化することで
あった。
しかるに、本発明のように鋼板上にＮｉ−Ｆｅ合金被覆
した後Ｓｎメッキを行うと、地鉄上を緻密で、しかも素
地Ｆｅとの間のガルバニック作用の小さなＮｉ−Ｆｅ系
合金被覆が存在するため、片面当り２５００ｍｇ／ｒｒ
ｆ以下のＳｎメッキ量でも塗装耐食性は良好である。又
片面当り５００ｍｇ／ｒｎ’以下のＳｎメッキ量でも、
Ｎｉ−Ｆｅ系合金被覆層が塗膜焼付時の加熱処理時、Ｓ
ｎのＦｅとの合金化を抑制し、未合金のいわゆるＦｒｅ
ｅ Ｓｎ Ｗを確保することができるものと思われる。
した後Ｓｎメッキを行うと、地鉄上を緻密で、しかも素
地Ｆｅとの間のガルバニック作用の小さなＮｉ−Ｆｅ系
合金被覆が存在するため、片面当り２５００ｍｇ／ｒｒ
ｆ以下のＳｎメッキ量でも塗装耐食性は良好である。又
片面当り５００ｍｇ／ｒｎ’以下のＳｎメッキ量でも、
Ｎｉ−Ｆｅ系合金被覆層が塗膜焼付時の加熱処理時、Ｓ
ｎのＦｅとの合金化を抑制し、未合金のいわゆるＦｒｅ
ｅ Ｓｎ Ｗを確保することができるものと思われる。
特にシーム溶接性にはＦｒｅｅ Ｓｎ ＦＡＦが有効で
あるため、本発明のように、Ｓｎメッキ量が薄くても、
Ｆｒｅｅ Ｓｎが塗装焼付後も十分に存在するものは、
シーム溶接性に有利である。
あるため、本発明のように、Ｓｎメッキ量が薄くても、
Ｆｒｅｅ Ｓｎが塗装焼付後も十分に存在するものは、
シーム溶接性に有利である。
又製缶後、缶内面となる面のＮｉ−Ｆｅ被覆層中のＦｅ
賀ｔ％は１０〜８０ｗｔ％が望ましく、１０ｗｔ％未満
ではＮｉ単層被覆に近い性格を持ち、Ｓｎ層との合金化
反応が大きくなり、又８０ｗｔ％超では逆に素地Ｆｅに
近い性格を持つことより、さらにＳｎ被覆を行っても、
片面当り２５００ｍｇ／ｒｎ’以下の被覆量では塗装後
の耐食性が劣化する。又Ｎｉ−Ｆｅ系合金被覆量が１０
ｍｇ／ｍ’未満では効果は認められず、５００ｍｇ／ｍ
’超では効果が飽和しコストアップとなる。
賀ｔ％は１０〜８０ｗｔ％が望ましく、１０ｗｔ％未満
ではＮｉ単層被覆に近い性格を持ち、Ｓｎ層との合金化
反応が大きくなり、又８０ｗｔ％超では逆に素地Ｆｅに
近い性格を持つことより、さらにＳｎ被覆を行っても、
片面当り２５００ｍｇ／ｒｎ’以下の被覆量では塗装後
の耐食性が劣化する。又Ｎｉ−Ｆｅ系合金被覆量が１０
ｍｇ／ｍ’未満では効果は認められず、５００ｍｇ／ｍ
’超では効果が飽和しコストアップとなる。
次に製缶後缶外面となる面について説明する。
前述のように製缶後缶外面となる面は、製缶後の耐錆性
等を満足できればよく、製缶後缶内面となる面のように
Ｓｎ被覆層は必ずしも必要ではない。もちろん本発明に
おいては、両面共Ｓｎ被覆を行った同様な被覆構成とす
ることもできる。
等を満足できればよく、製缶後缶内面となる面のように
Ｓｎ被覆層は必ずしも必要ではない。もちろん本発明に
おいては、両面共Ｓｎ被覆を行った同様な被覆構成とす
ることもできる。
製缶後缶外面となる面にＳｎ被覆を行わず、Ｎｉ −Ｆ
ｅ系合金被覆単層のみとする場合、Ｎｉ −Ｆｅ系合金
被覆層の被覆量は片面当り１００ ＝ １０００ｍｇ／
ｍ’、合金層中のＦｅｗｔ％は５０ｗｔ％以下が望ま
しく、場合によってはＦｅｗｔ％０のＮｉ単層被覆でも
良い。 ＋００ｍｇ／ｒｎ’未満では塗装後の耐錆性が
不足し、１０００ｍｇ／ｍ′超では性能の向上が望めず
、コスト高となる。
ｅ系合金被覆単層のみとする場合、Ｎｉ −Ｆｅ系合金
被覆層の被覆量は片面当り１００ ＝ １０００ｍｇ／
ｍ’、合金層中のＦｅｗｔ％は５０ｗｔ％以下が望ま
しく、場合によってはＦｅｗｔ％０のＮｉ単層被覆でも
良い。 ＋００ｍｇ／ｒｎ’未満では塗装後の耐錆性が
不足し、１０００ｍｇ／ｍ′超では性能の向上が望めず
、コスト高となる。
又合金層中のＦｅｗｔ％が５０ｗｔ％超では塗装後の耐
錆性が劣化する。
錆性が劣化する。
以上述べた如き構成をもった被覆層を缶内・外面側に設
けたのち、リフロー処理を行うか、もしくは行わず、そ
のまま、両面にクロム処理層を形成させる。゛クロム処
理により耐錆性、耐食性が向上する。
けたのち、リフロー処理を行うか、もしくは行わず、そ
のまま、両面にクロム処理層を形成させる。゛クロム処
理により耐錆性、耐食性が向上する。
リフロー処理は本発明の必須要件ではなく、適時、実施
すれば良い。又リフロー処理の中には表層Ｓｎの溶融ま
でには到らない、いわゆるアンダーメルト処理も含める
のもとする。
すれば良い。又リフロー処理の中には表層Ｓｎの溶融ま
でには到らない、いわゆるアンダーメルト処理も含める
のもとする。
両面に行うクロム処理層の被覆法について本発明におい
ても特に制限を設けず、ブリキのケミカル処理のように
０Ｘ−Ｃｒ（クロム酸化物）を主体とするものでも、Ｃ
ｒＯ３−５Ｑ４２−又はＣｒＯ３％ａ２ ＳｉＦ６等の
処理浴で行ったＭｅＣｒ（金属クロム） 、 ０Ｘ−Ｃ
ｒの二層構造を持つもの（ＴＦＳ−ＣＴ無処理称す。）
でも良く、必要な性能に応じて適宜選択すれば良い。
ても特に制限を設けず、ブリキのケミカル処理のように
０Ｘ−Ｃｒ（クロム酸化物）を主体とするものでも、Ｃ
ｒＯ３−５Ｑ４２−又はＣｒＯ３％ａ２ ＳｉＦ６等の
処理浴で行ったＭｅＣｒ（金属クロム） 、 ０Ｘ−Ｃ
ｒの二層構造を持つもの（ＴＦＳ−ＣＴ無処理称す。）
でも良く、必要な性能に応じて適宜選択すれば良い。
ブリキのケミカル処理のように０Ｘ−Ｃｒを主体とする
クロメート被覆の場合、Ｔ 争ＣｒＪｉとして２ｍｇ／
ｍ’以上３０ｍｇ／ｍ’以下が好ましく、ＴＦＳ−Ｃ
Ｔ無処理場合ＭｅＣｒ量は１０ｍｇ／ｒｎ２以下、０Ｘ
−Ｃｒｌは２０＋ｎｇ／ｒｎ’以下、Ｔ ａ Ｃｒとし
てケミカル処理と同じく ２ｍｇ／ｍ’以上３０ｍｇ／
ｍ’以下が好ましい。Ｔ＊Ｃｒ２ｍｇ／ ｍ’未満では
耐食性が劣化し、３０ｍｇ／ｒｒｆ超ではシーム溶接性
が劣化する。
クロメート被覆の場合、Ｔ 争ＣｒＪｉとして２ｍｇ／
ｍ’以上３０ｍｇ／ｍ’以下が好ましく、ＴＦＳ−Ｃ
Ｔ無処理場合ＭｅＣｒ量は１０ｍｇ／ｒｎ２以下、０Ｘ
−Ｃｒｌは２０＋ｎｇ／ｒｎ’以下、Ｔ ａ Ｃｒとし
てケミカル処理と同じく ２ｍｇ／ｍ’以上３０ｍｇ／
ｍ’以下が好ましい。Ｔ＊Ｃｒ２ｍｇ／ ｍ’未満では
耐食性が劣化し、３０ｍｇ／ｒｒｆ超ではシーム溶接性
が劣化する。
以上被覆を行ったのち、通常の方法で、輸送、保管中の
発錆防止等の目的で塗油を行った後製品となる。
発錆防止等の目的で塗油を行った後製品となる。
次に実施例について説明する。
実施例１
表面清浄化した冷延鋼板両面に（１）に示す条件でＮｉ
−Ｆｅ二元合金被覆を電気メツキ法で片面当り１００
ｍｇ／ ｍ’ （Ｎｉ７０〜８０ｗｔ％）形成させ、続
いて（２）に示す条件で該被覆両面に片面当り ８５０
ｍｇ／ｍ′のＳｎ被覆を施した。しかる後（３）及び（
４）に示す条件で両面に電解クロム酸処理を行い、さら
に両面にジオクチルセバケートの油膜を片面当りｌＩｇ
／ｒｒｆ形成し、各種テストに供した。
−Ｆｅ二元合金被覆を電気メツキ法で片面当り１００
ｍｇ／ ｍ’ （Ｎｉ７０〜８０ｗｔ％）形成させ、続
いて（２）に示す条件で該被覆両面に片面当り ８５０
ｍｇ／ｍ′のＳｎ被覆を施した。しかる後（３）及び（
４）に示す条件で両面に電解クロム酸処理を行い、さら
に両面にジオクチルセバケートの油膜を片面当りｌＩｇ
／ｒｒｆ形成し、各種テストに供した。
（１）浴組成 ＮｉＳＯ４拳６Ｈ２０１５ｏ〜２００ｇ
／文Ｎ１ＣＱ２４０〜８０ｇ／ｆＬ Ｆ［！ＳＯ４・７Ｈ２０＋ｏ〜１５ｇ／ １）１．、Ｂ
Ｏ３４０〜５’Ｏｇ／ １ 浴温 ５０°Ｃ 陰極電流密度 １０Ａ／ｄＩ１１２ （２）浴組成 硫酸錫 ２０〜３０ｇ／立フェノールス
ルフォン酸 （６５％溶液）２５〜３５ｇ／文 浴温 ５０°Ｃ 陰極電流密度 １５Ａ／ｄコ２ （３）浴組成 Ｎａ２ Ｃｒ２０７ ２０〜３０ｇ／
１浴温 ４０〜７０°Ｃ （４）浴組成 ＣｒＯ３５０〜１５０ｇ／ ｌＨ２ＳＯ
４又は Ｎａ２ Ｓ＋Ｆ、、 ３− ５ｇ／ ｘ浴温 ５０℃ 実施例２ 実施例１の（１）浴に変え次の（５）浴を採用した。Ｓ
ｎ被覆後の電解クロム酸処理は実施例１の（３）のみと
した。その他は実施例１と同じとした。
／文Ｎ１ＣＱ２４０〜８０ｇ／ｆＬ Ｆ［！ＳＯ４・７Ｈ２０＋ｏ〜１５ｇ／ １）１．、Ｂ
Ｏ３４０〜５’Ｏｇ／ １ 浴温 ５０°Ｃ 陰極電流密度 １０Ａ／ｄＩ１１２ （２）浴組成 硫酸錫 ２０〜３０ｇ／立フェノールス
ルフォン酸 （６５％溶液）２５〜３５ｇ／文 浴温 ５０°Ｃ 陰極電流密度 １５Ａ／ｄコ２ （３）浴組成 Ｎａ２ Ｃｒ２０７ ２０〜３０ｇ／
１浴温 ４０〜７０°Ｃ （４）浴組成 ＣｒＯ３５０〜１５０ｇ／ ｌＨ２ＳＯ
４又は Ｎａ２ Ｓ＋Ｆ、、 ３− ５ｇ／ ｘ浴温 ５０℃ 実施例２ 実施例１の（１）浴に変え次の（５）浴を採用した。Ｓ
ｎ被覆後の電解クロム酸処理は実施例１の（３）のみと
した。その他は実施例１と同じとした。
（５）浴組成 Ｎ１Ｃｉｊ２８０〜ｘｏｏｇ／交ＦｅＣ
Ｑ２ １０〜２０ｇ／ ｎ Ｋ４ Ｐ２Ｏ７１００〜１５０ｇ／ １浴温 ５０℃ 陰極電流密度 １０Ａ／ｄｍ２ 実施例３ 実施例１において旧−Ｆｅ二元合金被覆を実施例１の（
１）の条件で製缶後缶内面となる面は片面当り１００
ｒｎｇ／ｍ′（Ｎｉ７０〜８０ｗｔ％）、製缶後缶外面
となる面は片面当り ８００ｍｇ／ｍ’ （Ｎｉ７０〜
８０ｗｔ％）とした後、製缶後缶内面となる面にのみ、
実施例１の（２）の条件で片面当り８５０ｍｇ／ｒｒｆ
のＳｎを被覆し、製缶後缶外面となる面はＳｎ重層被覆
を施さず、さらに両面に実施例１の（３） 、 （４）
に示す条件で電解クロム酸処理を行った以外は実施例１
と同じ条件で実施した。なお、評価テストは製缶後、缶
外面側となる面について行った。缶内面側は実施例１と
同様になる。
Ｑ２ １０〜２０ｇ／ ｎ Ｋ４ Ｐ２Ｏ７１００〜１５０ｇ／ １浴温 ５０℃ 陰極電流密度 １０Ａ／ｄｍ２ 実施例３ 実施例１において旧−Ｆｅ二元合金被覆を実施例１の（
１）の条件で製缶後缶内面となる面は片面当り１００
ｒｎｇ／ｍ′（Ｎｉ７０〜８０ｗｔ％）、製缶後缶外面
となる面は片面当り ８００ｍｇ／ｍ’ （Ｎｉ７０〜
８０ｗｔ％）とした後、製缶後缶内面となる面にのみ、
実施例１の（２）の条件で片面当り８５０ｍｇ／ｒｒｆ
のＳｎを被覆し、製缶後缶外面となる面はＳｎ重層被覆
を施さず、さらに両面に実施例１の（３） 、 （４）
に示す条件で電解クロム酸処理を行った以外は実施例１
と同じ条件で実施した。なお、評価テストは製缶後、缶
外面側となる面について行った。缶内面側は実施例１と
同様になる。
実施例４
実施例１においてＳｎ重層被覆後、表面Ｓｎ溶融処理と
して２７０℃Ｘ ３ｓｅｃで加熱するいわゆるリフロー
処理を行った。電解クロム酪処理は実施例１の（３）の
みとした。その他は実施例１と同じ条件で実施した。
して２７０℃Ｘ ３ｓｅｃで加熱するいわゆるリフロー
処理を行った。電解クロム酪処理は実施例１の（３）の
みとした。その他は実施例１と同じ条件で実施した。
比較例１
実施例１において、（１）のＮｉ−Ｆｅ二元合金メ・ン
キを省略した。その他は実施例１と同じ条件で実施した
。
キを省略した。その他は実施例１と同じ条件で実施した
。
実施例５
実施例１において、Ｎｉ−Ｆｅ二元合金被覆として下記
（８）の浴組成を採用し、Ｎｉ−Ｆｅ二元合金被覆中の
Ｆｅｗｔ％を１θ％以下とした。電解クロム酸処理は実
施例１の（３）のみとした。その他は実施例１と同じ条
件で実施した。
（８）の浴組成を採用し、Ｎｉ−Ｆｅ二元合金被覆中の
Ｆｅｗｔ％を１θ％以下とした。電解クロム酸処理は実
施例１の（３）のみとした。その他は実施例１と同じ条
件で実施した。
（６）浴組成 ＮｉＳＯ４−６Ｈ２０１５０〜２００ｇ
／文ＮｉＣｕ２ ４０〜６０ｇ／文 ＦｅＳＯ４” ７Ｈ２０１−２ｇ／ｆＬＨ３Ｂ０３４０
〜５０ｇ／文 浴温 ５０°Ｃ 陰極電流密度 １０Ａ／ｄｍ２ 実施例６ 実施例１においてＮｉ−Ｆｅ−元合金被覆として下記（
７）の浴組成を採用し、Ｎｉ−Ｆｅ二元合金被覆中のＦ
ｅｖｔ％を８０％以上とした。電解クロム酸処理は実施
例１の（３）のみとした。その他は実施例１と同じ条件
で実施した。
／文ＮｉＣｕ２ ４０〜６０ｇ／文 ＦｅＳＯ４” ７Ｈ２０１−２ｇ／ｆＬＨ３Ｂ０３４０
〜５０ｇ／文 浴温 ５０°Ｃ 陰極電流密度 １０Ａ／ｄｍ２ 実施例６ 実施例１においてＮｉ−Ｆｅ−元合金被覆として下記（
７）の浴組成を採用し、Ｎｉ−Ｆｅ二元合金被覆中のＦ
ｅｖｔ％を８０％以上とした。電解クロム酸処理は実施
例１の（３）のみとした。その他は実施例１と同じ条件
で実施した。
（７）浴組成 Ｎ１５Ｏ＋ ａ６Ｈ２０＋００〜１５０
ｇ／ ｌＮｉＣ９□ ４０〜６０ｇ／見 ＦｅＳＯ４・７Ｈ，０８０−８０ｇ／ ＩＨ３Ｂ０３４
０〜５０ｇ／文 浴温 ５０℃ 陰極電流密度 ３〜５ Ａ／ｄｍ２ 実施例７ 実施例１においてＮｉ−Ｆｅ二元合金被覆量を片面当り
５ｍｇ／ｍ’とした。電解クロム酸処理は実施例１の（
３）のみとした。その他は実施例Ｉと同じ条件で実施し
た。
ｇ／ ｌＮｉＣ９□ ４０〜６０ｇ／見 ＦｅＳＯ４・７Ｈ，０８０−８０ｇ／ ＩＨ３Ｂ０３４
０〜５０ｇ／文 浴温 ５０℃ 陰極電流密度 ３〜５ Ａ／ｄｍ２ 実施例７ 実施例１においてＮｉ−Ｆｅ二元合金被覆量を片面当り
５ｍｇ／ｍ’とした。電解クロム酸処理は実施例１の（
３）のみとした。その他は実施例Ｉと同じ条件で実施し
た。
実施例８
実施例１において、Ｎｉ−Ｆｅ二元合金被覆量を片面当
り４０ｏｍｇ／ｒｒｆとした。電解クロム酸処理は実施
例１の（３）のみとした。その他は実施例１と同じ条件
で実施した。
り４０ｏｍｇ／ｒｒｆとした。電解クロム酸処理は実施
例１の（３）のみとした。その他は実施例１と同じ条件
で実施した。
実施例９
実施例２において製缶後缶外面側となる面のＮｉ−Ｆｅ
二元合金被覆量を片面当り８０ｍｇ／ｒｎ’ （Ｎｉ７
０〜８０ｗｔ％）とした。電解クロム酸処理は実施例１
の（４）のみとした。その他は実施例２と同じ条件で実
施した。
二元合金被覆量を片面当り８０ｍｇ／ｒｎ’ （Ｎｉ７
０〜８０ｗｔ％）とした。電解クロム酸処理は実施例１
の（４）のみとした。その他は実施例２と同じ条件で実
施した。
以上述べた本発明実施例及び比較例又従来例として片面
当りのＳｎ被覆量２．８ｇ／ｍ’の通常ブリキ（＃２Ｓ
ＥＴと称す。）又芹面当りの金属Ｃｒ量１００ ｖａｇ
／ ｍ’、酸化Ｃｒｉ １５ｍｇ／ ｍ’のクロムメッ
キ鋼板（ＴＦＳ−ＣＴと称す。）について下記の評価テ
ストを実施した。
当りのＳｎ被覆量２．８ｇ／ｍ’の通常ブリキ（＃２Ｓ
ＥＴと称す。）又芹面当りの金属Ｃｒ量１００ ｖａｇ
／ ｍ’、酸化Ｃｒｉ １５ｍｇ／ ｍ’のクロムメッ
キ鋼板（ＴＦＳ−ＣＴと称す。）について下記の評価テ
ストを実施した。
試験項目は以下に示す（Ａ）〜（Ｅ）の項目について実
施し、その性能を評価した。
施し、その性能を評価した。
（Ａ） ＵＣＣ（アンダーカットフィルムコロ−ジョン
）テスト 製缶用エポキシフェノール塗料を片面当りの乾燥重量と
して５０ｍｇ／ｄ、ｚとなるようサンプルの試験面に塗
布し、２０５°ＣＸｌ０分焼付を行いさらに１８０°Ｃ
Ｘ２０分の空位を行った。そして塗装面にナイフでスク
ラッチを入れ、腐食液（１，５％クエン酸−１，５％食
塩）中に浸漬しＣ０２ガスをバブリングしながら５０℃
で３日間保定した後、スクラッチ部をテープ剥離してス
クラッチ部の塗１１り剥離状態及びスフランチ部穿孔腐
食状班、（ピッティング）を判定した。
）テスト 製缶用エポキシフェノール塗料を片面当りの乾燥重量と
して５０ｍｇ／ｄ、ｚとなるようサンプルの試験面に塗
布し、２０５°ＣＸｌ０分焼付を行いさらに１８０°Ｃ
Ｘ２０分の空位を行った。そして塗装面にナイフでスク
ラッチを入れ、腐食液（１，５％クエン酸−１，５％食
塩）中に浸漬しＣ０２ガスをバブリングしながら５０℃
で３日間保定した後、スクラッチ部をテープ剥離してス
クラッチ部の塗１１り剥離状態及びスフランチ部穿孔腐
食状班、（ピッティング）を判定した。
塗膜剥離状況の判定は０剥離なし、○剥離小、△剥離や
や大、×剥離大で、穿孔腐食状況の判定は０なし、Ｏ小
、Δやや犬、Ｘ大とした。
や大、×剥離大で、穿孔腐食状況の判定は０なし、Ｏ小
、Δやや犬、Ｘ大とした。
（Ｂ） ＩＮ硫化黒変テスト
（Ａ） と同様な塗装を施した試片の中央部にエリクセ
ン試験機で４ｍｍの張り出し加工を行い、試片を市販缶
中に入れ、缶中に市販のサケ木樽をリパックした後、１
２５℃で９ｏ分のしＩ・ルト処理を行った。そして徐冷
後開缶し、エリクセン張山部及びエリクセン張山部以外
（平板部）の表面黒変状態を目視判定した。判定は０黒
変なし、Ｏ小、Δやや大、Ｘ大とした。
ン試験機で４ｍｍの張り出し加工を行い、試片を市販缶
中に入れ、缶中に市販のサケ木樽をリパックした後、１
２５℃で９ｏ分のしＩ・ルト処理を行った。そして徐冷
後開缶し、エリクセン張山部及びエリクセン張山部以外
（平板部）の表面黒変状態を目視判定した。判定は０黒
変なし、Ｏ小、Δやや大、Ｘ大とした。
（Ｃ）塗膜２次密着性テスト
（Ａ）と同様な塗装を施した試片を、３％食塩水中に浸
漬し、 １２５°ＣＸ８０分レトルト処理を施した後、
塗膜に２ｍｍ間隔のゴバン目をナイフで入れ、テープ剥
離することによって判定した。判定はＯ剥離なし、Ｏ小
、Δやや大、Ｘ大とした。
漬し、 １２５°ＣＸ８０分レトルト処理を施した後、
塗膜に２ｍｍ間隔のゴバン目をナイフで入れ、テープ剥
離することによって判定した。判定はＯ剥離なし、Ｏ小
、Δやや大、Ｘ大とした。
（Ｄ）耐糸錆テスト
（Ａ）と同様な塗装を施した試片にナイフでスクラッチ
を入れ、試片中央部にエリクセン試験器で４ｍｍの張り
出し加工を行った後、塩水噴霧試ｆｆ７ｉｉ機で５％Ｎ
ａＣ１を３時間噴霧した。
を入れ、試片中央部にエリクセン試験器で４ｍｍの張り
出し加工を行った後、塩水噴霧試ｆｆ７ｉｉ機で５％Ｎ
ａＣ１を３時間噴霧した。
モして試片を水洗乾燥後転球３ ’８ ’Ｏ１湿球３５
．５°Ｃ１相対湿度８５％の恒温恒温試験機中に試片を
入れ、１４日間放置した。モして試片塗膜スクラッチ部
の糸錆発生状況を目視判定することによって耐糸錆性を
評価した。判定は＠糸錆発生なし、Ｏ発生小、Δやや大
、Ｘ大とした。
．５°Ｃ１相対湿度８５％の恒温恒温試験機中に試片を
入れ、１４日間放置した。モして試片塗膜スクラッチ部
の糸錆発生状況を目視判定することによって耐糸錆性を
評価した。判定は＠糸錆発生なし、Ｏ発生小、Δやや大
、Ｘ大とした。
（Ｅ）シーム溶接性テスト
各試片を缶胴に成形した後、シーム溶接機を使用して、
缶胴接合部のラップ巾Ｑ、ｆｉｍｍ 、加圧力５０ｋｇ
、２次側の溶接電流４．５ＫＡの条件でシーム溶接した
。そしてシーム溶接部の強度は衝撃テスト及び溶接部に
Ｖ形のノツチを入れペンチで引きさく引きさきテストに
より判定し、シーム溶接部の外観は目視で散りの有無等
より判定した。なおシーム溶接性テストに供した試片に
は塗装は行わず２１０°ＣＸ ２０分の空位処理のみ行
った。強度の判定はＯ全て素材部破断、△一部溶接部破
断、×溶接部破断とし、外観の判定は０全く散りなし、
○散り小、△散りやや大、Ｘ散り大とした。
缶胴接合部のラップ巾Ｑ、ｆｉｍｍ 、加圧力５０ｋｇ
、２次側の溶接電流４．５ＫＡの条件でシーム溶接した
。そしてシーム溶接部の強度は衝撃テスト及び溶接部に
Ｖ形のノツチを入れペンチで引きさく引きさきテストに
より判定し、シーム溶接部の外観は目視で散りの有無等
より判定した。なおシーム溶接性テストに供した試片に
は塗装は行わず２１０°ＣＸ ２０分の空位処理のみ行
った。強度の判定はＯ全て素材部破断、△一部溶接部破
断、×溶接部破断とし、外観の判定は０全く散りなし、
○散り小、△散りやや大、Ｘ散り大とした。
以上のテスト結果を第１表に示す。
第１表に示すように実施例１は全てに良好な性能を示し
、特にシーム溶接性が安定して優れている。
、特にシーム溶接性が安定して優れている。
これに対し比較例１はＮｉ−Ｆｅ二元合金被覆を省略し
たいわゆる極薄Ｓｎメッキ鋼板であり、耐食性、及びシ
ーム溶接性に劣り、又実施例５は、Ｆｅｖｔ％の少ない
場合の例であるが、シーム溶接性に劣っている。実施例
６はＦｅｗｔ％が多い場合の例であり、耐食性、シーム
溶接性が劣り、又実施例７．８はそれぞれＮｉ−Ｆｅ二
元合金被覆が少ない場合及び多い場合でやはり耐食性、
シーム溶接性が劣る。実施例９は製缶後、缶外面側とな
す面のＮｉ〜Ｆｅ二元合金被覆量が少ない場合の例で耐
錆性、シーム溶接性共劣っている。
たいわゆる極薄Ｓｎメッキ鋼板であり、耐食性、及びシ
ーム溶接性に劣り、又実施例５は、Ｆｅｖｔ％の少ない
場合の例であるが、シーム溶接性に劣っている。実施例
６はＦｅｗｔ％が多い場合の例であり、耐食性、シーム
溶接性が劣り、又実施例７．８はそれぞれＮｉ−Ｆｅ二
元合金被覆が少ない場合及び多い場合でやはり耐食性、
シーム溶接性が劣る。実施例９は製缶後、缶外面側とな
す面のＮｉ〜Ｆｅ二元合金被覆量が少ない場合の例で耐
錆性、シーム溶接性共劣っている。
（発明の効果）
このように本発明はＮｉ−Ｆｅ二元合金被覆層とＳｎ層
の重層被覆によって、耐食性、耐錆性とも安定して良好
なシーム溶接性を有する、特にシーム溶接缶用素材とし
て優れた特性を持つ製缶用表面処理鋼板である。
の重層被覆によって、耐食性、耐錆性とも安定して良好
なシーム溶接性を有する、特にシーム溶接缶用素材とし
て優れた特性を持つ製缶用表面処理鋼板である。
／
手続補正書
昭和５８年８月１６日
特許庁長官 若 杉 和 夫 殿
１、本件の表示
昭和５８年特許願第１３７？ＥｌＯ号
２、発明の名称
シーム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板３、補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （６
６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人 〒１０３ 住所 東京都中央区日本橋２丁目２番１号５、補正命令
の日付 自発 ８、補正の内容 （１）明細書第８頁第９行目の「コストアップとなる。
る者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （６
６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人 〒１０３ 住所 東京都中央区日本橋２丁目２番１号５、補正命令
の日付 自発 ８、補正の内容 （１）明細書第８頁第９行目の「コストアップとなる。
」を「コストアップになり更にシーム溶接性も劣化する
。」と訂正する。
。」と訂正する。
（２）同第２０頁第１表、実施例８、Ｎｉ−Ｆｅ合金被
覆、メッキ量ｍｇ／ｍ′の欄のｒ ４００Ｊをｒ ８０
０Ｊと訂正する。
覆、メッキ量ｍｇ／ｍ′の欄のｒ ４００Ｊをｒ ８０
０Ｊと訂正する。
代理人 弁理士 井 上雅生
Claims (3)
- （１）鋼板両面下層にＮｉ−Ｆｅ系合金被覆層を設け、
該Ｎｉ −Ｆｅ系合金被覆層の上層の少なくとも片面に
Ｓｎ被覆層を設け、さらに両面にＣｒ処理層を形成させ
たことを特徴とするシーム溶接性に優れた製缶用表面処
理鋼板。 - （２）缶内面側のＮｉ−Ｆｅ系合金被覆層の被覆量が１
０〜５００ＩＩ１ｇ／ｍ′、該被覆層中ノＦｅ含量が１
０〜８ｏｗｔ％であり、該被覆層の上に設けるＳｎ被覆
層の被覆量が１００〜２５００ｍｇ／ ｒｎ’である特
許請求の範囲第（１）項記載の銅板。 - （３）缶外面側のＮｉ−Ｆｅ合金被覆層の被覆量が１０
０〜ｘｏｏｏｍｇ／ｍ’、該被覆層中のＦｅ含量か５０
ｗｔ％以下であり、且つ該被覆層の上にＳｎ′＄覆層を
設けない４８許請求の範囲第（１）又は（２）項記載の
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13779083A JPS6029484A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13779083A JPS6029484A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6029484A true JPS6029484A (ja) | 1985-02-14 |
| JPS6217039B2 JPS6217039B2 (ja) | 1987-04-15 |
Family
ID=15206905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13779083A Granted JPS6029484A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6029484A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6255213U (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-06 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5295544A (en) * | 1976-02-04 | 1977-08-11 | M & T Chemicals Inc | Electrodeposition of protective alloy layer on iron surface |
| JPS57177991A (en) * | 1981-04-23 | 1982-11-01 | Nippon Steel Corp | Steel plate plated with multiple dissimilar layers for can making |
| JPS57200592A (en) * | 1981-06-04 | 1982-12-08 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of surface treated steel plate for welded can |
| JPS6013098A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-07-29 JP JP13779083A patent/JPS6029484A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5295544A (en) * | 1976-02-04 | 1977-08-11 | M & T Chemicals Inc | Electrodeposition of protective alloy layer on iron surface |
| JPS57177991A (en) * | 1981-04-23 | 1982-11-01 | Nippon Steel Corp | Steel plate plated with multiple dissimilar layers for can making |
| JPS57200592A (en) * | 1981-06-04 | 1982-12-08 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of surface treated steel plate for welded can |
| JPS6013098A (ja) * | 1983-07-05 | 1985-01-23 | Kawasaki Steel Corp | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6255213U (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-06 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6217039B2 (ja) | 1987-04-15 |
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