JPS6030585A - ステンレスクラツド鋼管の製造方法 - Google Patents
ステンレスクラツド鋼管の製造方法Info
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- JPS6030585A JPS6030585A JP13995283A JP13995283A JPS6030585A JP S6030585 A JPS6030585 A JP S6030585A JP 13995283 A JP13995283 A JP 13995283A JP 13995283 A JP13995283 A JP 13995283A JP S6030585 A JPS6030585 A JP S6030585A
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- Japan
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- welding
- groove
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- welded
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
- B23K33/004—Filling of continuous seams
- B23K33/006—Filling of continuous seams for cylindrical workpieces
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＵＯ方式の大径鋼管製造設備を用いてクランド
鋼管を製造し得る新規な方法に関する。
鋼管を製造し得る新規な方法に関する。
ＵＯ管は次のような工程を経て製造される。即ち鋼板の
素材に対してエツジプレーニングを用いて板幅加工及び
開先加工を施した後、Ｃプレスを用いて端曲げ加工を施
し、更にＵプレス及び０プレスを用いて断面をＵ形とな
すり加工（Ｕｉｎｇ ）及び断面が相対向するようにＯ
形となす０加工（Ｏ３ｎｇ ）を施し、然る後に相対向
する端面同士を溶接して製造される。その後必要に応じ
て拡径して（ＵＯＥ方式の場合）大径鋼管に成形される
。
素材に対してエツジプレーニングを用いて板幅加工及び
開先加工を施した後、Ｃプレスを用いて端曲げ加工を施
し、更にＵプレス及び０プレスを用いて断面をＵ形とな
すり加工（Ｕｉｎｇ ）及び断面が相対向するようにＯ
形となす０加工（Ｏ３ｎｇ ）を施し、然る後に相対向
する端面同士を溶接して製造される。その後必要に応じ
て拡径して（ＵＯＥ方式の場合）大径鋼管に成形される
。
而して従来υθ方式による鋼管製造の場合の溶接方法に
ついて詳述すると、まず開先加工後の鋼板２を断面Ｏ形
となる迄成形加工して両端面を突合せ〔第１図（イ）〕
、外側開先部の谷部を仮付溶接した〔第１図（ロ）〕後
、内側開先部を−Ｎ溶接し〔第１図（ハ）〕、次いで外
側開先部を仮付溶接部４まで熔込ませるようにして溶接
している。
ついて詳述すると、まず開先加工後の鋼板２を断面Ｏ形
となる迄成形加工して両端面を突合せ〔第１図（イ）〕
、外側開先部の谷部を仮付溶接した〔第１図（ロ）〕後
、内側開先部を−Ｎ溶接し〔第１図（ハ）〕、次いで外
側開先部を仮付溶接部４まで熔込ませるようにして溶接
している。
然るところ、ステンレスクラツド鋼管を同様の方式によ
り溶接して製造せんとする場合は次のような問題がある
。
り溶接して製造せんとする場合は次のような問題がある
。
ステンレス鋼を合材、炭素鋼を母材とするフラーラド鋼
板を突合せ溶接する場合は次のように行われる。まず第
２図（イ）に示すようにステンレスクラツド鋼板１の炭
素鋼板２（母材）側を開先加工して突合せ、この開先部
を溶接棒（炭素鋼）を用いて多層溶接し〔第２図（ロ）
〕、その後ステンレス鋼板３（合材）側を裏はつりしく
第２図（ハその開先部を溶接棒（ステンレスｍ）により
多層溶接している。従ってこのように多層溶接を行い、
しかも炭素鋼板２側を裏はつりを行っているので溶接入
熱が分散され、これにより炭素鋼板２とステンレス鋼板
３とが溶融混合することが抑制されて使用鋼材の炭素鋼
板２．ステンレス鋼板３と溶接部の炭素鋼側、ステンレ
ス鋼側とが夫々略均質となって、良好な溶接部が得られ
ていた。
板を突合せ溶接する場合は次のように行われる。まず第
２図（イ）に示すようにステンレスクラツド鋼板１の炭
素鋼板２（母材）側を開先加工して突合せ、この開先部
を溶接棒（炭素鋼）を用いて多層溶接し〔第２図（ロ）
〕、その後ステンレス鋼板３（合材）側を裏はつりしく
第２図（ハその開先部を溶接棒（ステンレスｍ）により
多層溶接している。従ってこのように多層溶接を行い、
しかも炭素鋼板２側を裏はつりを行っているので溶接入
熱が分散され、これにより炭素鋼板２とステンレス鋼板
３とが溶融混合することが抑制されて使用鋼材の炭素鋼
板２．ステンレス鋼板３と溶接部の炭素鋼側、ステンレ
ス鋼側とが夫々略均質となって、良好な溶接部が得られ
ていた。
ところがこれと同様の方法をＵＯ方式の大径鋼管製造設
備をそのまま使用して適用することには次のような問題
がある。その１つは従来設備では初層溶接を行う構成と
していないことであり、いま１つは裏はつりを自動的に
行う設備を備えていないことである。そして普通鋼の場
合と同様の溶接を行う場合は溶接部のステンレス鋼と炭
素鋼とが溶融混合して、Ｎｉ、Ｃｒ等の合金元素が希釈
されて溶接部ステンレス鋼側が合材組成よりも低品位と
なり、その使用目的に充分機能せず、またマルテンサイ
ト組成が形成されて高温割れが発生し易くなる欠点があ
る。
備をそのまま使用して適用することには次のような問題
がある。その１つは従来設備では初層溶接を行う構成と
していないことであり、いま１つは裏はつりを自動的に
行う設備を備えていないことである。そして普通鋼の場
合と同様の溶接を行う場合は溶接部のステンレス鋼と炭
素鋼とが溶融混合して、Ｎｉ、Ｃｒ等の合金元素が希釈
されて溶接部ステンレス鋼側が合材組成よりも低品位と
なり、その使用目的に充分機能せず、またマルテンサイ
ト組成が形成されて高温割れが発生し易くなる欠点があ
る。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、溶接
部母材側及び合材側が夫々母材１合材の品質と同等にな
るようにしたＵＯ方式の大径鋼管製造設備によるステン
レスクラツド鋼管の製造方法を提供することを目的とす
る。
部母材側及び合材側が夫々母材１合材の品質と同等にな
るようにしたＵＯ方式の大径鋼管製造設備によるステン
レスクラツド鋼管の製造方法を提供することを目的とす
る。
本発明に係るステンレスクラツド鋼管の製造方法は、ス
テンレスクラツド鋼板をステンレス材を内側として管状
に成形して後、相対向する端同士を突合せ、その突合せ
部を溶接してステンレスクラツド鋼管を製造する方法に
おいて、外側開先深さが全肉厚さの４０〜７０％、内側
開先深さが３１以下となるように開先加工しておき、 外側開先部の谷部を溶接電流が５００〜８００Ａ、溶接
電圧が２３〜３３ｖ１溶接速度が３０〜７０■／分の条
件でＭＩＧ又はＳＡ−溶接し、 次いで内側開先部を溶接し、 更に外側開先部を熔込み深さが全肉厚のｚ以下となるよ
うに溶接することを特徴とする。
テンレスクラツド鋼板をステンレス材を内側として管状
に成形して後、相対向する端同士を突合せ、その突合せ
部を溶接してステンレスクラツド鋼管を製造する方法に
おいて、外側開先深さが全肉厚さの４０〜７０％、内側
開先深さが３１以下となるように開先加工しておき、 外側開先部の谷部を溶接電流が５００〜８００Ａ、溶接
電圧が２３〜３３ｖ１溶接速度が３０〜７０■／分の条
件でＭＩＧ又はＳＡ−溶接し、 次いで内側開先部を溶接し、 更に外側開先部を熔込み深さが全肉厚のｚ以下となるよ
うに溶接することを特徴とする。
本発明ではクラツド鋼管溶接部の母材側及び合材側部分
の組成を夫々母材９合材の組成と同等とすべく以下の如
き溶接条件を採る。 −■ 外側開先深さは全肉厚の４
０〜７０％■ 内側開先深さは３１１Ａ以下 ■ 外側の初層溶接をＭＩＧ溶接により行い、その溶接
条件は （イ） 溶接電流が５００〜８００Ａ （ロ） 溶接電圧が２３〜３３Ｖ （ハ） 溶接速度が３０〜７０ｃｍ／分■ 初層溶接に
次いで内側開先部を溶接し、更に外側開先部を溶接する ■ 外側開先部溶接時の溶込み深さは全肉厚の２以下 次に各限定理由につき説明する。まず外側開先深さにつ
いては、初層ＭＩＧ又はＳＡＷ溶接で十分な熔込み及び
のど厚を得る為に必要であって、これが全肉厚に対して
４０％未満では合材側からの溶込み部と重ならず未溶接
部かのこることになり、また逆に７０％を超える場合に
は母材側のＭＩＧ又はＳＩＶ溶接時に内側へ溶融炭素鋼
が溶は落ちて、合材側溶接後その溶接部が合材組成と著
しく異なり好ましくない。したがって外側開先深さは全
肉厚に対して４０％以上でかつ７０％以下とする。
の組成を夫々母材９合材の組成と同等とすべく以下の如
き溶接条件を採る。 −■ 外側開先深さは全肉厚の４
０〜７０％■ 内側開先深さは３１１Ａ以下 ■ 外側の初層溶接をＭＩＧ溶接により行い、その溶接
条件は （イ） 溶接電流が５００〜８００Ａ （ロ） 溶接電圧が２３〜３３Ｖ （ハ） 溶接速度が３０〜７０ｃｍ／分■ 初層溶接に
次いで内側開先部を溶接し、更に外側開先部を溶接する ■ 外側開先部溶接時の溶込み深さは全肉厚の２以下 次に各限定理由につき説明する。まず外側開先深さにつ
いては、初層ＭＩＧ又はＳＡＷ溶接で十分な熔込み及び
のど厚を得る為に必要であって、これが全肉厚に対して
４０％未満では合材側からの溶込み部と重ならず未溶接
部かのこることになり、また逆に７０％を超える場合に
は母材側のＭＩＧ又はＳＩＶ溶接時に内側へ溶融炭素鋼
が溶は落ちて、合材側溶接後その溶接部が合材組成と著
しく異なり好ましくない。したがって外側開先深さは全
肉厚に対して４０％以上でかつ７０％以下とする。
内側開先深さについては溶接後の組成上合材肉厚程度と
するのが良いが、その深さが３ ｍｍを超えた場合には
溶接部のステンレス鋼と炭素鋼とが溶融混合して、Ｎｉ
、Ｃｒ等の合金元素が希釈されて溶接部ステンレス鋼側
が合材組成よりも低品位となり耐食性が劣化する虞れが
ある。したがって内側開先深さは３ｍｍ以下とする。そ
して合材側開先部はならい溝を兼ねている場合が多々あ
り、その場合には成る程度の深さが要求される。
するのが良いが、その深さが３ ｍｍを超えた場合には
溶接部のステンレス鋼と炭素鋼とが溶融混合して、Ｎｉ
、Ｃｒ等の合金元素が希釈されて溶接部ステンレス鋼側
が合材組成よりも低品位となり耐食性が劣化する虞れが
ある。したがって内側開先深さは３ｍｍ以下とする。そ
して合材側開先部はならい溝を兼ねている場合が多々あ
り、その場合には成る程度の深さが要求される。
なお外側開先、内側開先は共に熔込み、ビード形状１作
業能率の点で６０〜９０°の開先角度が望ましい。
業能率の点で６０〜９０°の開先角度が望ましい。
外側開先谷部の初層溶接については従来の仮付溶接の替
わりにＭＩＧ又はＳＩＶ溶接を行う。この溶接条件につ
いて述べると溶接電流は５００Ａ未満では熔込み不足と
なり、逆に８０ＯＡを超える場合には内側開先部へ熔落
ちが発生し易く、５００八以上で８００ Ａ以下とする
。溶接電圧は２３Ｖ未満では溶接ビードが不安定で溶接
部上側に凸形となり高温割れが発生し易く、逆に３３Ｖ
を超えると溶込みが少なく溶込み不足になり易くなるた
め２３Ｖ以上３３Ｖ以下とする。溶接速度は上記溶接電
流、溶接電圧の範囲で安定したビードが得られる３０〜
７０ｃｍ／分とする。
わりにＭＩＧ又はＳＩＶ溶接を行う。この溶接条件につ
いて述べると溶接電流は５００Ａ未満では熔込み不足と
なり、逆に８０ＯＡを超える場合には内側開先部へ熔落
ちが発生し易く、５００八以上で８００ Ａ以下とする
。溶接電圧は２３Ｖ未満では溶接ビードが不安定で溶接
部上側に凸形となり高温割れが発生し易く、逆に３３Ｖ
を超えると溶込みが少なく溶込み不足になり易くなるた
め２３Ｖ以上３３Ｖ以下とする。溶接速度は上記溶接電
流、溶接電圧の範囲で安定したビードが得られる３０〜
７０ｃｍ／分とする。
初層溶接に次いで内側開先部を溶接し、更に外側開先部
を溶接するのはＵＯ方式の大径鋼管製造設備の変更を極
力抑える為である。
を溶接するのはＵＯ方式の大径鋼管製造設備の変更を極
力抑える為である。
外側開先溶接時の熔込み深さについては、合材側の合金
元素が母材側の溶接部に混合すると、その組織がマルテ
ンサイトとなって高温割れが発生するため、全板厚のＡ
以下にする。
元素が母材側の溶接部に混合すると、その組織がマルテ
ンサイトとなって高温割れが発生するため、全板厚のＡ
以下にする。
次に本発明を具体的に説明する。第２図は本発明方法の
実施状態を示す模式図であり、図中１はステンレスクラ
ツド鋼板である。このステンレスクラツド鋼板ｌは母材
が炭素鋼板２で合材にステンレス鋼板３を用いており、
外側開先深さ、内側開先深さ、開先角度については成形
後に規制溶接条件を満足するように開先加工された後、
ステンレス鋼板３が内側となるように端曲げ加工、Ｕ加
工、０加工されて相対向する端面同士を突合せている 〔第３図（イ）〕。このように突合された成形管の外側
開先谷部を従来の仮付溶接機を用い〜５０〜８０％Ａｒ
＋ＣＯ２ガスシールド（従来では計ガスは使用せず）の
低酸素雰囲気下でＭＩＧ又はＳ１溶接法にて初層溶接す
る〔第３図（ロ）〕。なおこの場合高温割れ防止のため
ビード形状係数１１／Ｗ （Ｈ：溶込み深さ、Ｗ：ビー
ド幅）は１．４以下に管理するのが良く、このため溶接
条件としては溶接電流が５００Ａ以上で８００Ａ以下、
溶接電圧が２３Ｖ以上で３３Ｖ以下、溶接速度が３０〜
７０ｃｇ＋／分とする。
実施状態を示す模式図であり、図中１はステンレスクラ
ツド鋼板である。このステンレスクラツド鋼板ｌは母材
が炭素鋼板２で合材にステンレス鋼板３を用いており、
外側開先深さ、内側開先深さ、開先角度については成形
後に規制溶接条件を満足するように開先加工された後、
ステンレス鋼板３が内側となるように端曲げ加工、Ｕ加
工、０加工されて相対向する端面同士を突合せている 〔第３図（イ）〕。このように突合された成形管の外側
開先谷部を従来の仮付溶接機を用い〜５０〜８０％Ａｒ
＋ＣＯ２ガスシールド（従来では計ガスは使用せず）の
低酸素雰囲気下でＭＩＧ又はＳ１溶接法にて初層溶接す
る〔第３図（ロ）〕。なおこの場合高温割れ防止のため
ビード形状係数１１／Ｗ （Ｈ：溶込み深さ、Ｗ：ビー
ド幅）は１．４以下に管理するのが良く、このため溶接
条件としては溶接電流が５００Ａ以上で８００Ａ以下、
溶接電圧が２３Ｖ以上で３３Ｖ以下、溶接速度が３０〜
７０ｃｇ＋／分とする。
その後合材と同程度の溶接部が得られるように選定した
溶接ワイヤを用いて内側開先部を２電極サブマージアー
ク溶接する〔第３図（ハ）〕。この溶接については初層
溶接部４にまで溶込みを到達させ、また溶接部のステン
レス鋼板３と炭素鋼板２とが溶融混合することを抑制す
る必要があり、このため低電流、低速度で浅溶込みを行
うことが望ましい。然る後同様に母材と同程度の溶接部
が得られるように選定した溶接ワイヤを用いて外側開先
部を、高温割れを防止すべく熔込みが全肉厚の２以下と
なるように２電極サブマージアーク溶接する〔第３図（
ニ）〕。
溶接ワイヤを用いて内側開先部を２電極サブマージアー
ク溶接する〔第３図（ハ）〕。この溶接については初層
溶接部４にまで溶込みを到達させ、また溶接部のステン
レス鋼板３と炭素鋼板２とが溶融混合することを抑制す
る必要があり、このため低電流、低速度で浅溶込みを行
うことが望ましい。然る後同様に母材と同程度の溶接部
が得られるように選定した溶接ワイヤを用いて外側開先
部を、高温割れを防止すべく熔込みが全肉厚の２以下と
なるように２電極サブマージアーク溶接する〔第３図（
ニ）〕。
このように従来の仮付溶接相当の部分を初層として残す
ので入熱が分散され、また溶接部のステンレス鋼板３と
炭素鋼板２とが溶融混合することが抑制されて、均質な
りラフト鋼管の製造が可能となる。
ので入熱が分散され、また溶接部のステンレス鋼板３と
炭素鋼板２とが溶融混合することが抑制されて、均質な
りラフト鋼管の製造が可能となる。
次に本発明の実施例につき説明する。クランド鋼板とし
ては、母材に第１表に示す化学組成で板厚が１２１１１
１の炭素鋼板２を、合材に同じく第１表に示す化学組成
で板厚が２鶴の２０Ｃｒ−２５Ｎｉ系ステンレス鋼板３
を夫々用いた板厚が１４ｆｉのステンレスクラツド鋼板
１を使用し、これをエツジプレーニングにより板幅加工
及び開先加工を施した後、ステンレス鋼板３が内側とな
るように断面円形に成形して開先形状として外側開先深
さが７鰭、内側開先深さが２１１１１．開先角度が７０
“となるようにしである。このような開先部に対して第
２表に示す化学成分の溶接ワイヤを使用して第３表に示
す溶接条件にて溶接を行い、また比較のために第４表に
示す溶接条件にて従来方法による溶接を行った。
ては、母材に第１表に示す化学組成で板厚が１２１１１
１の炭素鋼板２を、合材に同じく第１表に示す化学組成
で板厚が２鶴の２０Ｃｒ−２５Ｎｉ系ステンレス鋼板３
を夫々用いた板厚が１４ｆｉのステンレスクラツド鋼板
１を使用し、これをエツジプレーニングにより板幅加工
及び開先加工を施した後、ステンレス鋼板３が内側とな
るように断面円形に成形して開先形状として外側開先深
さが７鰭、内側開先深さが２１１１１．開先角度が７０
“となるようにしである。このような開先部に対して第
２表に示す化学成分の溶接ワイヤを使用して第３表に示
す溶接条件にて溶接を行い、また比較のために第４表に
示す溶接条件にて従来方法による溶接を行った。
本発明方法による場合の溶接結果については、第４図に
示す分析試料採取位置、即ち溶接部母材側では母材表面
と同レベル位置（１）、溶接部合材側では合材表面と同
レベル位置（２）から分析試料を採取し、これらを分析
した。この分析結果を第５表に示すが溶接部母材側組成
及び溶接部合材側組成は夫々母材組成２合材組成と略同
等となっており、溶接部合材側では機械的性質、耐食性
等が非溶接部と比較して遜色ないことが明白である。こ
れに第 ４ 表 卒 ５ 表 対し板付溶接する従来方法により溶接した場合には、内
側合材溶接部の化学組成を第６表に示すが、この表より
合材組成に対して溶接部でＮ ｊ＋ Ｃｒ ＋ Ｍｏが
非當に少なくなっていることがわかる。そこで、例えば
この希釈現象を抑制すべ（Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏがより多量
に含有する溶接ワイヤを使用した場合であっても溶接部
でのステンレス鋼の合金成分が６０〜７０％希釈される
ため、Ｎ ｉｒ Ｃｒ ＋ Ｍ ｏが所要量入らない。
示す分析試料採取位置、即ち溶接部母材側では母材表面
と同レベル位置（１）、溶接部合材側では合材表面と同
レベル位置（２）から分析試料を採取し、これらを分析
した。この分析結果を第５表に示すが溶接部母材側組成
及び溶接部合材側組成は夫々母材組成２合材組成と略同
等となっており、溶接部合材側では機械的性質、耐食性
等が非溶接部と比較して遜色ないことが明白である。こ
れに第 ４ 表 卒 ５ 表 対し板付溶接する従来方法により溶接した場合には、内
側合材溶接部の化学組成を第６表に示すが、この表より
合材組成に対して溶接部でＮ ｊ＋ Ｃｒ ＋ Ｍｏが
非當に少なくなっていることがわかる。そこで、例えば
この希釈現象を抑制すべ（Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏがより多量
に含有する溶接ワイヤを使用した場合であっても溶接部
でのステンレス鋼の合金成分が６０〜７０％希釈される
ため、Ｎ ｉｒ Ｃｒ ＋ Ｍ ｏが所要量入らない。
従ってクラツド鋼管を製造する場合に本発明方法を用い
ることにより合材、母材とも健全な溶接部が得られるこ
とがわかる。
ることにより合材、母材とも健全な溶接部が得られるこ
とがわかる。
以上詳述した如く本発明に係るステンレスクラツド鋼管
の製造方法は、外側開先谷部を初層溶接し、この初層溶
接部を残留させるように溶接するので、入熱が分散され
、また母材への希釈が抑制されて均質なステンレスクラ
ンド鋼管を製造できる優れた効果を奏する。
の製造方法は、外側開先谷部を初層溶接し、この初層溶
接部を残留させるように溶接するので、入熱が分散され
、また母材への希釈が抑制されて均質なステンレスクラ
ンド鋼管を製造できる優れた効果を奏する。
第１図はＵＯ方式の大径鋼管製造設備による従来の溶接
方法を示す模式図、第２図はステンレスクランド鋼板の
溶接方法を示す模式図、第３図は本発明方法の実施状態
を示す模式図、第４図は本発明方法により溶接した場合
の分析試料採取位置を示す図である。 Ｉ・・・ステンレスクラツド鋼板 ２・・・炭素鋼３・
・・ステンレス鋼 特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理士
河 野 登 失 笑１図 第２図 弘 第３図
方法を示す模式図、第２図はステンレスクランド鋼板の
溶接方法を示す模式図、第３図は本発明方法の実施状態
を示す模式図、第４図は本発明方法により溶接した場合
の分析試料採取位置を示す図である。 Ｉ・・・ステンレスクラツド鋼板 ２・・・炭素鋼３・
・・ステンレス鋼 特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理士
河 野 登 失 笑１図 第２図 弘 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ステンレスクラツド鋼板をステンレス材を内側と
して管状に成形して後、相対向する端同士を突合せ、そ
の突合せ部を溶接してステンレスクラツド鋼管を製造す
る方法において、外側開先深さが全肉厚の４０〜７０％
、内側開先深さが３鰭以下となるように開先加工してお
き、 外側開先部の谷部を溶接電流が５００〜８００ Ａ、溶
接電圧が２３〜３３Ｖ、溶接速度が３０〜７０ｃ１１／
分の条件でＭＩＧ又はＳＡＷ溶接し、 次いで内側開先部を溶接し、 更に外側開先部を熔込み深さが全肉厚の２以下となるよ
うに溶接することを特徴とするステンレスクラツド鋼管
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13995283A JPS6030585A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | ステンレスクラツド鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13995283A JPS6030585A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | ステンレスクラツド鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6030585A true JPS6030585A (ja) | 1985-02-16 |
Family
ID=15257494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13995283A Pending JPS6030585A (ja) | 1983-07-29 | 1983-07-29 | ステンレスクラツド鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6030585A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0464311A (ja) * | 1990-07-03 | 1992-02-28 | Kokuyo Co Ltd | 収納家具 |
| JPH04100956U (ja) * | 1991-02-08 | 1992-09-01 | 日信工業株式会社 | 負圧ブースタ |
| GB2479994A (en) * | 2010-04-26 | 2011-11-02 | Subsea 7 Ltd | Welding Method |
-
1983
- 1983-07-29 JP JP13995283A patent/JPS6030585A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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