JPS6032693B2 - 連続焼鈍炉 - Google Patents
連続焼鈍炉Info
- Publication number
- JPS6032693B2 JPS6032693B2 JP94779A JP94779A JPS6032693B2 JP S6032693 B2 JPS6032693 B2 JP S6032693B2 JP 94779 A JP94779 A JP 94779A JP 94779 A JP94779 A JP 94779A JP S6032693 B2 JPS6032693 B2 JP S6032693B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hardness
- zone
- furnace
- plate
- overaging
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Description
本発明は薄鋼板に焼錨処理を施すと共にこれの硬度をも
制御し得る蓮続焼鈍炉に関する。 ブリキ原板等の薄鋼板を製造する場合、薄鋼板を最終的
に冷間圧延することにより、製品の機械的特性の改善や
表面の光沢仕上げを行なっており、製鋼工程や熱間圧延
工程を経て形成される薄鋼板の原板を蓮続焼鎚炉で熱処
理した後に冷間圧延を行なっている。 従来の焼錨炉は加熱、均熱、徐冷、及び急冷帯から成り
、加熱温度や均熱時間等の暁鈍条件が製品の薄鋼板に与
える影響は極めて小さい。例えば、第１図は加熱温度を
６９０午０と６４０ｑｏとし、これらを同時間均熱した
場合の上記従釆の焼錨炉における競錨条件と蛾鈍後の鋼
板の硬度の関係を示すグラフであり、このグラフに示す
ように競錨条件が製品に与える影響は極めて小さいので
、従来は製鋼時に鋼の成分を調整することによって製品
硬度の制御を行なっている。このため、製鋼時点での成
分のバラツキやストリップ（帯状の薄鋼板）の長手方向
の偏析、又は圧延等の途中工程での処理条件のバラッキ
がそのまま製品の硬度のバラッキとなっている。第２図
Ａは従来の連続燐鈍炉で処理したブリキ用原板のコイル
間の硬度のバラッキを示し、第２図Ｂ‘まコイル状に巻
き取られたストリップの最終端部を基準
制御し得る蓮続焼鈍炉に関する。 ブリキ原板等の薄鋼板を製造する場合、薄鋼板を最終的
に冷間圧延することにより、製品の機械的特性の改善や
表面の光沢仕上げを行なっており、製鋼工程や熱間圧延
工程を経て形成される薄鋼板の原板を蓮続焼鎚炉で熱処
理した後に冷間圧延を行なっている。 従来の焼錨炉は加熱、均熱、徐冷、及び急冷帯から成り
、加熱温度や均熱時間等の暁鈍条件が製品の薄鋼板に与
える影響は極めて小さい。例えば、第１図は加熱温度を
６９０午０と６４０ｑｏとし、これらを同時間均熱した
場合の上記従釆の焼錨炉における競錨条件と蛾鈍後の鋼
板の硬度の関係を示すグラフであり、このグラフに示す
ように競錨条件が製品に与える影響は極めて小さいので
、従来は製鋼時に鋼の成分を調整することによって製品
硬度の制御を行なっている。このため、製鋼時点での成
分のバラツキやストリップ（帯状の薄鋼板）の長手方向
の偏析、又は圧延等の途中工程での処理条件のバラッキ
がそのまま製品の硬度のバラッキとなっている。第２図
Ａは従来の連続燐鈍炉で処理したブリキ用原板のコイル
間の硬度のバラッキを示し、第２図Ｂ‘まコイル状に巻
き取られたストリップの最終端部を基準
〔０〕とした長
手方向の硬度のバラッキを示すグラフであり、従来の技
術ではこの程度の製品の硬度バラツキがあった。鋼の硬
度はＦｅ結晶中に園溶したＣの量と、Ｆｅ結晶外に析出
したＣの量によって変化し、高温に加熱された鋼はその
温度に対応して固溶したＣをＦｅ中に含んでおり、これ
を急冷するとＣの析出が不充分のまま常温に至るので、
徐冷した場合よりも多くの固溶Ｃが常温においてＦｅ結
晶中に留まり鋼の硬度は徐冷した場合よりも高くなる。 この関係を示すと第３図に示す通りであり、図示するよ
うに均熱を完了したストリップはその温度ｔ２に対応し
た固溶カーボン量ａをＦｅ中に含んでいる。この固溶Ｃ
は徐冷帯以降の冷却過程においてストリップ温度の低下
と共にＣの固溶眼が下がるとによってＦｅ結晶外へ析出
してくるが、連続競鎚炉ではＡＩに示すように冷起速度
が速いためＣの析出が不充分のまま常温ら‘こ至り残存
固溶Ｃの量はａｌとなる。常温においてＦｅ中に存在す
るこの固漆ＣはＦｅの結晶格子を歪ませて材質を硬化さ
せる作用を持っており、常温での固溶Ｃの量が多い程そ
の効果は大きい。図中のＡ２は温度８２の鋼板を徐冷し
た場合の残存固溶Ｃの量の変化を示すグラフであり、常
温りこおいてＦｅ中に存在する固漆Ｃの量はａ２となる
。一方連続暁鎚の冷却過程３００ｑＣ〜５００ｑｏの間
で冷却を一旦中断して低温均熱を行なうと、温度は不変
でも時間と共に固溶Ｃが析出することにより常温での固
溶Ｃが減少して材質が軟化するという過時効現象が発生
する。 この状態を示すと第３図中Ａ３で示す通りであり、ａ４
で示す過時効現象により常温時の面熔Ｃの量はａ３とな
る。この固溶Ｃの量ａ３は過時効時間を変えることによ
り、所望の量即ち所望の硬度を持つ鋼板を得ることがで
きる。本発明は上述の過時効現象を利用して競鎚炉にお
いて過時効処理を施すことにより、硬度バラツキのない
高品質の鋼板を得るようにすることを目的とし、加熱帯
と均熱帯と急冷帯とを有する連続競鈍炉の前記急冷帯と
第１次急冷帯と第１次急冷帯とに分離し、これらの急冷
帯の間に過時効処理を行なう適時効帯を設け、前記達続
焼鈍炉から送出された被焼鉾板の硬度を連続的に測定す
る硬度計からの信号と目標硬度設定器からの信号とを比
較する比較器と、前記被焼鈍板移動用のロールを駆動す
るモータの速度を前記比較器からの硬度偏差信号により
制御する速度制御器とを具え、前記被焼鈍板が前記過時
効帯を通過する時間を制御するようにしたことを特徴と
する連続暁鈍炉である。 第４図は本発明の一具体例を示す概略図であり、蓮続焼
鈍炉本体１は被焼鈍板２を加熱する加熱帯３と、この加
熱帯３において加熱された高温状態を維持する均熱帯４
と、彼燐鈍板２を急冷する１次急冷帯５及び２次急冷帯
６と、これらの急袷帯５，６の間に組み込まれた過時効
帯７とを有する。 焼鎚が終了し２次急冷帯から送出された被焼錨坂２の硬
度を連続的に測定するため非接触式の硬度計８が具えら
れている。非接触式の硬度計としては公３敗の磁気型硬
度計又は放射線型硬度計を用いる。硬度計８からの信号
は比較器９に送られ、この比較器９は目標硬度設定器１
０からの信号と比較し、硬度偏差信号△日を発信する。
硬度偏差信号△日は演算器１１に送られ、ここで第４図
中１２で示すように予め設定された硬度偏差△日と過時
効処理時間との関係に基づいて、過時効処理時間補正量
△ｔが演算される。この補正量△ｔは、波燐鈍板移動用
のロールを駆動するモータの速度を制御する制御器１３
に送られ、速度制御信号△ｖに変換されて処理速度値１
４により前記モータの電圧を制御して彼暁雛板２が過時
効帯７を通過する時間を制御する。本発明の連続暁錨炉
１によって被焼錨板を熱処理した場合の一例を示すと第
５図に示す通りであり、処理速度を１２０ｍｐｍを基準
とし、処理速度郎ち適時効時間を変えることにより、炉
出口製品の硬度が図示するように変化した。 第６図Ｃは本発明の連続暁鎚炉１の加熱サイクルを従来
技術と比較して示す図であり、第６図Ａに示すように加
熱帯３ａ、均熱帯４ａ徐冷帯５ａ及び急冷帯６ａからな
る従来の連続競鎚炉ｌａの加熱サイクルを示すと第６図
Ｃに破線で示す通りであり、第６図Ｂに示すように過時
効帯を有する本発明の連続暁鈍炉の加熱サイクルを示す
と実線で示す通りである。図示実施例では被焼鈍板２の
処理速度のみを制御することによって、適時効処理を行
なっているが、これに併わせて炉温をも制御するように
しても良い。本発明によれば、炉出側で被焼鎚板の硬度
を連続的に測定し、この測定値と目標硬度との硬度差を
速度制御系へフィードバックし、通板速度の制御によっ
て炉出側硬度を目標値に制御するようにしたので、製品
薄鋼板の硬度バラッキが減少し、より安定した品質の製
品が得られ、更に前工程での異常材、例えば製鋼段階で
の成分外れ村の熱間圧延工程での管理圧延温度外れ材等
があっても、この暁錨炉によって救済することも可能と
なった。
手方向の硬度のバラッキを示すグラフであり、従来の技
術ではこの程度の製品の硬度バラツキがあった。鋼の硬
度はＦｅ結晶中に園溶したＣの量と、Ｆｅ結晶外に析出
したＣの量によって変化し、高温に加熱された鋼はその
温度に対応して固溶したＣをＦｅ中に含んでおり、これ
を急冷するとＣの析出が不充分のまま常温に至るので、
徐冷した場合よりも多くの固溶Ｃが常温においてＦｅ結
晶中に留まり鋼の硬度は徐冷した場合よりも高くなる。 この関係を示すと第３図に示す通りであり、図示するよ
うに均熱を完了したストリップはその温度ｔ２に対応し
た固溶カーボン量ａをＦｅ中に含んでいる。この固溶Ｃ
は徐冷帯以降の冷却過程においてストリップ温度の低下
と共にＣの固溶眼が下がるとによってＦｅ結晶外へ析出
してくるが、連続競鎚炉ではＡＩに示すように冷起速度
が速いためＣの析出が不充分のまま常温ら‘こ至り残存
固溶Ｃの量はａｌとなる。常温においてＦｅ中に存在す
るこの固漆ＣはＦｅの結晶格子を歪ませて材質を硬化さ
せる作用を持っており、常温での固溶Ｃの量が多い程そ
の効果は大きい。図中のＡ２は温度８２の鋼板を徐冷し
た場合の残存固溶Ｃの量の変化を示すグラフであり、常
温りこおいてＦｅ中に存在する固漆Ｃの量はａ２となる
。一方連続暁鎚の冷却過程３００ｑＣ〜５００ｑｏの間
で冷却を一旦中断して低温均熱を行なうと、温度は不変
でも時間と共に固溶Ｃが析出することにより常温での固
溶Ｃが減少して材質が軟化するという過時効現象が発生
する。 この状態を示すと第３図中Ａ３で示す通りであり、ａ４
で示す過時効現象により常温時の面熔Ｃの量はａ３とな
る。この固溶Ｃの量ａ３は過時効時間を変えることによ
り、所望の量即ち所望の硬度を持つ鋼板を得ることがで
きる。本発明は上述の過時効現象を利用して競鎚炉にお
いて過時効処理を施すことにより、硬度バラツキのない
高品質の鋼板を得るようにすることを目的とし、加熱帯
と均熱帯と急冷帯とを有する連続競鈍炉の前記急冷帯と
第１次急冷帯と第１次急冷帯とに分離し、これらの急冷
帯の間に過時効処理を行なう適時効帯を設け、前記達続
焼鈍炉から送出された被焼鉾板の硬度を連続的に測定す
る硬度計からの信号と目標硬度設定器からの信号とを比
較する比較器と、前記被焼鈍板移動用のロールを駆動す
るモータの速度を前記比較器からの硬度偏差信号により
制御する速度制御器とを具え、前記被焼鈍板が前記過時
効帯を通過する時間を制御するようにしたことを特徴と
する連続暁鈍炉である。 第４図は本発明の一具体例を示す概略図であり、蓮続焼
鈍炉本体１は被焼鈍板２を加熱する加熱帯３と、この加
熱帯３において加熱された高温状態を維持する均熱帯４
と、彼燐鈍板２を急冷する１次急冷帯５及び２次急冷帯
６と、これらの急袷帯５，６の間に組み込まれた過時効
帯７とを有する。 焼鎚が終了し２次急冷帯から送出された被焼錨坂２の硬
度を連続的に測定するため非接触式の硬度計８が具えら
れている。非接触式の硬度計としては公３敗の磁気型硬
度計又は放射線型硬度計を用いる。硬度計８からの信号
は比較器９に送られ、この比較器９は目標硬度設定器１
０からの信号と比較し、硬度偏差信号△日を発信する。
硬度偏差信号△日は演算器１１に送られ、ここで第４図
中１２で示すように予め設定された硬度偏差△日と過時
効処理時間との関係に基づいて、過時効処理時間補正量
△ｔが演算される。この補正量△ｔは、波燐鈍板移動用
のロールを駆動するモータの速度を制御する制御器１３
に送られ、速度制御信号△ｖに変換されて処理速度値１
４により前記モータの電圧を制御して彼暁雛板２が過時
効帯７を通過する時間を制御する。本発明の連続暁錨炉
１によって被焼錨板を熱処理した場合の一例を示すと第
５図に示す通りであり、処理速度を１２０ｍｐｍを基準
とし、処理速度郎ち適時効時間を変えることにより、炉
出口製品の硬度が図示するように変化した。 第６図Ｃは本発明の連続暁鎚炉１の加熱サイクルを従来
技術と比較して示す図であり、第６図Ａに示すように加
熱帯３ａ、均熱帯４ａ徐冷帯５ａ及び急冷帯６ａからな
る従来の連続競鎚炉ｌａの加熱サイクルを示すと第６図
Ｃに破線で示す通りであり、第６図Ｂに示すように過時
効帯を有する本発明の連続暁鈍炉の加熱サイクルを示す
と実線で示す通りである。図示実施例では被焼鈍板２の
処理速度のみを制御することによって、適時効処理を行
なっているが、これに併わせて炉温をも制御するように
しても良い。本発明によれば、炉出側で被焼鎚板の硬度
を連続的に測定し、この測定値と目標硬度との硬度差を
速度制御系へフィードバックし、通板速度の制御によっ
て炉出側硬度を目標値に制御するようにしたので、製品
薄鋼板の硬度バラッキが減少し、より安定した品質の製
品が得られ、更に前工程での異常材、例えば製鋼段階で
の成分外れ村の熱間圧延工程での管理圧延温度外れ材等
があっても、この暁錨炉によって救済することも可能と
なった。
第１図は従来の焼鎚炉における焼鎚条件と暁鈍後の硬度
との関係を示すグラフ、第２図は従来の焼錨炉により製
造した薄鋼板のコイル間バラッキＡと長手方向バラツキ
Ｂを示すグラフ、第３図は冷却条件と残存固熔力−ボン
量との関係を示すグラフ、第４図は本発明の連続暁鎚炉
の一例を示す概略図、第５図は過時効帯を有する本発明
の蓮続焼錨炉における処理速度則ち過時効時間と炉出口
側の製品硬度との関係を示すグラフ、第６図Ａは従来の
連続焼金屯炉を示す概略図、第６図Ｂは本発明の蓮続焼
鎚炉を示す概略図、第６図Ｃは従来技術と本発明の蓮続
焼鎚炉との加熱サイクルを示すグラフである。 図面中、１は連続暁鈍炉、２は被焼鎚板、３は加熱帯、
４は均熱帯、５は１次急冷帯、６は２次急冷帯、７は過
時効帯、８は硬度計、９は比較器、１０は目標硬度設定
器、１１は演算器、１２は速度制御器。 第ｌ図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
との関係を示すグラフ、第２図は従来の焼錨炉により製
造した薄鋼板のコイル間バラッキＡと長手方向バラツキ
Ｂを示すグラフ、第３図は冷却条件と残存固熔力−ボン
量との関係を示すグラフ、第４図は本発明の連続暁鎚炉
の一例を示す概略図、第５図は過時効帯を有する本発明
の蓮続焼錨炉における処理速度則ち過時効時間と炉出口
側の製品硬度との関係を示すグラフ、第６図Ａは従来の
連続焼金屯炉を示す概略図、第６図Ｂは本発明の蓮続焼
鎚炉を示す概略図、第６図Ｃは従来技術と本発明の蓮続
焼鎚炉との加熱サイクルを示すグラフである。 図面中、１は連続暁鈍炉、２は被焼鎚板、３は加熱帯、
４は均熱帯、５は１次急冷帯、６は２次急冷帯、７は過
時効帯、８は硬度計、９は比較器、１０は目標硬度設定
器、１１は演算器、１２は速度制御器。 第ｌ図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図
Claims (1)
- １ 加熱帯と均熱帯と急冷帯とを有する連続焼鈍炉の前
記急冷帯を第１次急冷帯と第２次急冷帯とに分離し、こ
れらの急冷帯の間に過時効処理を行なう過時効帯を設け
、前記連続焼鈍炉から送出された被焼鈍板の硬度を連続
的に測定する硬度計からの信号と目標硬度設定器からの
信号とを比較する比較器と、前記被焼鈍板移動用のロー
ルを駆動するモータの速度を前記比較器からの硬度偏差
信号により制御する速度制御器とを具え、前記被焼鈍板
が前記過時効帯を通過する時間を制御するようにしたこ
とを特徴とする連続焼鈍炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP94779A JPS6032693B2 (ja) | 1979-01-11 | 1979-01-11 | 連続焼鈍炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP94779A JPS6032693B2 (ja) | 1979-01-11 | 1979-01-11 | 連続焼鈍炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5594448A JPS5594448A (en) | 1980-07-17 |
| JPS6032693B2 true JPS6032693B2 (ja) | 1985-07-30 |
Family
ID=11487863
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP94779A Expired JPS6032693B2 (ja) | 1979-01-11 | 1979-01-11 | 連続焼鈍炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6032693B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4329625A1 (de) * | 1993-09-02 | 1995-03-09 | Kabelmetal Ag | Verfahren zur Ermittlung der Härte von band- oder drahtförmigem Durchlaufmaterial und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
-
1979
- 1979-01-11 JP JP94779A patent/JPS6032693B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5594448A (en) | 1980-07-17 |
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