JPS6033176B2 - 導電用銅合金 - Google Patents
導電用銅合金Info
- Publication number
- JPS6033176B2 JPS6033176B2 JP16517880A JP16517880A JPS6033176B2 JP S6033176 B2 JPS6033176 B2 JP S6033176B2 JP 16517880 A JP16517880 A JP 16517880A JP 16517880 A JP16517880 A JP 16517880A JP S6033176 B2 JPS6033176 B2 JP S6033176B2
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- Japan
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- copper
- copper alloy
- wires
- fusion
- steel
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、５〜１００ＰＰｍのマグネシウムを含有する
導電用銅合金に関するもので、マグネシウムを添加する
ことによって、銅の軟化特性を改良しようとするもので
ある。
導電用銅合金に関するもので、マグネシウムを添加する
ことによって、銅の軟化特性を改良しようとするもので
ある。
導体用銅線を軟化する方法には、連続蛾鈍軟化法とバッ
チ毎におこなうバッチ暁鈍軟化法とがある。
チ毎におこなうバッチ暁鈍軟化法とがある。
蓮続焼鈍軟化法は、１本の銅線を連続的に通電加熱する
ので、焼鎚時に銅線同志がくっつき合う、所謂線間融着
を引き起こすことはない。
ので、焼鎚時に銅線同志がくっつき合う、所謂線間融着
を引き起こすことはない。
ところが、光輝競鈍等のように、鋼製リールに銅線を整
列巻さして、真空状態でバッチ嬢鈍軟化をおこなった場
合に、従来のタフピッチ鋼や無酸素鋼の線では、暁鈍条
件に幅がないため、ややもすれば線間融着を引き起こす
ことがある。かかる状態でリールから銅線を操出そうと
すれば、線間融着のために折れ曲るという所謂キンク現
象を生じ、直線状の軟銅線が得られないという問題があ
った。
列巻さして、真空状態でバッチ嬢鈍軟化をおこなった場
合に、従来のタフピッチ鋼や無酸素鋼の線では、暁鈍条
件に幅がないため、ややもすれば線間融着を引き起こす
ことがある。かかる状態でリールから銅線を操出そうと
すれば、線間融着のために折れ曲るという所謂キンク現
象を生じ、直線状の軟銅線が得られないという問題があ
った。
勿論、バッチ焼鈍軟化をおこなうに当って、銅線のリー
ルへの巻き方を調整して緑間融着を防止する方法もある
が、この方法にも該融着を防止する上で、再現性、確実
性がないという問題があった。
ルへの巻き方を調整して緑間融着を防止する方法もある
が、この方法にも該融着を防止する上で、再現性、確実
性がないという問題があった。
そこで本発明者等は、その解決手段として、従来のタフ
ピツチ鋼や無酸素鋼に較べて、再結晶温度の低い銅を線
材料として使用すれば、焼錨温度下げることができ、そ
の結果、線間融着を防止し得るとともに、焼錨に要する
熱エネルギーをも節約することができるという所見に立
ち、鋭意検討を重ねた結果、銅にマグネシウムをある量
添加する時にはじめて、電気特性、機械特性を損ねるこ
となく上記目的が達成され、しかも同時に線間融着の生
じにくい材料を提供できるという新事実を見出し本発明
を完成するに致つた。
ピツチ鋼や無酸素鋼に較べて、再結晶温度の低い銅を線
材料として使用すれば、焼錨温度下げることができ、そ
の結果、線間融着を防止し得るとともに、焼錨に要する
熱エネルギーをも節約することができるという所見に立
ち、鋭意検討を重ねた結果、銅にマグネシウムをある量
添加する時にはじめて、電気特性、機械特性を損ねるこ
となく上記目的が達成され、しかも同時に線間融着の生
じにくい材料を提供できるという新事実を見出し本発明
を完成するに致つた。
すなわち、本発明は、５〜１００ＰＰｍのマグネシウム
と残部が徴量の不可避不純物元素（Ｆｅ，Ｐｈ，Ｓｎ，
Ｂｉ，Ｎｉ，Ａｇ，Ｓｂ，Ａｓ，Ｓｉ，Ｚｎ，Ｐ等）を
含有する通常の銅から成ることを特徴としている。
と残部が徴量の不可避不純物元素（Ｆｅ，Ｐｈ，Ｓｎ，
Ｂｉ，Ｎｉ，Ａｇ，Ｓｂ，Ａｓ，Ｓｉ，Ｚｎ，Ｐ等）を
含有する通常の銅から成ることを特徴としている。
本発明において、マグネシウム含有量を５〜１０岬Ｐｍ
と規定したのは、マグネシウム含有量が、球Ｐｍ禾満で
は従来のタフピッチ鋼や無酸素銅に比較して、再結晶温
度を低下させる効果や融着の軽減が認められず、又、マ
グネシウム含有量が、１００ＰＰｍを超えた場合にも添
加によるメリットがなく、却って再結晶温度を高くした
り、導電率の低下を招くためである。
と規定したのは、マグネシウム含有量が、球Ｐｍ禾満で
は従来のタフピッチ鋼や無酸素銅に比較して、再結晶温
度を低下させる効果や融着の軽減が認められず、又、マ
グネシウム含有量が、１００ＰＰｍを超えた場合にも添
加によるメリットがなく、却って再結晶温度を高くした
り、導電率の低下を招くためである。
さらに本発明においては、含有酸素量があまり多いとＭ
ｇ０を形成してＭｇの歩留りを著しく低下させるおそれ
があるため、その濃度が５００ＰＰｍ以下であることが
好ましい。
ｇ０を形成してＭｇの歩留りを著しく低下させるおそれ
があるため、その濃度が５００ＰＰｍ以下であることが
好ましい。
本発明の適用範囲は、上述した条件さえ満たすものであ
れば、デイツプフオーミングプロセスやその他の連続鋳
造圧延設備により製造される銅線にも適用可能であるこ
とは言うまでもない。
れば、デイツプフオーミングプロセスやその他の連続鋳
造圧延設備により製造される銅線にも適用可能であるこ
とは言うまでもない。
以下、本発明を実施例にもとづいて詳述する。実施例従
来のタフピッチ鋼、無酸素銅の各々と市販の９９．９％
純度のマグネシウムとからＣｕ−Ｍｇ母合金を溶製し、
次いで得られた母合金を用いて第１表に示す配合組成の
銅合金を溶製した。
来のタフピッチ鋼、無酸素銅の各々と市販の９９．９％
純度のマグネシウムとからＣｕ−Ｍｇ母合金を溶製し、
次いで得られた母合金を用いて第１表に示す配合組成の
銅合金を溶製した。
これを２２肋◇×７仇廠長の鋳型に１１５０００で鋳込
み、冷却後その表面スケールを除去し圧延して、６側め
の荒引線とし、次いで調質焼鈍を９０００○、２時間お
こなった。なお、荒引線を得るに当たり、無酸素鋼合金
の場合には、アルゴン雰囲気で熔解鋳造をおこなった。
み、冷却後その表面スケールを除去し圧延して、６側め
の荒引線とし、次いで調質焼鈍を９０００○、２時間お
こなった。なお、荒引線を得るに当たり、無酸素鋼合金
の場合には、アルゴン雰囲気で熔解鋳造をおこなった。
これらの荒引線を０．４肋）迄袷間伸線加工し、これを
３００ｏｏのオイルバスで１時間加熱保持した後、水で
急冷し室温にて伸び、引張強さ、導電率を測定した。
３００ｏｏのオイルバスで１時間加熱保持した後、水で
急冷し室温にて伸び、引張強さ、導電率を測定した。
導電率の測定は、国際焼錨銅規格（ＩＡＣＳ）にもとづ
くブリッチ法を適用した。
くブリッチ法を適用した。
半軟化温度の測定は、従来より公知の方法で求めた。
これらの結果を第２表に示す。
ところで、第１表に示す従来例や比較例についても、実
施例と同様に試料を作成して、それぞれ本発明例に対応
する試験をおこなった。
施例と同様に試料を作成して、それぞれ本発明例に対応
する試験をおこなった。
第２表の結果から明らかなように、本発明によるＣｕ−
Ｍｇ合金は、従来のタフピッチ銅や無酸素鋼なみの電気
特性機械特性を保持しながら、再結晶温度が５０〜６５
午０も低下していることがわかる。
Ｍｇ合金は、従来のタフピッチ銅や無酸素鋼なみの電気
特性機械特性を保持しながら、再結晶温度が５０〜６５
午０も低下していることがわかる。
次に、隣接する線同志の融着状態を検討するために、前
述の０．４物◇迄冷間伸線した硬銅線を、その径が２比
眺めの鋼製ボビンに、２ｋ９の荷重を加えて７段重ねに
整列に２００巻回して、２５０ｏｏ、３００℃、３５０
ｑｏ、４００ｑｏの温度で各２時間頁空焼錨軟化をおこ
なった後、ボビンから引出す際の伸線同志の融着の程度
を測定した。融着の程度は、ボビン７段重ねの３段目中
央部からオートグラフにより連続的に引出す際の抵抗値
を求めた。その結果を第１図および第３表に示す。
述の０．４物◇迄冷間伸線した硬銅線を、その径が２比
眺めの鋼製ボビンに、２ｋ９の荷重を加えて７段重ねに
整列に２００巻回して、２５０ｏｏ、３００℃、３５０
ｑｏ、４００ｑｏの温度で各２時間頁空焼錨軟化をおこ
なった後、ボビンから引出す際の伸線同志の融着の程度
を測定した。融着の程度は、ボビン７段重ねの３段目中
央部からオートグラフにより連続的に引出す際の抵抗値
を求めた。その結果を第１図および第３表に示す。
結果からは、従釆のタフピッチ銅や無酸素鋼が、３００
ｑ０２時間程度の焼鈍で伸線同志の融着を、わずかでは
あるが生じていることがわかる。
ｑ０２時間程度の焼鈍で伸線同志の融着を、わずかでは
あるが生じていることがわかる。
これに対し、本発明の導軍用銅合金では、３５０℃、２
時間焼鈍軟化条件下においても、融着が全くないことか
らその改善が良好に成されていることがわかる。上述の
如く本発明銅合金は、従来のタフピッチ鋼や無酸素銅に
較べて再結晶温度が低く、線間融着が生じにくい材料な
ので、本発明鋼合金を用いれば、従来の焼錨条件に較べ
てはるかに幅広い焼鎚条件が採択できる。
時間焼鈍軟化条件下においても、融着が全くないことか
らその改善が良好に成されていることがわかる。上述の
如く本発明銅合金は、従来のタフピッチ鋼や無酸素銅に
較べて再結晶温度が低く、線間融着が生じにくい材料な
ので、本発明鋼合金を用いれば、従来の焼錨条件に較べ
てはるかに幅広い焼鎚条件が採択できる。
これにより、本発明銅合金は、バッチ焼鈍法における線
間融着防止を一層容易にし、しかも蓮続焼鈍軟化法にお
いても、再結晶温度が低いために従来の銅に較べて少な
い熱エネルギーで軟化可能なため省エネルギーという点
からもメリットがある。
間融着防止を一層容易にし、しかも蓮続焼鈍軟化法にお
いても、再結晶温度が低いために従来の銅に較べて少な
い熱エネルギーで軟化可能なため省エネルギーという点
からもメリットがある。
以上述べてきたように本発明鋼合金は、優れた軟化特性
と従来のタフピッチ銅や無酸素銅なみの電気特性、機械
特性とを具備しているので、たとえば、モーターやトラ
ンス等のように柔軟性を要求される巻線等へ好適に使用
される。
と従来のタフピッチ銅や無酸素銅なみの電気特性、機械
特性とを具備しているので、たとえば、モーターやトラ
ンス等のように柔軟性を要求される巻線等へ好適に使用
される。
第１表
第２表
第３表
第１図は焼鈍時の伸線同志の融着の程度を示す図表であ
る。 第１図 第１図くの
る。 第１図 第１図くの
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ５〜１００ＰＰｍのマグネシウムと残部が通常の銅
から成ることを特徴とする導電用銅合金。 ２ 残部の含有酸素量が５００ＰＰｍ以下である特許請
求の範囲第１項記載の導電用銅合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16517880A JPS6033176B2 (ja) | 1980-11-21 | 1980-11-21 | 導電用銅合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16517880A JPS6033176B2 (ja) | 1980-11-21 | 1980-11-21 | 導電用銅合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5789448A JPS5789448A (en) | 1982-06-03 |
| JPS6033176B2 true JPS6033176B2 (ja) | 1985-08-01 |
Family
ID=15807327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16517880A Expired JPS6033176B2 (ja) | 1980-11-21 | 1980-11-21 | 導電用銅合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6033176B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60221541A (ja) * | 1984-04-07 | 1985-11-06 | Kobe Steel Ltd | 熱間加工性の優れた銅合金 |
| EP0866883A4 (en) * | 1996-02-09 | 1998-12-23 | Brush Wellman | C11004 ALLOY |
| JP4674483B2 (ja) * | 2005-03-30 | 2011-04-20 | 日立電線株式会社 | 銅材の製造方法及び銅材 |
| JP5544718B2 (ja) * | 2008-04-25 | 2014-07-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 太陽電池用インターコネクタ材及びその製造方法、並びに、太陽電池用インターコネクタ |
| DE102017006970B4 (de) | 2017-07-22 | 2025-08-21 | Wieland-Werke Ag | Gussbauteil aus einer Kupfergusslegierung und Gießverfahren |
| TWI727586B (zh) | 2019-02-28 | 2021-05-11 | 日商Ｊｘ金屬股份有限公司 | 銅電極材料 |
| EP4174198A4 (en) | 2020-06-30 | 2025-01-15 | Mitsubishi Materials Corporation | COPPER ALLOY, PLASTIC WORKED COPPER ALLOY MATERIAL, COMPONENT FOR ELECTRONIC OR ELECTRICAL DEVICE, TERMINAL, BUS BAR, CONNECTION FRAME AND HEAT DISSIPATION SUBSTRATE |
| TW202212584A (zh) * | 2020-06-30 | 2022-04-01 | 日商三菱綜合材料股份有限公司 | 銅合金塑性加工材、銅合金棒材、電子電氣機器用零件、端子 |
| EP4174197A4 (en) * | 2020-06-30 | 2025-01-15 | Mitsubishi Materials Corporation | Plastic copper alloy working material, copper alloy wire material, component for electronic and electrical equipment, and terminal |
| JP7120389B1 (ja) * | 2021-05-31 | 2022-08-17 | 三菱マテリアル株式会社 | 銅合金塑性加工材、銅合金線材、電子・電気機器用部品、端子 |
| JP7136157B2 (ja) | 2020-06-30 | 2022-09-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 銅合金、銅合金塑性加工材、電子・電気機器用部品、端子 |
| JP7205567B2 (ja) * | 2021-05-31 | 2023-01-17 | 三菱マテリアル株式会社 | 銅合金塑性加工材、銅合金棒材、電子・電気機器用部品、端子 |
-
1980
- 1980-11-21 JP JP16517880A patent/JPS6033176B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5789448A (en) | 1982-06-03 |
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