JPS6035628B2 - 高圧配電線路への直流電圧印加方法 - Google Patents
高圧配電線路への直流電圧印加方法Info
- Publication number
- JPS6035628B2 JPS6035628B2 JP51022815A JP2281576A JPS6035628B2 JP S6035628 B2 JPS6035628 B2 JP S6035628B2 JP 51022815 A JP51022815 A JP 51022815A JP 2281576 A JP2281576 A JP 2281576A JP S6035628 B2 JPS6035628 B2 JP S6035628B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- distribution line
- voltage distribution
- value
- insulation resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 28
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 13
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は高圧配電線路とこれに接続されている電力ケ
ーブルとのそれぞれの絶縁抵抗を活線状態の下で測定す
るために、それら高圧配電線路および電力ケーブルに直
流電圧を印加する方法に関する。
ーブルとのそれぞれの絶縁抵抗を活線状態の下で測定す
るために、それら高圧配電線路および電力ケーブルに直
流電圧を印加する方法に関する。
従来この種の直流電圧印加方法としては第１図に示すも
のが採用されている。
のが採用されている。
これを説明すれば第１図においてＴｒは電源変圧器、Ｔ
は高圧配電線、ＧＰＴは前記高圧配電線Ｔに接続された
接地用変圧器で一次側は人結線二次側は開放△結線で使
用される。Ｓは直流電源で一端は固定抵抗ＲＳを介して
前記接地用変圧器ＯＰＴの中性点０に直稀電圧を印加す
るよう接続され、池端は電流計Ｍｓを介して接地されて
いる。Ｃｏは中性点０と大地との間に挿入された蓄電器
で、該蓄電器にｏの両端間に並列に保安用アレスタＡｒ
が挿入されている。
は高圧配電線、ＧＰＴは前記高圧配電線Ｔに接続された
接地用変圧器で一次側は人結線二次側は開放△結線で使
用される。Ｓは直流電源で一端は固定抵抗ＲＳを介して
前記接地用変圧器ＯＰＴの中性点０に直稀電圧を印加す
るよう接続され、池端は電流計Ｍｓを介して接地されて
いる。Ｃｏは中性点０と大地との間に挿入された蓄電器
で、該蓄電器にｏの両端間に並列に保安用アレスタＡｒ
が挿入されている。
上記の構成のもとに電源Ｓを活勢せしめて中性点０を介
して直流電源発生電圧Ｂが高圧配電線Ｔおよびこれに接
続する電力ケーブル（図示されていない）に印加される
が、この際上記の構成には、現実に高圧配電線Ｔおよび
前記電力ケーブルに印加される電圧Ｅ丁を測定する機能
が具えられていないので該電圧の値は、ＥＴ＝Ｅ−ＩＳ
Ｒｓの式から計算により推定する外ない。上式において
、ｌｓは前記電源Ｓの出力電流で前記電流計ＮＬで読み
取られ、電源発生電圧Ｅの値は上記構成にはこれを測定
する機能を具えていないので前記直流電源Ｓの公称発生
電圧値を使用する。従って上記の式から計算によって求
めたＥＴの値は二重の推定のものとに求められたもので
正確なものとは言い難い。又高圧配電線Ｔの絶縁抵抗Ｒ
Ｔの値はＲＴ：畠−ＲＳにＥ，．Ｓ，ＲＳの値をそれぞ
れ代入して求められるが、前記した如くＥの値が正確な
ものとは言い難いのでＲＴの値には必然的に誤差が入る
。従って上記の方法により活線状態で高圧配電線および
これに接続する電力ケーブルに直流電圧を印加してそれ
ぞれの絶縁抵抗を求めるには計算による面倒さに加え求
められた値の精度が落ち信頼性が低下する欠点があった
。更に測定終了后被測定高圧配電線路に充電された電荷
を自然放電させるには該配電線路の静電容量が比較的大
きいため時間がか）り、又直ちにこれを短絡放電させる
とスイッチ接点の焼損、大きな放電音等が発生したり、
あるいは中性点電位の振動が生じてそのため談配電線路
の局部的絶案教線状態を危険にする恐れがある等の欠点
があった。この発明は叙上の欠点を除去できた精度の高
い絶縁抵抗値を簡易迅速に測定することができる高圧配
電線路およびそれに接続する電力ケーブルへの直流電圧
印加方法を提供するのをその目的とする。
して直流電源発生電圧Ｂが高圧配電線Ｔおよびこれに接
続する電力ケーブル（図示されていない）に印加される
が、この際上記の構成には、現実に高圧配電線Ｔおよび
前記電力ケーブルに印加される電圧Ｅ丁を測定する機能
が具えられていないので該電圧の値は、ＥＴ＝Ｅ−ＩＳ
Ｒｓの式から計算により推定する外ない。上式において
、ｌｓは前記電源Ｓの出力電流で前記電流計ＮＬで読み
取られ、電源発生電圧Ｅの値は上記構成にはこれを測定
する機能を具えていないので前記直流電源Ｓの公称発生
電圧値を使用する。従って上記の式から計算によって求
めたＥＴの値は二重の推定のものとに求められたもので
正確なものとは言い難い。又高圧配電線Ｔの絶縁抵抗Ｒ
Ｔの値はＲＴ：畠−ＲＳにＥ，．Ｓ，ＲＳの値をそれぞ
れ代入して求められるが、前記した如くＥの値が正確な
ものとは言い難いのでＲＴの値には必然的に誤差が入る
。従って上記の方法により活線状態で高圧配電線および
これに接続する電力ケーブルに直流電圧を印加してそれ
ぞれの絶縁抵抗を求めるには計算による面倒さに加え求
められた値の精度が落ち信頼性が低下する欠点があった
。更に測定終了后被測定高圧配電線路に充電された電荷
を自然放電させるには該配電線路の静電容量が比較的大
きいため時間がか）り、又直ちにこれを短絡放電させる
とスイッチ接点の焼損、大きな放電音等が発生したり、
あるいは中性点電位の振動が生じてそのため談配電線路
の局部的絶案教線状態を危険にする恐れがある等の欠点
があった。この発明は叙上の欠点を除去できた精度の高
い絶縁抵抗値を簡易迅速に測定することができる高圧配
電線路およびそれに接続する電力ケーブルへの直流電圧
印加方法を提供するのをその目的とする。
この発明の要旨は叙上の特許請求の範囲に記載した高圧
配電線路への直流電圧印加方法の構成にある。
配電線路への直流電圧印加方法の構成にある。
以下この発明を図示した実施例に基づいて説明する。
第２図において、１は電源変圧器、２は前記変圧器１の
二次側に接続する高圧配電線でこれにケーブルＣ，，Ｃ
２，・・・・・・が接続している。３は前記高圧配電線
２に接続された接地用変圧器で一次側は人結線、二次側
は開放△結線で使用され、０は−次側中性点である。
二次側に接続する高圧配電線でこれにケーブルＣ，，Ｃ
２，・・・・・・が接続している。３は前記高圧配電線
２に接続された接地用変圧器で一次側は人結線、二次側
は開放△結線で使用され、０は−次側中性点である。
前記中性点０と大地との間に蓄電器４が接続されその両
端に並列に保安用ァレスタ７が挿入されている。前記蓄
電器４の短絡回路にはスイッチ５，６が直列関係に設け
られ抵抗Ｒｏがスイッチ５に対し直列に、スイッチ６に
対し並列に挿入されている。直流電圧印加時以外は前記
スイッチ５，６は常時開の状態に維持される。更に前記
中性点０と大地との間には直流電圧測定用倍率器抵抗Ｒ
Ｍおよび直流電圧計Ｍｖが直列に接続されて挿入される
と共に更にこれに並列に固定抵抗ＲＳ、可変抵抗Ｒｖ、
直流電源８および前記直流電源８からの出力電流ｌｓの
測定用電流計ＮＬがそれぞれ直列に接続されて挿入され
ている。又第２図において絶縁抵抗を測定すべき電力ケ
ーブル群につき説明を簡略にするため電力ケ−ブルＣ，
のみについて示す。
端に並列に保安用ァレスタ７が挿入されている。前記蓄
電器４の短絡回路にはスイッチ５，６が直列関係に設け
られ抵抗Ｒｏがスイッチ５に対し直列に、スイッチ６に
対し並列に挿入されている。直流電圧印加時以外は前記
スイッチ５，６は常時開の状態に維持される。更に前記
中性点０と大地との間には直流電圧測定用倍率器抵抗Ｒ
Ｍおよび直流電圧計Ｍｖが直列に接続されて挿入される
と共に更にこれに並列に固定抵抗ＲＳ、可変抵抗Ｒｖ、
直流電源８および前記直流電源８からの出力電流ｌｓの
測定用電流計ＮＬがそれぞれ直列に接続されて挿入され
ている。又第２図において絶縁抵抗を測定すべき電力ケ
ーブル群につき説明を簡略にするため電力ケ−ブルＣ，
のみについて示す。
電力ケーブルＣ，の金属被覆（図では点線で示す）の近
端および遠端はそれぞれ蓄電器９，１１を介して交流的
に接地されるが、近端は常時閉の状態に維持される短絡
スイッチ１２を介して接地され、前記スイッチ１２は前
記電力ケーブノに，の絶縁抵抗測定時には開放される。
前記高圧配電線２に印加された直流電圧から前記電力ケ
ーブルＣ，の絶縁抵抗Ｒｘ，を通じて時間経過に対し変
化しない直流洩れ電流ｌｘ、蓄電器９，１０及びチョー
クコイル１３とからなる炉波回路を通って電流計Ｍｘ及
び大地を経由して直流電源８に還流する。
端および遠端はそれぞれ蓄電器９，１１を介して交流的
に接地されるが、近端は常時閉の状態に維持される短絡
スイッチ１２を介して接地され、前記スイッチ１２は前
記電力ケーブノに，の絶縁抵抗測定時には開放される。
前記高圧配電線２に印加された直流電圧から前記電力ケ
ーブルＣ，の絶縁抵抗Ｒｘ，を通じて時間経過に対し変
化しない直流洩れ電流ｌｘ、蓄電器９，１０及びチョー
クコイル１３とからなる炉波回路を通って電流計Ｍｘ及
び大地を経由して直流電源８に還流する。
第２図に示し上記のように構成された回路を用いて高圧
配電線２及びこれに接続された電力ケーブル群の内、例
えば電力ケーブルＣ，にそれぞれ活線状態において直流
電圧を印加する際の動作について説明する。
配電線２及びこれに接続された電力ケーブル群の内、例
えば電力ケーブルＣ，にそれぞれ活線状態において直流
電圧を印加する際の動作について説明する。
第２図においてスイッチ５，６は直流電圧印加時以外は
常時開の状態にあるから前記接地用変圧器３の中性点０
は直接大地に接続されている。先づ直流電源８を活勢化
するが、その発生電圧値は高圧配電線２の電圧値が雛Ｖ
の場合はＤＣＩＫＶ程度磯Ｖの場合はＤＣ泌Ｖ程度であ
ることがのぞましく、直流電源としては電池又はェリミ
ネータあるいは両者の組合せのものが用いられるが、絶
縁抵抗測定の目的のためには電圧安定度が極めて高いこ
とが必要である。直流電源８が活勢化されると出力電流
ｌｓが送り出され、その値は電流計Ｍｓで読み取られる
（目盛が電流で表示されている場合）。
常時開の状態にあるから前記接地用変圧器３の中性点０
は直接大地に接続されている。先づ直流電源８を活勢化
するが、その発生電圧値は高圧配電線２の電圧値が雛Ｖ
の場合はＤＣＩＫＶ程度磯Ｖの場合はＤＣ泌Ｖ程度であ
ることがのぞましく、直流電源としては電池又はェリミ
ネータあるいは両者の組合せのものが用いられるが、絶
縁抵抗測定の目的のためには電圧安定度が極めて高いこ
とが必要である。直流電源８が活勢化されると出力電流
ｌｓが送り出され、その値は電流計Ｍｓで読み取られる
（目盛が電流で表示されている場合）。
この場合可変抵抗Ｒｖを調整して前記出力電流ｌｓの値
が前記電流計ＮＬのフルスケールを指示するようにする
。この状態では前記倍率抵抗ＲＭに流れる電流は０であ
るから前記電圧計Ｍｖの指針は全く振れない。次に前記
スイッチ５，６を同時かもし〈はスイッチ６次いでスイ
ッチ５の順序で開放すると前記高圧配電線２に直流電圧
が印加される。この際現実に印加されている直流電圧値
ＥＴは直流電源８の発生電圧値Ｅではなく前記高圧配電
線２の線路全体としての対大地絶縁抵抗値ＲＴ（電力ケ
ーブルＣ．……）等の絶縁抵抗も全部並列化して含む）
の程度に応じて変動するが、この際前記倍率器抵抗ＲＭ
を通じて流れる電流ＩＭにより作動する前記電圧計ＭＶ
により前記直流電圧値ＥＴを読み取ることができ同時に
前記出力電流ｌｓは前記電流計Ｍｓの指示していた値（
電流計ＭＳのフルスケール）から減少して、その値は主
として前記高圧配電線路全体の絶縁抵抗値ＲＴの変動に
よって変動する関数として指示される。（前記電流ＩＭ
の値は微小であるから上記関数的に指示される前記電流
計Ｍの値に対しその影響は省略してもよいし又必要なら
ばその影響による補正を考慮することもできる）。例え
ば前記電流計Ｍｓがそのフルスケールの半分を指示する
場合はＲＴ＝Ｒｓ＋Ｒｖ（直流電源８の内部抵抗をも考
慮に入れて）であるから前記電流計Ｍｓの指示は電流目
盛でなく高圧配電線２の線路全体の絶縁抵抗ＲＴの値で
目盛ることができる。又固定抵抗Ｒｓの値は高圧配電線
２の線路全体の絶縁抵抗ＲＴの値を予想してその大小に
相応して設定すればよいが、その値に応じて前記出力電
流ｌｓの値も変動するからその都度感度の異なる電流計
Ｍｓを選択しなければならないことは言うまでもない。
更に数値例により説明すれば、前記電流計地の１／２目
盛が５０ＫＱを指示するよう選択すれば１′２０目盛す
なわち通常の最小目盛に相当する最高絶縁抵抗値は９５
０ＫＱであるから絶縁抵抗値は０からＩＭＱまでがその
目盛範囲となる。この場合Ｒｓ＋Ｒｖの値は標準状態で
５０ＫＱと設定するが更に具体的に示すと直流電源８の
電圧が１０５０Ｖから９００Ｖの間に渡って変動するも
のであればＲＳは４弧○に又ＲＶは０〜７．弧０に設定
し、出力電流計Ｍｓには２仇ｈＡフルスケールのものを
使用する。上記操作により活線状態において高圧配電線
２に直流電圧ＥＴが印加されて回路が作動すれば高一圧
配電線２の線路全体の対大地絶縁抵抗ＲＴは前記出力電
流計Ｍｓが絶縁抵抗目盛の場合にはこれを直読でき、電
流目盛の場合には式ＲＴ＝Ｅｒ／ＩＳから計算により求
める。
が前記電流計ＮＬのフルスケールを指示するようにする
。この状態では前記倍率抵抗ＲＭに流れる電流は０であ
るから前記電圧計Ｍｖの指針は全く振れない。次に前記
スイッチ５，６を同時かもし〈はスイッチ６次いでスイ
ッチ５の順序で開放すると前記高圧配電線２に直流電圧
が印加される。この際現実に印加されている直流電圧値
ＥＴは直流電源８の発生電圧値Ｅではなく前記高圧配電
線２の線路全体としての対大地絶縁抵抗値ＲＴ（電力ケ
ーブルＣ．……）等の絶縁抵抗も全部並列化して含む）
の程度に応じて変動するが、この際前記倍率器抵抗ＲＭ
を通じて流れる電流ＩＭにより作動する前記電圧計ＭＶ
により前記直流電圧値ＥＴを読み取ることができ同時に
前記出力電流ｌｓは前記電流計Ｍｓの指示していた値（
電流計ＭＳのフルスケール）から減少して、その値は主
として前記高圧配電線路全体の絶縁抵抗値ＲＴの変動に
よって変動する関数として指示される。（前記電流ＩＭ
の値は微小であるから上記関数的に指示される前記電流
計Ｍの値に対しその影響は省略してもよいし又必要なら
ばその影響による補正を考慮することもできる）。例え
ば前記電流計Ｍｓがそのフルスケールの半分を指示する
場合はＲＴ＝Ｒｓ＋Ｒｖ（直流電源８の内部抵抗をも考
慮に入れて）であるから前記電流計Ｍｓの指示は電流目
盛でなく高圧配電線２の線路全体の絶縁抵抗ＲＴの値で
目盛ることができる。又固定抵抗Ｒｓの値は高圧配電線
２の線路全体の絶縁抵抗ＲＴの値を予想してその大小に
相応して設定すればよいが、その値に応じて前記出力電
流ｌｓの値も変動するからその都度感度の異なる電流計
Ｍｓを選択しなければならないことは言うまでもない。
更に数値例により説明すれば、前記電流計地の１／２目
盛が５０ＫＱを指示するよう選択すれば１′２０目盛す
なわち通常の最小目盛に相当する最高絶縁抵抗値は９５
０ＫＱであるから絶縁抵抗値は０からＩＭＱまでがその
目盛範囲となる。この場合Ｒｓ＋Ｒｖの値は標準状態で
５０ＫＱと設定するが更に具体的に示すと直流電源８の
電圧が１０５０Ｖから９００Ｖの間に渡って変動するも
のであればＲＳは４弧○に又ＲＶは０〜７．弧０に設定
し、出力電流計Ｍｓには２仇ｈＡフルスケールのものを
使用する。上記操作により活線状態において高圧配電線
２に直流電圧ＥＴが印加されて回路が作動すれば高一圧
配電線２の線路全体の対大地絶縁抵抗ＲＴは前記出力電
流計Ｍｓが絶縁抵抗目盛の場合にはこれを直読でき、電
流目盛の場合には式ＲＴ＝Ｅｒ／ＩＳから計算により求
める。
次に前記高圧配電線２に接続された電力ケーブル群のそ
れぞれの電力ケーブルの絶縁抵抗測定を第２図における
電力ケーブルＣ，について説明すれば、常時閉の短絡ス
イッチ１２を開いて前記炉浄回路に流れる直流洩れ電流
ＩＸＩの値を前記電流計Ｍｘにて読めば電力ケーブルＣ
，の絶縁抵抗Ｒｘ，の値は式Ｒｘ，＝ＥＴ／ｌｘ，から
計算によって求められる。図では説明を簡単にするため
電力ケーブルＣ，のみについて示したがその他のそれぞ
れの電力ケーブルについては図において符号Ｋで示した
個所において金属被覆端からのりード線を取換えること
により上記電力ケーブルＣ，の場合と全く同様にしてそ
れぞれの絶縁抵抗値を求めることができる。かくして高
圧配電線２の線路全体とこれに綾競された各電力ケーブ
ルとのそれぞれの絶縁抵抗値を求めた後、前記直流電源
８を消勢して前記スイッチ５を開とすれば比較的大きい
対大地静電容量を有する高圧配電線路と蓄電器４とに充
電された電荷は前記抵抗Ｒｏを介して放電されるが、前
記抵抗Ｒｏの抵抗値および電力容量を適当に、例えば充
電容量５０仏Ｆ、充電電圧１０００Ｖを放電するのに抵
抗値ＩＫＱ電力容量２５Ｗに、設定すれば、前記スイッ
チ５の接点の焼損、放電音の発生等は防止でき、しかも
短時間内に電荷の大部分は吸収されて熱損失に転換され
る。その後スイッチ６を閉として前記接地用変圧器３の
中性点０を完全に接地状態に復して常時状態に戻す。こ
の発明は叙上の構成および動作を有するので、この発明
に従えば宿線状態において高圧配電線路が複雑な絶縁状
態を該線路に現実に印加されている直流電源値から求め
るのであるから求められた絶縁抵抗値は精度が高く信頼
性に富み、かつその値は計器の目盛を抵抗値とすること
により直読できるから簡易かつ迅速に絶縁抵抗値を求め
ることができ、又電力ケーブルの絶縁抵抗測定において
は現実に印加されている直流電圧値を読むことができる
ので直流電源の発生電圧の変動や回路抵抗による電圧降
下による影響が測定値に混入せず精度の高い信頼性に富
む絶縁抵抗値が得られ、更に測定終了後比較的静電容量
の大きい高圧配電線路と蓄電器とに充電された電荷は適
当に設定された抵抗値および雷溶容量とを有する抵抗を
介して短絡放電されるから短絡スイッチ接点の焼損、大
きな放電音の発生は除去され又短絡放電の際中性点電位
が振動して該配電線路の局部的絶縁不良個所の絶縁破壊
を惹起せしめるような懸念は全く無くなる等、この発明
の実施による配電線路保守上の工業的効果は大きい。
れぞれの電力ケーブルの絶縁抵抗測定を第２図における
電力ケーブルＣ，について説明すれば、常時閉の短絡ス
イッチ１２を開いて前記炉浄回路に流れる直流洩れ電流
ＩＸＩの値を前記電流計Ｍｘにて読めば電力ケーブルＣ
，の絶縁抵抗Ｒｘ，の値は式Ｒｘ，＝ＥＴ／ｌｘ，から
計算によって求められる。図では説明を簡単にするため
電力ケーブルＣ，のみについて示したがその他のそれぞ
れの電力ケーブルについては図において符号Ｋで示した
個所において金属被覆端からのりード線を取換えること
により上記電力ケーブルＣ，の場合と全く同様にしてそ
れぞれの絶縁抵抗値を求めることができる。かくして高
圧配電線２の線路全体とこれに綾競された各電力ケーブ
ルとのそれぞれの絶縁抵抗値を求めた後、前記直流電源
８を消勢して前記スイッチ５を開とすれば比較的大きい
対大地静電容量を有する高圧配電線路と蓄電器４とに充
電された電荷は前記抵抗Ｒｏを介して放電されるが、前
記抵抗Ｒｏの抵抗値および電力容量を適当に、例えば充
電容量５０仏Ｆ、充電電圧１０００Ｖを放電するのに抵
抗値ＩＫＱ電力容量２５Ｗに、設定すれば、前記スイッ
チ５の接点の焼損、放電音の発生等は防止でき、しかも
短時間内に電荷の大部分は吸収されて熱損失に転換され
る。その後スイッチ６を閉として前記接地用変圧器３の
中性点０を完全に接地状態に復して常時状態に戻す。こ
の発明は叙上の構成および動作を有するので、この発明
に従えば宿線状態において高圧配電線路が複雑な絶縁状
態を該線路に現実に印加されている直流電源値から求め
るのであるから求められた絶縁抵抗値は精度が高く信頼
性に富み、かつその値は計器の目盛を抵抗値とすること
により直読できるから簡易かつ迅速に絶縁抵抗値を求め
ることができ、又電力ケーブルの絶縁抵抗測定において
は現実に印加されている直流電圧値を読むことができる
ので直流電源の発生電圧の変動や回路抵抗による電圧降
下による影響が測定値に混入せず精度の高い信頼性に富
む絶縁抵抗値が得られ、更に測定終了後比較的静電容量
の大きい高圧配電線路と蓄電器とに充電された電荷は適
当に設定された抵抗値および雷溶容量とを有する抵抗を
介して短絡放電されるから短絡スイッチ接点の焼損、大
きな放電音の発生は除去され又短絡放電の際中性点電位
が振動して該配電線路の局部的絶縁不良個所の絶縁破壊
を惹起せしめるような懸念は全く無くなる等、この発明
の実施による配電線路保守上の工業的効果は大きい。
図面の簡単な説明第１図は従来の活線状態において絶縁
抵抗測定のため高圧配電線路えの直流電圧印加方法の説
明用結線図、第２図はこの発明の１実施例の説明用結線
図である。
抵抗測定のため高圧配電線路えの直流電圧印加方法の説
明用結線図、第２図はこの発明の１実施例の説明用結線
図である。
１・・・・・・電源変圧器、２・・・…高圧配電線、３
・・・・・・接地用変圧器、４，９，１０，１１・・・
・・・蓄電器、５，６，１２・・・・・・スイッチ、８
・・・・・・直流電源、１３…・・・チョークコイル、
Ｃ．・・・・・・電力ケーブル。
・・・・・・接地用変圧器、４，９，１０，１１・・・
・・・蓄電器、５，６，１２・・・・・・スイッチ、８
・・・・・・直流電源、１３…・・・チョークコイル、
Ｃ．・・・・・・電力ケーブル。
葵ノ図第２図
Claims (1)
- １ 高圧配電線路全体及びこれに接続されたそれぞれの
電力ケーブルの絶縁抵抗測定のため活線状態において前
記高圧配電線路全体及び前記電力ケーブルに、前記高圧
配電線路に設置された接地用変圧器の中性点に、蓄電器
、該蓄電器の短絡用回路及び直流電源、抵抗、出力電流
計よりなる前記直流電源よりの直流電圧印加機能とをそ
れぞれ並列に接続して、前記中性点を介して直流電圧を
印加する方法において、前記高圧配電線路及び前記電力
ケーブルとに現実に印加されている直流電圧値を前記中
性点と大地間で測定する機能を設けて直流電圧を印加す
ることを特徴とする高圧配電線路への直流電圧印加方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51022815A JPS6035628B2 (ja) | 1976-03-02 | 1976-03-02 | 高圧配電線路への直流電圧印加方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51022815A JPS6035628B2 (ja) | 1976-03-02 | 1976-03-02 | 高圧配電線路への直流電圧印加方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52105871A JPS52105871A (en) | 1977-09-05 |
| JPS6035628B2 true JPS6035628B2 (ja) | 1985-08-15 |
Family
ID=12093175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51022815A Expired JPS6035628B2 (ja) | 1976-03-02 | 1976-03-02 | 高圧配電線路への直流電圧印加方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6035628B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS643326U (ja) * | 1987-06-23 | 1989-01-10 | ||
| JPH0290530U (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-18 | ||
| US11567020B2 (en) | 2019-10-13 | 2023-01-31 | General Electric Company | Gas sensing assembly and method |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2024057961A (ja) * | 2022-10-13 | 2024-04-25 | 株式会社日立産機システム | 直流絶縁抵抗監視システム |
| JP2025038790A (ja) * | 2023-09-07 | 2025-03-19 | 株式会社日立産機システム | 直流絶縁抵抗監視装置および直流絶縁抵抗監視方法 |
-
1976
- 1976-03-02 JP JP51022815A patent/JPS6035628B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS643326U (ja) * | 1987-06-23 | 1989-01-10 | ||
| JPH0290530U (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-18 | ||
| US11567020B2 (en) | 2019-10-13 | 2023-01-31 | General Electric Company | Gas sensing assembly and method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS52105871A (en) | 1977-09-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4853818A (en) | System and method for detecting arcing in dynamoelectric machines | |
| US4103225A (en) | System and method for determining capacitance and cable length in the presence of other circuit elements | |
| EP1295133A1 (en) | Capacitor coupled voltage transformers | |
| US5150059A (en) | Method and apparatus for testing the condition of insulating system | |
| US4577148A (en) | Surge arrester equipped for monitoring functions and method of use | |
| US4866393A (en) | Method of diagnosing the deterioration of a zinc oxide type lightning arrester utilizing vector synthesis | |
| CA1128131A (en) | Cable condition analyzing system for electric arc furnace conductors | |
| JPS6035628B2 (ja) | 高圧配電線路への直流電圧印加方法 | |
| JPH04248472A (ja) | 抵抗値測定方法 | |
| US3916309A (en) | Short circuit capacity measuring device | |
| US3842344A (en) | Bridge circuit for measuring dielectric properties of insulation | |
| JP2578766B2 (ja) | 活線ｔａｎδ測定装置 | |
| CN112051486B (zh) | 一种利用首端故障时刻计算系统电容电流的方法 | |
| US4142142A (en) | High voltage A.C. test set for measuring true leakage current | |
| JPS5928370Y2 (ja) | ギヤツプレス避雷器の劣化検出装置 | |
| JP2802651B2 (ja) | 活線絶縁抵抗測定方法 | |
| US2131517A (en) | Earthing arrangement for electric apparatus | |
| JPS5928371Y2 (ja) | ギヤツプレス避雷器の保護装置 | |
| JPS5827250Y2 (ja) | 炎検出装置 | |
| SU627344A1 (ru) | Контрольно-измерительный прибор | |
| JPH0650330B2 (ja) | 酸化亜鉛形避雷器の劣化診断方法 | |
| JPH01272075A (ja) | 避雷器の劣化検出装置 | |
| JPS61132881A (ja) | 変圧器の絶縁状態診断方法 | |
| HU181224B (hu) | Kapcsolási elrendezés nagyfeszültségű távvezetékek koronaveszteségének mérésére | |
| Levinton | A Simple and Inexpensive Method for Accurately Measuring Stead-State and Transient High Voltages |