JPS6039121A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS6039121A JPS6039121A JP58147563A JP14756383A JPS6039121A JP S6039121 A JPS6039121 A JP S6039121A JP 58147563 A JP58147563 A JP 58147563A JP 14756383 A JP14756383 A JP 14756383A JP S6039121 A JPS6039121 A JP S6039121A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
けい累（Ｓｌ）分合まないか或はＳｉが含まれていても
せいぜいｏ，６ｆｆｉＭ％（以下成分組成につき単に係
で水子）程度以下にて、アンチモン（Ｓｂ）を ゛・０
、Ｏｌ〜０．８０％添加した無方向性電磁鋼板素材を用
いて磁気特性の曖れた無方向性電磁鋼板を製造する方法
に関し、この明細書で述べる技術内容は，冷間圧延過程
における手順についての配慮によって有効な磁気特性の
改善を成就することに関１・・連し、いわゆる低級無方
向性電磁鋼板の属している技術の分野を占めている。
せいぜいｏ，６ｆｆｉＭ％（以下成分組成につき単に係
で水子）程度以下にて、アンチモン（Ｓｂ）を ゛・０
、Ｏｌ〜０．８０％添加した無方向性電磁鋼板素材を用
いて磁気特性の曖れた無方向性電磁鋼板を製造する方法
に関し、この明細書で述べる技術内容は，冷間圧延過程
における手順についての配慮によって有効な磁気特性の
改善を成就することに関１・・連し、いわゆる低級無方
向性電磁鋼板の属している技術の分野を占めている。
（背景技術〕
無方向性電磁鋼板には、Ｓ１含有量がほとんど零の低級
グレードから約３．０％のＳｉを含むいわゆる１高級グ
レードまで広範囲の等級に分別され、各等級に応じてそ
の磁性，機械的性質、■格などの特性に従い種々な電気
８ｌ器の主として鉄心材料に使用されている。
グレードから約３．０％のＳｉを含むいわゆる１高級グ
レードまで広範囲の等級に分別され、各等級に応じてそ
の磁性，機械的性質、■格などの特性に従い種々な電気
８ｌ器の主として鉄心材料に使用されている。
例えば高級グレード品は、鉄損が低いことから大型回転
機、小型変圧器など、また低級グレード１品は、磁束密
度が高いことや一般に価格が安いことから家電用モータ
ー、小型電動機などが主たる使途とされる。
機、小型変圧器など、また低級グレード１品は、磁束密
度が高いことや一般に価格が安いことから家電用モータ
ー、小型電動機などが主たる使途とされる。
近年エネルギー節減、モーターの高効率化、小−。
型化などのために、上記のような電気機器に使用される
低級グレードの鉄心材料についてもその磁気特性の向上
が益々重要となっている。
低級グレードの鉄心材料についてもその磁気特性の向上
が益々重要となっている。
さて電気機器における電力損失としては鉄損と銅損が主
たるものである。
たるものである。
前者の鉄損の改善にはＳｉ量を増加させる方法が簡便で
あるが、磁束密度を低下させる欠点がある。
あるが、磁束密度を低下させる欠点がある。
一方銅損を低下させるには磁束密度の高い材料を用いる
ことにより励磁電流を低下させることが必要であって、
とくに小型電動機などでは電力損１゜に占める銅損の割
合いが多いため磁束密度の高い材料が要求されるのでＳ
ｉ添加は明らかに得策でない０ （従来技術とその問題点） さて無方向性電磁鋼板の磁束密度ご支配する要２、。
ことにより励磁電流を低下させることが必要であって、
とくに小型電動機などでは電力損１゜に占める銅損の割
合いが多いため磁束密度の高い材料が要求されるのでＳ
ｉ添加は明らかに得策でない０ （従来技術とその問題点） さて無方向性電磁鋼板の磁束密度ご支配する要２、。
（８）
因として果合組織があげられる。
無方向性電磁鋼板の場合につき、果合組織を改良するこ
とにより磁束密度を向上させる方法として発明者らは、
さきに特開昭５４−６８７１６号公報にて、Ｂｂを添加
したｓｉ、 ８．５％程度のけい素鋼熱延板を、８００
℃で５時間焼なましし、冷延以降の工程はそれまでに公
知の方法で処理するだけで（１ｏ ｏ ） ＜ ｕ、ｖ
、ｗ、＞近傍’１ｆ４ＲＪカ強＜ ｔｔルことを開示し
た。
とにより磁束密度を向上させる方法として発明者らは、
さきに特開昭５４−６８７１６号公報にて、Ｂｂを添加
したｓｉ、 ８．５％程度のけい素鋼熱延板を、８００
℃で５時間焼なましし、冷延以降の工程はそれまでに公
知の方法で処理するだけで（１ｏ ｏ ） ＜ ｕ、ｖ
、ｗ、＞近傍’１ｆ４ＲＪカ強＜ ｔｔルことを開示し
た。
ところがＥ３１： Ｔｒ〜０．６％の低級無方向性電磁
１・・鋼板用累材にあっては、上記の冷延前焼なましを
経て一般的な冷延を加えると、磁性に不利な果合組織と
なって、磁束密度の改善に寄与させ得ないことが明らか
になった。
１・・鋼板用累材にあっては、上記の冷延前焼なましを
経て一般的な冷延を加えると、磁性に不利な果合組織と
なって、磁束密度の改善に寄与させ得ないことが明らか
になった。
（発想の基礎）
そこでＳｉ ； Ｔｒ〜０．６％の場合、つまり低級無
方向性電磁鋼板のイみ気持性に対するｓｂ添加鋼の冷延
条件を種々検討した結果、ｓｂ ： ０，０１〜０．６
係を含む上記の低級無方向性電磁鋼板用素材としての熱
開田延板の冷延前焼なましを経たのちに、中、。
方向性電磁鋼板のイみ気持性に対するｓｂ添加鋼の冷延
条件を種々検討した結果、ｓｂ ： ０，０１〜０．６
係を含む上記の低級無方向性電磁鋼板用素材としての熱
開田延板の冷延前焼なましを経たのちに、中、。
（４）
間焼なましご挾む２回の冷間圧延で仕上は厚とＴする際
に、２次冷間圧延をとくに圧下率５〜ｚＯ％の範囲で施
すと、その後の仕上げ焼なまし後に従来の低級無方向性
電磁鋼板に比し磁束密度の着しい向上が仕上げ焼なまし
における有効な粒成長の。
に、２次冷間圧延をとくに圧下率５〜ｚＯ％の範囲で施
すと、その後の仕上げ焼なまし後に従来の低級無方向性
電磁鋼板に比し磁束密度の着しい向上が仕上げ焼なまし
における有効な粒成長の。
促進の下に成就されるために、鉄損の改善も顕著となる
ことが新規に見出された。
ことが新規に見出された。
（発明の目的）
以上の知見に基いて低級無方向性電磁鋼板に関して磁気
特性とくに磁束密度の向上が、鉄損の改１・・善にあわ
せ実現され、安価な無方向性電磁鋼板の提供に有利な該
鋼板の製法を与えることがこの発明の目的である。
特性とくに磁束密度の向上が、鉄損の改１・・善にあわ
せ実現され、安価な無方向性電磁鋼板の提供に有利な該
鋼板の製法を与えることがこの発明の目的である。
（発明の構成）
上記の目的は、次の事項を骨子とＴる手１−にて１：有
利に充足される。
利に充足される。
０ ： ０．０２ ’％以下、ｓｌ： Ｔｒ 〜ｏ、ａ
％、Ｍｎ：０．１〜１．０ ％ 、 ＡＩ １．０
％以下、ｓ ｏ、ｏ １％以下。
％、Ｍｎ：０．１〜１．０ ％ 、 ＡＩ １．０
％以下、ｓ ｏ、ｏ １％以下。
Ｓｂ Ｏｏｏ １〜０．８０％を含有し、残部実質的に
ｙｅよりなる熱間圧延板を、７５０〜９００℃で０．５
、、、。
ｙｅよりなる熱間圧延板を、７５０〜９００℃で０．５
、、、。
〜２０時間にわたる焼なましに供し、しかる後中１間焼
なましを挾む２回の冷間圧延で仕上げ厚とする除に、２
次冷間圧延を圧下率５〜２０％の範囲で施し、その後仕
上げ焼なましを施すことからなる磁気特性の優れた無方
向性電磁鋼板の製造方法。５まず無方向性電磁鋼板素材
としての熱延板につき、その成分範囲を限定Ｔる理由は
次のとおりであるＯ ｏ ： ｏ、ｏ ｇ ｓ以下 Ｃは磁気特性上有害な元素であって少くとも １・・Ｏ
ｏｏ２％以下とすべきである。
なましを挾む２回の冷間圧延で仕上げ厚とする除に、２
次冷間圧延を圧下率５〜２０％の範囲で施し、その後仕
上げ焼なましを施すことからなる磁気特性の優れた無方
向性電磁鋼板の製造方法。５まず無方向性電磁鋼板素材
としての熱延板につき、その成分範囲を限定Ｔる理由は
次のとおりであるＯ ｏ ： ｏ、ｏ ｇ ｓ以下 Ｃは磁気特性上有害な元素であって少くとも １・・Ｏ
ｏｏ２％以下とすべきである。
Ｂｊ−：’ Ｔｒ 〜０．６ ’１６
Ｓｉは鋼板の固有抵抗を増加させ鉄損を低減Ｔるために
有効な元素ではあるが０．６％より多いと製造コストが
上昇するほか、とくに磁束密度を低下１・させる０この
発明は、従来の低級グレード無方向性電磁鋼板を前提と
してそれよりもすぐれた磁気特性を得る目的に従い、Ｓ
ｉは０．６ ％以下にする。
有効な元素ではあるが０．６％より多いと製造コストが
上昇するほか、とくに磁束密度を低下１・させる０この
発明は、従来の低級グレード無方向性電磁鋼板を前提と
してそれよりもすぐれた磁気特性を得る目的に従い、Ｓ
ｉは０．６ ％以下にする。
Ｍｎ：０．１〜１．０％
Ｍｎは熱延時の板割れを防止するために０．１％以・・
・上必要であるが、１係を越すと磁気特性が劣化Ｔする
ので０．１〜１．０％とする。
・上必要であるが、１係を越すと磁気特性が劣化Ｔする
ので０．１〜１．０％とする。
Ａｌ： １．０％以下
ＡｔはＳｌと同様、磁気特性に対して灯ましい元素であ
るが多Ｊ１に添加すると冷延性が悪くなるの）でその上
限を１．０％とＴる。
るが多Ｊ１に添加すると冷延性が悪くなるの）でその上
限を１．０％とＴる。
Ｓ ： ０，０１％以下
Ｓは０．０１ ’Ｉｒを越すと結晶粒の成長を阻害して
磁気特性を劣化させるので０．０１％以下に限定するつ ｓｂ ： ０．０１〜０．８０ ％ Ｓｂは、０．０１％以上で磁気特性の改善に効ｇ、′ｆ
ｔ示すがｏ、ａ Ｏ％を越すと冷延性が者しく劣化する
ので０．０１〜０．８０％の範囲にする必要があるＯ８
１のｎｒｕ限の寄与 真空浴解炉で表１に示Ｔ化字組成を有Ｔる１００ＩＣ９
鋼塊を浴製した。
磁気特性を劣化させるので０．０１％以下に限定するつ ｓｂ ： ０．０１〜０．８０ ％ Ｓｂは、０．０１％以上で磁気特性の改善に効ｇ、′ｆ
ｔ示すがｏ、ａ Ｏ％を越すと冷延性が者しく劣化する
ので０．０１〜０．８０％の範囲にする必要があるＯ８
１のｎｒｕ限の寄与 真空浴解炉で表１に示Ｔ化字組成を有Ｔる１００ＩＣ９
鋼塊を浴製した。
表 １
この鋼塊は、１２００°Ｃに加熱した後、１０關Ｊｉ
ノシー ） バーとし、次にシートバーハ１１５０°Ｃ
に加熱して２．０謔の厚さに熱延した。
ノシー ） バーとし、次にシートバーハ１１５０°Ｃ
に加熱して２．０謔の厚さに熱延した。
この熱延板ご８００℃で５時間箱焼なましを施した後、
１法令間圧延により板厚０．５６１ｎｍとし、次いで７
５０℃で２分間の連続ｆＩ焼なまし後に２法令間圧延で
０．５０ｍｍ厚（圧下率ｌＯ％〕に仕上げた。
１法令間圧延により板厚０．５６１ｎｍとし、次いで７
５０℃で２分間の連続ｆＩ焼なまし後に２法令間圧延で
０．５０ｍｍ厚（圧下率ｌＯ％〕に仕上げた。
これらの試料をエプスタイン試験片にせん断し、７５０
″Ｃで２時間Ｎ２ガス中で焼なましをした。
″Ｃで２時間Ｎ２ガス中で焼なましをした。
かくして得た試料の磁気特性を測定したところ、結果は
第１図に示すとおりであった。
第１図に示すとおりであった。
同図によれはＳ１含有量が多くなる程鉄損は少な、。
くなるが、磁束密度が低下することがわかる。 １Ｓｂ
の寄与について 表２に示す２種の化学組成からなる２、８間厚の熱延コ
イル（甲）、（乙）をさきにのべたところを同様にして
用意した。
の寄与について 表２に示す２種の化学組成からなる２、８間厚の熱延コ
イル（甲）、（乙）をさきにのべたところを同様にして
用意した。
表 ２
これらの熱延板を８５０℃で５時間の箱暁なましを施し
た後、酸洗処理し、１法令間圧延により。
た後、酸洗処理し、１法令間圧延により。
種々の板厚に圧延し、得られた１次冷延コイルは脱脂後
に、７５０℃で２分間の連続炉焼なましを施し、次に２
法令間圧延を圧下率８〜８０％の範ｌ。
に、７５０℃で２分間の連続炉焼なましを施し、次に２
法令間圧延を圧下率８〜８０％の範ｌ。
囲で施し、何れも板厚０．５Ｑｍｓに仕上げた。
比較のため上記の焼なまし熱延コイルの一部は一回の圧
延のみで０．５（Ｉｆｆ（圧下率７８チ）に仕上げた。
延のみで０．５（Ｉｆｆ（圧下率７８チ）に仕上げた。
かくして得たそれぞれの試料についてエプスタ、。
イン試験片にせん断し、露点２７℃のＤＸガス中、１７
９０℃で１時間の焼なましを施した後、鉄損Ｗ１５１５
０および磁束密度Ｂ５０Ｇこついて磁気特性を測定した
ところ、第２図に示す結果を得た。
９０℃で１時間の焼なましを施した後、鉄損Ｗ１５１５
０および磁束密度Ｂ５０Ｇこついて磁気特性を測定した
ところ、第２図に示す結果を得た。
同図によれば一回冷延法に比べて、二回冷延法。
の２次冷延率が５〜２０ｑ６のところで鉄損がより低下
し、なかでもＳｂ添加材はその傾向がとくに顕著である
ことがわかる。
し、なかでもＳｂ添加材はその傾向がとくに顕著である
ことがわかる。
一方Ｂｂ無添加材は、２次冷延率が小さくなると磁束密
度が者しく劣化ＴるがＳｂ添加材の場合には１゜それほ
ど劣化しないことがわかる０ かくの如く、５ｉＯ０６％以下のＳｂ添加鋼を２次冷延
圧下率５〜２０係で圧延Ｔることにより鉄損、磁束密度
とも大幅に向上Ｔるわけである０σ］続き、Ｓｂ含有街
が磁気特性に与える影譬につ。
度が者しく劣化ＴるがＳｂ添加材の場合には１゜それほ
ど劣化しないことがわかる０ かくの如く、５ｉＯ０６％以下のＳｂ添加鋼を２次冷延
圧下率５〜２０係で圧延Ｔることにより鉄損、磁束密度
とも大幅に向上Ｔるわけである０σ］続き、Ｓｂ含有街
が磁気特性に与える影譬につ。
いて説明を進める〇
表８に示すように、３ｂ含有量の異なる組成の熱延板を
５種用意し７た。
５種用意し７た。
表 ８
これらの熱延板は、８００°Ｃで５時間Ｎ２Ｗ囲気中で
釉焼なましした後、ついで０．５６Ｔｎｆｎ板厚まで１
．。
釉焼なましした後、ついで０．５６Ｔｎｆｎ板厚まで１
．。
１法令間圧延を施した０その後１次冷延板を脱脂後、７
５０°Ｃで２分間の中間焼なまし２施し、２法治間圧延
により０．５０市厚に仕上げた。
５０°Ｃで２分間の中間焼なまし２施し、２法治間圧延
により０．５０市厚に仕上げた。
これらの試料をエプスタイン試験片にせん断し、７５０
°Ｃで２時間Ｎ、ガス中で焼なましした０１゜かくして
得た試料の磁気特性を測定した結果を第８図に示す。
°Ｃで２時間Ｎ、ガス中で焼なましした０１゜かくして
得た試料の磁気特性を測定した結果を第８図に示す。
同図によればＳｂの含有ｉ ０．０１〜０．８０％にわ
たって、鉄損、磁束密度とも改善されるが、なかでも磁
気特性の向上に最も効果のあるＳｂ量は０．０８（１１
） 〜０．１０ ％範囲であり、とくに好適なことがわかす
る。
たって、鉄損、磁束密度とも改善されるが、なかでも磁
気特性の向上に最も効果のあるＳｂ量は０．０８（１１
） 〜０．１０ ％範囲であり、とくに好適なことがわかす
る。
ａ ： ｏ、ｏ ０ ５ ％ 、Ｓｉ ： ０．５ ５
％ 、 Ｍｎ ： ０，８ ０係、 ｐ、ｔ ： ０
．２５％、 ｐ ： ０．０５％、 ｓ ： ｏ、ｏ
Ｏ４チおよびｓｂ ： ０，０５０％を含む２００朋厚
の連鋳スラブから熱間圧延により２．３朋厚の熱延コイ
ルを得た。
％ 、 Ｍｎ ： ０，８ ０係、 ｐ、ｔ ： ０
．２５％、 ｐ ： ０．０５％、 ｓ ： ｏ、ｏ
Ｏ４チおよびｓｂ ： ０，０５０％を含む２００朋厚
の連鋳スラブから熱間圧延により２．３朋厚の熱延コイ
ルを得た。
この熱延コイルの一部は、酸洗後、そのまま冷間圧延に
より０゜５６市厚の冷延コイルとしたほか１．。
より０゜５６市厚の冷延コイルとしたほか１．。
残部は２分して、その一方は酸洗後７００〜９５０°Ｃ
の温度で５時間の釉焼なまし、他方は同じく７００〜９
５０℃の温度で８分間の連続炉焼なましをそれぞれ施し
た後、１法令間圧延により０．５６朋厚の冷延板とした
。
の温度で５時間の釉焼なまし、他方は同じく７００〜９
５０℃の温度で８分間の連続炉焼なましをそれぞれ施し
た後、１法令間圧延により０．５６朋厚の冷延板とした
。
これらの各１次冷延板は脱脂後、７５０°Ｃで２分間の
中間焼なましを施し、次いで２法治間圧延により０．５
０＋ｎｍ厚（圧下率１０％）に仕上げた。
中間焼なましを施し、次いで２法治間圧延により０．５
０＋ｎｍ厚（圧下率１０％）に仕上げた。
これら８種の試料をエプスタイン試験片にせん断し、７
５０°Ｃで２時間Ｎ２ガス中で仕上げ暁なま、。
５０°Ｃで２時間Ｎ２ガス中で仕上げ暁なま、。
（１２）
しを紬した。かくして得た試料の磁気特性を測定ｌした
結果は第４図に示すとおりである。
結果は第４図に示すとおりである。
同図によれは、熱延板を連続炉焼なましするのに比べ、
むしろ熱延板を釉焼なましＴることによって磁気特性の
向上が顕著であることがわかる。。
むしろ熱延板を釉焼なましＴることによって磁気特性の
向上が顕著であることがわかる。。
このことは低Ｓ工・含ｓｂ鋼の熱延コイル２精魂なまし
することによって熱延板の結晶粒が成長するとともにＳ
ｂが結晶粒界に偏析して、以後の冷延、焼なまし工程で
（１１１）面結晶粒の成長を３１μ制する効果をもたら
し磁気特性上好ましい集合組織１．。
することによって熱延板の結晶粒が成長するとともにＳ
ｂが結晶粒界に偏析して、以後の冷延、焼なまし工程で
（１１１）面結晶粒の成長を３１μ制する効果をもたら
し磁気特性上好ましい集合組織１．。
が得られるためである。
この箱：暁なましの処Ｊｉ時間は少くとも０．５時間、
また２０時間以内で同等の効果が得られる。
また２０時間以内で同等の効果が得られる。
熱延板涜なましは８５０°Ｃの温度で、それぞれ釉焼な
まし５時間と連続炉焼なまし８分間とに分、。
まし５時間と連続炉焼なまし８分間とに分、。
けて適用したのち、上記の工程で処理した、仕上焼なま
し後の（２００）極点図を示す第５図によれば熱延コイ
ルの連続炉焼なましを経た試料では（１−１１）近傍方
位の集積が比較的強いのに対し７、熱延コイルに釉焼な
ましを施したときに限って、。
し後の（２００）極点図を示す第５図によれば熱延コイ
ルの連続炉焼なましを経た試料では（１−１１）近傍方
位の集積が比較的強いのに対し７、熱延コイルに釉焼な
ましを施したときに限って、。
（１１１）面強度が低下して（１１０）＜００１＞方位
近傍の集積が現われている０ このような果合組織の改善が磁気特性の大幅な向上をも
たらしたものである。
近傍の集積が現われている０ このような果合組織の改善が磁気特性の大幅な向上をも
たらしたものである。
製造工程
この発明では、無方向性電磁鋼板葉材としての熱間圧延
板につき、上掛した成分組成において溶鋼から連続鋳造
法または造塊０分塊法によるスラブに熱間圧延な施して
出発材料とする。
板につき、上掛した成分組成において溶鋼から連続鋳造
法または造塊０分塊法によるスラブに熱間圧延な施して
出発材料とする。
この熱延板は、まず７５０〜９００°Ｃの温度範１．。
囲で０．５〜２０時間の釉焼なましを施して熱延板の結
晶粒成長を行なわせる。
晶粒成長を行なわせる。
この熱延仮焼なましについては第４図に示すように連続
炉焼なましではｓｂの効果が十分発揮されないため、釉
焼なましにする必要はあるが、焼なｌまし時間を、その
温度域に応じて０．５〜２０時間の範囲で定めることが
できる０ 例えば７５０℃のように比較的低い温度で焼なましする
場合は、１０時間から２０時間にわたり、その温度に保
持することが望ましい０．１なお７５０°Ｃ未満の温度
では第４図に示すようにその効果は長時間の保持をして
も、殆どあられれず、また０、５時間未満でも同碌であ
る。
炉焼なましではｓｂの効果が十分発揮されないため、釉
焼なましにする必要はあるが、焼なｌまし時間を、その
温度域に応じて０．５〜２０時間の範囲で定めることが
できる０ 例えば７５０℃のように比較的低い温度で焼なましする
場合は、１０時間から２０時間にわたり、その温度に保
持することが望ましい０．１なお７５０°Ｃ未満の温度
では第４図に示すようにその効果は長時間の保持をして
も、殆どあられれず、また０、５時間未満でも同碌であ
る。
また熱延仮焼なまし温度が９ｎＯ’Ｃを越すと結晶粒が
粗大化し、磁気？、ｆｆ性の向上もみられないばかりか
、冷間圧延時の板割れの原因となる。
粗大化し、磁気？、ｆｆ性の向上もみられないばかりか
、冷間圧延時の板割れの原因となる。
従って熱延仮焼なましＴなわち冷延重焼なましは７５０
〜９００℃で０．５〜２０時間の箱焼なましをすること
が必要である。
〜９００℃で０．５〜２０時間の箱焼なましをすること
が必要である。
次にこの熱延焼なまし板は、中間焼なましを挾１，１む
２回の冷間圧延で仕上厚とするが、その際の中間焼なま
し条件はとくに限定を要しないけれども慣例に従い、再
結晶温度以上ＡＯ８変態点以下の温度で、５分以内の短
時間焼鈍を施す。
２回の冷間圧延で仕上厚とするが、その際の中間焼なま
し条件はとくに限定を要しないけれども慣例に従い、再
結晶温度以上ＡＯ８変態点以下の温度で、５分以内の短
時間焼鈍を施す。
次に中間焼なまし後の２法治間圧延の圧下率を。
５〜２０係に限定Ｔる理由は、丁でに第２図にて触れた
とおりこの発明によるｓｂ添加鋼が２法治間圧延の圧下
率を５〜２０％の範囲内とする場合に限って鉄損の著し
い低下を示すが、この圧下率につき５チ未満または２０
％を越Ｔ圧下率のとき、（１５１ 鉄損改善の効果に乏しいので、２法治間圧延の圧。
とおりこの発明によるｓｂ添加鋼が２法治間圧延の圧下
率を５〜２０％の範囲内とする場合に限って鉄損の著し
い低下を示すが、この圧下率につき５チ未満または２０
％を越Ｔ圧下率のとき、（１５１ 鉄損改善の効果に乏しいので、２法治間圧延の圧。
工率は５〜２０係にする必要がある。
この冷延板は７５０〜９５０°Ｃで仕−ヒげ焼なましを
することにより、すぐれた磁気特性を示す。
することにより、すぐれた磁気特性を示す。
この仕上げ焼なましは、製造者側で処理しても。
よいし、需要家で処理してもよい。
特に限定はしないがこの発明の方法で得られる材料はセ
ミプロセス品として使用することにより、その特性を十
分に発揮Ｔるものであり、その場合は、打抜きなどの後
に、仕上げ焼なましは７５０ 、、。
ミプロセス品として使用することにより、その特性を十
分に発揮Ｔるものであり、その場合は、打抜きなどの後
に、仕上げ焼なましは７５０ 、、。
〜８５０°Ｃの温度で０．５〜２時間の処理が望ましい
。
。
（実施例）
表４に掲げる成分組成を有する２、０ｍｍ厚みの熱延コ
イルを用意した。
イルを用意した。
（１６）
各熱延コイルは、８５０°Ｃで１０時間窒素ガス１中で
焼なましした後、表４に併記の冷間圧延を施し、何れも
仕上り０，５（Ｊａｍ厚の冷延板とした。
焼なましした後、表４に併記の冷間圧延を施し、何れも
仕上り０，５（Ｊａｍ厚の冷延板とした。
１回法の比較例１ではその圧下率は７５％である０２回
法の実施例と比較例２は１法令１■圧延で。
法の実施例と比較例２は１法令１■圧延で。
０．５６＋ａｍ（圧下率７２％）とし、ついで第２法令
間圧延にてＱ、５Ｑ ｍｕ （圧下率１０チ）の最終厚
とした。
間圧延にてＱ、５Ｑ ｍｕ （圧下率１０チ）の最終厚
とした。
１次冷延板は、それぞれ７７０°Ｃで２分間連続炉にて
中間焼なましを施した。
中間焼なましを施した。
それらの焼なまし冷延コイルからエプスタイン試験片を
採取し、７９０°Ｃで１時間露点２７°ＣのＤＸガス中
で仕上げ焼なましをしたところ、各試料の磁気特性は表
５に示すとおりであった。
採取し、７９０°Ｃで１時間露点２７°ＣのＤＸガス中
で仕上げ焼なましをしたところ、各試料の磁気特性は表
５に示すとおりであった。
表 ５
（発明の効果）
この発明によれば、磁気特性の優れた安１曲な無方向性
電磁鋼板な有利に製造できる。
電磁鋼板な有利に製造できる。
第１図は、Ｓｉ含有量と仕上げ焼なまし後の鉄損および
磁束密度との開先を示す図表、 第２１菌は、２次冷延圧下率と仕上焼なまし後の鉄損お
よび磁束密度との関詠を示す図表、第８図はＳｂ含有Ｒ
）と鉄損および磁束密度との開先を示す図表、 第４図は、熱延板を箱焼なましおよび連続炉焼なましで
処理した場合の熱延仮焼なまし温度と仕上げ児なまし後
の鉄損および磁束密度との関糸を示す図表であり、 第５図は熱延板を８５０°Ｃの温度で箱焼なまし・また
は連続炉焼なましした後、２回圧延法で処理した仕上げ
焼なまし後の（２（１０）極点図である。 第１図 Ｓｉ （％） ２ンス；〉イン延 メト下￥ （％、ン第３図 ５ｂ（％う 第４図 勅延隷娩艇遅康（°Ｃ） 第５図 （Ａ） Ｄ （Ｂ） Ｄ ■≧２ｘ ■ ｉ５Ｘ 口ＩＸ 口≦θ、５Ｘ ■≧２Ｘ ■ １．５Ｘ 口ＩＸ 「コｌハζＶ １１９−
磁束密度との開先を示す図表、 第２１菌は、２次冷延圧下率と仕上焼なまし後の鉄損お
よび磁束密度との関詠を示す図表、第８図はＳｂ含有Ｒ
）と鉄損および磁束密度との開先を示す図表、 第４図は、熱延板を箱焼なましおよび連続炉焼なましで
処理した場合の熱延仮焼なまし温度と仕上げ児なまし後
の鉄損および磁束密度との関糸を示す図表であり、 第５図は熱延板を８５０°Ｃの温度で箱焼なまし・また
は連続炉焼なましした後、２回圧延法で処理した仕上げ
焼なまし後の（２（１０）極点図である。 第１図 Ｓｉ （％） ２ンス；〉イン延 メト下￥ （％、ン第３図 ５ｂ（％う 第４図 勅延隷娩艇遅康（°Ｃ） 第５図 （Ａ） Ｄ （Ｂ） Ｄ ■≧２ｘ ■ ｉ５Ｘ 口ＩＸ 口≦θ、５Ｘ ■≧２Ｘ ■ １．５Ｘ 口ＩＸ 「コｌハζＶ １１９−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｑ：０．０２ｆｔム１％ Ｓｉ：Ｔｒ〜０．６重ｆｔ％ Ｍｎ ： ｏ、ｔ 〜１．ｏ ＠量チ Ａ／ ： １．０重量％以下 Ｓ ： ０，０１重量％以下 Ｓｂ二０．０１〜０．８０重量％ を含有し、残部は実質的にＢ’ｅよりなる熱間圧延板を
、 ７５０〜９００℃で０．５〜２０時間にわたる焼なまし
に供し、 しかるのち中間現なましを挾む２回の冷間圧延で仕上げ
厚とする除に、２次冷間圧延を圧下率５〜２０％の範囲
で施し、 その後仕上げ焼なましを施す、 ことを特徴とする特許 鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58147563A JPS6039121A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58147563A JPS6039121A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6039121A true JPS6039121A (ja) | 1985-02-28 |
Family
ID=15433169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58147563A Pending JPS6039121A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039121A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6221405A (ja) * | 1985-07-18 | 1987-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 無方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法 |
| JPH04136138A (ja) * | 1990-09-27 | 1992-05-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板 |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP58147563A patent/JPS6039121A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6221405A (ja) * | 1985-07-18 | 1987-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 無方向性けい素鋼板製造時における冷間圧延性の改善方法 |
| JPH04136138A (ja) * | 1990-09-27 | 1992-05-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板 |
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