JPS6039130A - 焼結排ガスの潜熱回収方法 - Google Patents
焼結排ガスの潜熱回収方法Info
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- JPS6039130A JPS6039130A JP58146476A JP14647683A JPS6039130A JP S6039130 A JPS6039130 A JP S6039130A JP 58146476 A JP58146476 A JP 58146476A JP 14647683 A JP14647683 A JP 14647683A JP S6039130 A JPS6039130 A JP S6039130A
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- Japan
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- exhaust gas
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- sintering
- gas
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄鉱石等の焼結に用いられる焼結機から排出
される焼結排ガスの潜熱回収方法に関するものである。
される焼結排ガスの潜熱回収方法に関するものである。
一般に鉄鉱石の焼結に当っては、設備的にも大量生産に
適した焼結機として、第１図に示すような連続式の直線
型ドワイトロイド（ＤＬ）式が採用され稼動している。
適した焼結機として、第１図に示すような連続式の直線
型ドワイトロイド（ＤＬ）式が採用され稼動している。
第１図において、１は原料装入口、２は点火炉、３はパ
レットであシ、焼結原料は原料装入口１よりパレット３
上に、装入され、点火炉２にて点火され、パレット上の
焼結原料はパレット３の移動に伴ない成る一定時間（焼
結時間）後焼結反応を完了し、焼結機の他端より矢印に
示す如く排出され、粉砕、冷却後製品焼結鉱として高炉
に装入される。一方パレット３からの焼結排ガスは、メ
ーンブロア−７によシダクト４、生ダクト５を経由して
集塵装置６にて除塵後煙突２１より排出される。これら
排ガスは、圧力制御器１４によって、ダンパー１３を開
閉することによシ制御される構成となっている。尚第２
図は第１図のＡ−Ａ’断面を示すものである。
レットであシ、焼結原料は原料装入口１よりパレット３
上に、装入され、点火炉２にて点火され、パレット上の
焼結原料はパレット３の移動に伴ない成る一定時間（焼
結時間）後焼結反応を完了し、焼結機の他端より矢印に
示す如く排出され、粉砕、冷却後製品焼結鉱として高炉
に装入される。一方パレット３からの焼結排ガスは、メ
ーンブロア−７によシダクト４、生ダクト５を経由して
集塵装置６にて除塵後煙突２１より排出される。これら
排ガスは、圧力制御器１４によって、ダンパー１３を開
閉することによシ制御される構成となっている。尚第２
図は第１図のＡ−Ａ’断面を示すものである。
これら鉄鉱石の焼結過程における排ガス成分の変化を焼
結鋼試験結果の１例として示したものが第３図である。
結鋼試験結果の１例として示したものが第３図である。
ｆｉｌ、ｌち焼結原料中のコークスの燃焼は、過剰空気
の存在下で行なわれているが、完全にＣＯ２まで燃焼せ
ず可成ルの濃度のＣＯが存在していることが示されてい
る。
の存在下で行なわれているが、完全にＣＯ２まで燃焼せ
ず可成ルの濃度のＣＯが存在していることが示されてい
る。
これらＤＬ焼結機の排ガス温度は、過剰空気ならびに、
含有水分の影善のため低く、かつ排ガス量は多く、その
排熱の利用回収は行なわれていないのが現状である。
含有水分の影善のため低く、かつ排ガス量は多く、その
排熱の利用回収は行なわれていないのが現状である。
近時焼結排ガスの脱硝、脱硫対策として排ガス量および
ＮＯｘ、 ＳＯＸ量の低減のため排ガスのカスケード使
用が行なわれている。また特に前記脱硝設備において、
排ガス中のＣＯ酸化熱が一部利用されている。然しなか
ら、これらの方法においては、排ガス全量処理という点
から、排ガス中のＣＯを有効に利用されることは、ＣＯ
＃度が低いためＣＯ酸化による排ガスの温度上昇も小さ
く、熱回収が困難でおるという欠点を有し、かつ排ガス
聞も多いため設備規模も大きくなり、設置スペース、設
備投資も大きくなっている。
ＮＯｘ、 ＳＯＸ量の低減のため排ガスのカスケード使
用が行なわれている。また特に前記脱硝設備において、
排ガス中のＣＯ酸化熱が一部利用されている。然しなか
ら、これらの方法においては、排ガス全量処理という点
から、排ガス中のＣＯを有効に利用されることは、ＣＯ
＃度が低いためＣＯ酸化による排ガスの温度上昇も小さ
く、熱回収が困難でおるという欠点を有し、かつ排ガス
聞も多いため設備規模も大きくなり、設置スペース、設
備投資も大きくなっている。
本発明は斜上の焼結排ガス中のＣＯ含有成分を有効に燃
焼せしめ回収するに当って、従来技術の問題点を解消す
ることを目的としてなされたものである。即ち本発明の
要旨とするところは、焼結排ガス中のＣＯ酸成分、触媒
によシ酸化燃焼させ、熱を回収するに際し、焼結機パレ
ットを区刺し、ＣＯ濃度０．５容量チυ上の排ガスのみ
を触媒による酸化装着に導入し酸化燃焼熱を利用するこ
とを特徴とする焼結排ガスの潜熱回収方法にある。
焼せしめ回収するに当って、従来技術の問題点を解消す
ることを目的としてなされたものである。即ち本発明の
要旨とするところは、焼結排ガス中のＣＯ酸成分、触媒
によシ酸化燃焼させ、熱を回収するに際し、焼結機パレ
ットを区刺し、ＣＯ濃度０．５容量チυ上の排ガスのみ
を触媒による酸化装着に導入し酸化燃焼熱を利用するこ
とを特徴とする焼結排ガスの潜熱回収方法にある。
次に本発明を実施態様例である図面に基いて述べる。第
４図は本発明の構成を示す模式的説明図である。尚図面
中鎖１図と同じ符号は同じ機能を示すものである。
４図は本発明の構成を示す模式的説明図である。尚図面
中鎖１図と同じ符号は同じ機能を示すものである。
第４図において、本発明の構成はＣＯ濃度の低いガスを
発生するパレット６をダクト４によシ区側し、これらダ
クト４の排ガスを集合ダクト１１゜ｉ２ｔ １６＊ を
通じてブロワ−１５によりパレットの７−ド１８上に集
合ダクト１７より繰返すこと、これらガスの圧力制御機
器としての１４−１．１４−２ならびにダンパー１３−
２．１３−３． 稀薄ＣＯガスとＣＯ濃度リッチなガス
との仕切シ弁１９゜１９−１．２０．２１． 更に集塵
装置６、メーンブロワ−７、熱交換器８、ＣＯ酸化装置
８、熱回収装置９、及び煙突２１からなる。
発生するパレット６をダクト４によシ区側し、これらダ
クト４の排ガスを集合ダクト１１゜ｉ２ｔ １６＊ を
通じてブロワ−１５によりパレットの７−ド１８上に集
合ダクト１７より繰返すこと、これらガスの圧力制御機
器としての１４−１．１４−２ならびにダンパー１３−
２．１３−３． 稀薄ＣＯガスとＣＯ濃度リッチなガス
との仕切シ弁１９゜１９−１．２０．２１． 更に集塵
装置６、メーンブロワ−７、熱交換器８、ＣＯ酸化装置
８、熱回収装置９、及び煙突２１からなる。
排ガスの流れをより詳しく述べると、まずＣＯ濃度、例
えばＣＯ濃度１．２容ｆｉ（乾ガス基準）チ以下の低い
給鉱部及び排鉱部のガスをブロワ−１５によりパレット
３上のＣＯ濃度リッチ部分に操返す。即ち給鉱部では、
ダクト４→集合ダクト１１→プロワ−１５→集合ダクト
１６→集合ダクト１７→フード１８に、排鉱部では、ダ
クト４→集合ダクト５−１→集合ダクト１２→ブロワ−
１５→集合ダクト１６→集合ダクト１７→フード１８の
ルートを経由しパレット６に燃焼用酸化空気と共に供給
される。ブロワ−１５以降は給鉱部及び排鉱部排ガスは
同一ルートとなる。斯くしてＣＯ濃度の低い排ガスは焼
結焼成のための燃焼空気用として利用され、パレット下
部から排出される排ガス中のＣＯ濃度は高くなる。ＣＯ
濃度の高くなつよ排ガスは各ダクト４−１から生ダクト
５に集められ集塵装置６へ導かれ集塵処理され、次にメ
ーンブロワ−７で昇圧され熱交換器８に導入され熱交換
される。次でＣＯ酸化装着９で排ガス中のＣＯはある割
合で触媒的に接触酸化され、熱回収装置１０に入り熱回
収が行なわれる。熱回収装置１０からの排出ガスには未
だＣＯが残留しておシＣＯ酸化装置９を通し酸化させ熱
交換器８で低温排ガスと熱交換して煙突２１から排出さ
れる。
えばＣＯ濃度１．２容ｆｉ（乾ガス基準）チ以下の低い
給鉱部及び排鉱部のガスをブロワ−１５によりパレット
３上のＣＯ濃度リッチ部分に操返す。即ち給鉱部では、
ダクト４→集合ダクト１１→プロワ−１５→集合ダクト
１６→集合ダクト１７→フード１８に、排鉱部では、ダ
クト４→集合ダクト５−１→集合ダクト１２→ブロワ−
１５→集合ダクト１６→集合ダクト１７→フード１８の
ルートを経由しパレット６に燃焼用酸化空気と共に供給
される。ブロワ−１５以降は給鉱部及び排鉱部排ガスは
同一ルートとなる。斯くしてＣＯ濃度の低い排ガスは焼
結焼成のための燃焼空気用として利用され、パレット下
部から排出される排ガス中のＣＯ濃度は高くなる。ＣＯ
濃度の高くなつよ排ガスは各ダクト４−１から生ダクト
５に集められ集塵装置６へ導かれ集塵処理され、次にメ
ーンブロワ−７で昇圧され熱交換器８に導入され熱交換
される。次でＣＯ酸化装着９で排ガス中のＣＯはある割
合で触媒的に接触酸化され、熱回収装置１０に入り熱回
収が行なわれる。熱回収装置１０からの排出ガスには未
だＣＯが残留しておシＣＯ酸化装置９を通し酸化させ熱
交換器８で低温排ガスと熱交換して煙突２１から排出さ
れる。
以上のようにＣＯ濃度の低い排ガスをパレット上へ導き
カスケード使用すると焼結排ガス量の削減が図られると
同時にＣＯ濃度も高くな夛、ＣＯリッチな排ガスを接触
酸化することによシ排ガス温度が高められ熱回収率の向
上が図られる。
カスケード使用すると焼結排ガス量の削減が図られると
同時にＣＯ濃度も高くな夛、ＣＯリッチな排ガスを接触
酸化することによシ排ガス温度が高められ熱回収率の向
上が図られる。
ＣＯの接触酸化は高温排ガスの方が反応が早く実用的で
あるため、スタートするときは予熱炉２２で燃料を焚き
所定温度まで排ガスを予熱する。ＣＯ酸化反応が安定す
れば予熱炉２２は消火する。
あるため、スタートするときは予熱炉２２で燃料を焚き
所定温度まで排ガスを予熱する。ＣＯ酸化反応が安定す
れば予熱炉２２は消火する。
排ガスの圧力コントロールについては焼結焼成過程で焼
結原料層の通過風量はある一定量が必要なため吸引圧力
を一定に制御する必要がある。そのためにはます給鉱側
について集合ダクト１１上の点２６の圧力検出を行ない
圧力制御機器１４−１によってダンパー１３−２の開閉
を行ない吸引量を調節する。また排鉱側についても同様
にダクト１２上の点２４について検出を行ない圧力制御
機器１４−２によってダンパー１６−６の開閉を行ガい
吸引量を調節する。仕切多弁１９．２１は常時閉とし、
仕切弁１９−１．２０は常時開としＣＯ濃度低い排ガス
を集合ダクト１１及び１２に導通可能とする。
結原料層の通過風量はある一定量が必要なため吸引圧力
を一定に制御する必要がある。そのためにはます給鉱側
について集合ダクト１１上の点２６の圧力検出を行ない
圧力制御機器１４−１によってダンパー１３−２の開閉
を行ない吸引量を調節する。また排鉱側についても同様
にダクト１２上の点２４について検出を行ない圧力制御
機器１４−２によってダンパー１６−６の開閉を行ガい
吸引量を調節する。仕切多弁１９．２１は常時閉とし、
仕切弁１９−１．２０は常時開としＣＯ濃度低い排ガス
を集合ダクト１１及び１２に導通可能とする。
次にＣＯ濃度例えば０，５容量チ（乾ガス基準）以上の
高い部分の排ガスを分離し熱回収する場合について第５
図に基いて説明する。
高い部分の排ガスを分離し熱回収する場合について第５
図に基いて説明する。
パレット中間部のＣＯ濃度が０．５容量−以上ある排ガ
スをダクト４−１に集合し集合ダクト５−２を経由し集
塵装＃６−１に導き除塵稜熱交換器８にて熱交換し酸化
装置９にて触媒により酸化しＣＯガスを燃焼せしめ排熱
回収装置１０にて熱回収する。熱回収後の排ガス中残留
ＣＯガスを酸化袋＃９を通すことにより酸化せしめ熱交
換器８を通し熱交換後ＣＯ濃度の低い排ガスと共に煙突
２１より排気する。尚ＣＯ濃度の高いガスの外圧用とし
てブロワ−１７−１によ勺ガスを導通せしめ、これらガ
スの圧力制御はダクト５−２上の点２５の圧力を検出し
圧力制御器１４−６によりダンパー１３−４を調節し制
御する。
スをダクト４−１に集合し集合ダクト５−２を経由し集
塵装＃６−１に導き除塵稜熱交換器８にて熱交換し酸化
装置９にて触媒により酸化しＣＯガスを燃焼せしめ排熱
回収装置１０にて熱回収する。熱回収後の排ガス中残留
ＣＯガスを酸化袋＃９を通すことにより酸化せしめ熱交
換器８を通し熱交換後ＣＯ濃度の低い排ガスと共に煙突
２１より排気する。尚ＣＯ濃度の高いガスの外圧用とし
てブロワ−１７−１によ勺ガスを導通せしめ、これらガ
スの圧力制御はダクト５−２上の点２５の圧力を検出し
圧力制御器１４−６によりダンパー１３−４を調節し制
御する。
ｃｏ酸化において高温即ち４ＤＯ℃以上で反応せしめる
と、その接触酸化反応は迅速に又安定して反応するため
常時酸化製病を常時高温に維持することが必要である。
と、その接触酸化反応は迅速に又安定して反応するため
常時酸化製病を常時高温に維持することが必要である。
このためＣＯ酸化反応熱の一部をリサイクルして使用す
るために熱交換器か必要である。本発明の熱回収システ
ムの特徴１ｄ、これら機器の配列にあり、第４図及び第
５図に示が本願発明の目的を達成するために好ましい。
るために熱交換器か必要である。本発明の熱回収システ
ムの特徴１ｄ、これら機器の配列にあり、第４図及び第
５図に示が本願発明の目的を達成するために好ましい。
この場合の排ガスの流れはメーンブロワー→貼交換器→
ＣＯ酸化装置→排熱回収装瞳→ＣＯ酸化装置→熱交換器
と々る。この時メーンブロワーは熱交換器と酸化装置の
間、酸化装置と熱回収装置の間或は熱回収装置又は熱交
換器の後に設置してもよい。
ＣＯ酸化装置→排熱回収装瞳→ＣＯ酸化装置→熱交換器
と々る。この時メーンブロワーは熱交換器と酸化装置の
間、酸化装置と熱回収装置の間或は熱回収装置又は熱交
換器の後に設置してもよい。
次に実施例について述べる。
実施例
第４図の如き機器配列にてドワイトロイド焼結機の排ガ
ス中のＣＯ酸化熱回収するに当り排熱回収装置として排
熱ボイラーを用い得られた蒸気にて蒸気タービンによる
発電を行なった。その場合の操業成績を次の第１表に示
す。
ス中のＣＯ酸化熱回収するに当り排熱回収装置として排
熱ボイラーを用い得られた蒸気にて蒸気タービンによる
発電を行なった。その場合の操業成績を次の第１表に示
す。
第１表 操業成績表
第１表に示す如く排ガス量はン２にｃｏ濃度は２％に濃
縮され、ＣＯ酸化装置による燃焼熱によシ有効な熱エネ
ルギーが発電々力として回収された。
縮され、ＣＯ酸化装置による燃焼熱によシ有効な熱エネ
ルギーが発電々力として回収された。
第１図は従来のドワイトロイド焼結機の排ガス系統図、
第２図は第１図のＡ−Ａ’断面図、第３図は焼結過程に
おける排ガス成分の変化を示す同第４図は本発明の実施
態様例を示す模式図、第５図は本発明の別な態様を示す
模式図である。 ６・・・パレット ４．４−１・・・ダクト、５．５−
１゜５−２ｔ １１，１２，１６，１７・・・集合ダク
ト、６・・・集塵装置、７．１５・・・送風機、 ８・
・・熱交換器９・・・酸化装置、１０・・・熱回収装置
、１３−１゜１３−２．１３−３． 制御弁、１４−１
．１４−２゜１４−３．１４−４、圧力制御装置 １８
１９．フード代理人 弁理士 木 村 三 朗 （り・）’ｇｔｆ乙ａ渾
第２図は第１図のＡ−Ａ’断面図、第３図は焼結過程に
おける排ガス成分の変化を示す同第４図は本発明の実施
態様例を示す模式図、第５図は本発明の別な態様を示す
模式図である。 ６・・・パレット ４．４−１・・・ダクト、５．５−
１゜５−２ｔ １１，１２，１６，１７・・・集合ダク
ト、６・・・集塵装置、７．１５・・・送風機、 ８・
・・熱交換器９・・・酸化装置、１０・・・熱回収装置
、１３−１゜１３−２．１３−３． 制御弁、１４−１
．１４−２゜１４−３．１４−４、圧力制御装置 １８
１９．フード代理人 弁理士 木 村 三 朗 （り・）’ｇｔｆ乙ａ渾
Claims (3)
- （１）焼結排ガス中のＣＯ酸成分、触媒によシ酸化燃焼
させ、熱を回収するに際し、焼結機パレットを区劃し）
ＣＯ濃度０．５容１′−９上の排ガスのみを触媒による
酸化装置に導入し酸化燃焼熱を利用することを特徴とす
る焼結排ガスの潜熱回収方法。 - （２）Ｃ０８度の低いガスを排出するパレット排ガスを
、ＣＯ濃度の高いガスを排出するパレット上に繰返し、
焼結燃焼用９気として利用しＣｏ誤贋を高めた後前記酸
化装置に導入することを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の焼結排ガスの潜熱帥１収方法。 - （３） 前記酸化装置に装入する排ガスを、ブロアーに
より、熱交換器、ＣＯ酸化装置、熱回収装置の順に導通
せしめ、酸化熱を熱回収稜、該熱回収装置の排ガスを前
記ＣＯ酸化装置ならびに前記熱交換器を経由し熱交換後
、煙突よシ排出することを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の焼結排ガスの潜熱回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58146476A JPS6039130A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 焼結排ガスの潜熱回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58146476A JPS6039130A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 焼結排ガスの潜熱回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6039130A true JPS6039130A (ja) | 1985-02-28 |
| JPS6248736B2 JPS6248736B2 (ja) | 1987-10-15 |
Family
ID=15408499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58146476A Granted JPS6039130A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 焼結排ガスの潜熱回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039130A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0895049A1 (de) * | 1997-07-24 | 1999-02-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Sinteranlage |
| LU90439B1 (de) * | 1999-09-13 | 2001-03-14 | Wurth Paul Sa | Verfahren zum Behandeln von Gasen aus einer Sinteranlage |
| JP2020012574A (ja) * | 2018-07-17 | 2020-01-23 | 日本製鉄株式会社 | 焼結機、及び、焼結機の操業方法 |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP58146476A patent/JPS6039130A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0895049A1 (de) * | 1997-07-24 | 1999-02-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Sinteranlage |
| US5971752A (en) * | 1997-07-24 | 1999-10-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Sintering plant |
| LU90439B1 (de) * | 1999-09-13 | 2001-03-14 | Wurth Paul Sa | Verfahren zum Behandeln von Gasen aus einer Sinteranlage |
| WO2001019497A1 (de) * | 1999-09-13 | 2001-03-22 | Paul Wurth S.A. | Verfahren zum behandeln von gasen aus einer sinteranlage |
| US6749822B2 (en) | 1999-09-13 | 2004-06-15 | Paul Wurth S.A. | Process for treatment of gases from a sintering plant |
| JP2020012574A (ja) * | 2018-07-17 | 2020-01-23 | 日本製鉄株式会社 | 焼結機、及び、焼結機の操業方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6248736B2 (ja) | 1987-10-15 |
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