JPS6040490B2 - 容器内溶鋼の精錬方法 - Google Patents
容器内溶鋼の精錬方法Info
- Publication number
- JPS6040490B2 JPS6040490B2 JP55051772A JP5177280A JPS6040490B2 JP S6040490 B2 JPS6040490 B2 JP S6040490B2 JP 55051772 A JP55051772 A JP 55051772A JP 5177280 A JP5177280 A JP 5177280A JP S6040490 B2 JPS6040490 B2 JP S6040490B2
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- Japan
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- molten steel
- container
- lance
- ladle
- gas
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
この発明は、溶鋼を受入れた容器において、脱ガス処理
を行ないながら極めて効率よく溶鋼を遷拝することによ
って極めて硫黄Ｓ等の不純物元素の含有量が少なく、清
浄性の高い鋼を得る容器内溶鋼の精錬方法に関する。 従来、容器内熔鋼中にガスを吹込むことによって、容器
内溶鋼を鷹拝し、精錬することが行なわれている。 このような溶鋼を受入れた容器による溶鋼の精錬におけ
る、溶鋼中へのガス吹込（縄梓）方法の１つとして、ポ
ーラスプラグを用いた底吹き方法が知られている。しか
しながら、このような底吹き法は、単にガスが溶鋼中を
垂直に上昇するだけであるから、容器内溶鋼の櫨梓効率
が極めて低い（精錬時間が長くなる）という問題がある
。 なお、底吹きによるガス吹込量は、溶鋼ＩＴｏｎ当り４
ＮＩ′側程度が限度であるから、たとえば、敬鍋におい
ては、１０〜５０ｒｏｎ程度の小容量のものにしか底吹
き法を適用することができない。また、取鍋においては
、硫黄Ｓ等の不純物元素の含有量の極めて少ない鋼を得
るためにガス吹込によって取鍋内溶鋼を燈拝し、精錬す
ることが行なわれているが、精錬時間が長くなると、溶
鋼の温度低下が大きくなってしまうので、製鋼炉の鋼温
度を上げなければならない（製鋼炉の出鋼温度が上るこ
とは生産面、操業面、およびコスト面に問題が生じる）
。このようなことから、取鍋においては、取鍋内熔鋼上
のスラグに、電極を浸溝して電弧加熱等によって溶鋼を
加熱し、同時に溶鋼をガス損拝して精錬することが試み
られているが、糟梓と加熱とを餅行して行なっているの
で、ガス吹込量を多くすると湯面変動により安定した加
熱が行なえない、および飛散した地金の付着により電極
寿命が短くなる、という問題があるほか、依然として蝿
梓効率が低い（精錬時間が長い）という問題がある。一
方、溶鋼の脱ガス反応、特に脱水素反応は、ｍｆ昔；。 三三日蓋８＝−ｋＨ‐ｔ（ただし、〔Ｈ〕 ：脱ガス処
理開始からｔ時間経過時点での溶鋼中の水素濃度 〔Ｈ〕ｏ：脱ガス処理直前の溶鋼中 の水素濃度 〔Ｈ〕Ｅ：到達平衡水素濃度 ｋＨ：脱水素速度定数） で表わされ、脱水素反応の律途は、溶鋼中水素の物質移
動律途であるといわれている。 従って、脱水素速度を上昇させるには、減圧下の溶鋼を
できるだけ激しく鰯拝することが必要であり、また、到
達平衝水素濃度〔Ｈ〕Ｅを小さくすることが必要である
（〔Ｈ〕Ｅは港鋼と接触する取鍋ガスからの水素の侵入
によって決まる定数である。）。このため、脱ガス反応
をも極めて効率よく行なえる、熔鋼の精錬方法は、■
極めて効率よく（激しく）、溶鋼を損梓できること■
系外からの水素の侵入を防いで〔Ｈ〕Ｅを上げないよう
にできることを満足しなければならない。 しかしながら、従釆のＶ．Ａ．Ｄ．においては、底吹き
ガス瀦梓方式であるので前述したように、■の条件を満
足することができず（特に大容量の容器には適用できな
い）、また、ＤＨ，ＲＨにおける還流式の脱ガス法は、
系外からの水素の侵入を防ぐことがむづかしい。そこで
この発明は以上のような問題を解消した容器内溶鋼の精
錬方法を提供すべ〈なされたものでその長さ方向にそっ
て形成したガス流通路と、その胸部の下端部に形成した
ガス流通路と、その月同部の下端部に形成した前記ガス
流通路に蓮通した少なくとも１つのガス噴出口とを有す
るランスを、容器内熔鋼中に浸潰し、大気圧より低い圧
力下において前記ランスから前記容器内溶鋼中に健梓用
ガスを吹込むことに特徴を有する。 第１図イ，口は、この発明にかかるランスの縦断面図で
あり、第１図イには、ランス１の下端部２箇所に噴出口
ｌａが位置するＴ字２孔型のもの、第１図口には、ラン
ス１′の下端部１箇所に噴出ロー′ａが位置するＬ字１
孔型のものがそれぞれ示されている。 このような構造のランスを使用することによって溶鋼Ｉ
Ｔｏｎ当り４ＮＩ／ｍｉｎ以上の吹込量を得ることがで
きる。このようなランスを、容器内溶鋼中に浸鰭し、前
記ランスから溶鋼中にガスを吹込むと、吹込まれたガス
は、溶鋼中に水平方向に広く均一に分散して垂直に上昇
し、従って溶鋼は極めて効率よく鷹拝される（漆鋼と溶
鋼浴上のスラグとも効率よく鷹拝される）。第２図はこ
の発明を実施するための、取鍋の精錬装置の断面図であ
る。図示されるように、２は取鍋本体、２ａは取鍋蓋、
４は溶鋼、５は溶鋼４上のスラグ、３はスラグ５に浸潰
して抵抗加熱または亀弧加熱をランスからのガス吹込に
よる精錬前または後に港鋼に対して行なうための加熱電
極であり、ランスーと加熱電極３とは、取鍋蓋２ａを貫
通して取鍋内に挿入されており、しかも昇降自在となっ
ている。６は取鍋蓋２ａに取付けられた抜気管であり、
この抜気管６を通して取鍋内ガスが外部に排出される。 なお、取鍋本体２の上端と取鍋蓋２ａの下端との間には
、耐熱性、気密性、および可塑性に優れたシール材７（
たとえばカオール）が介在させてあり、取鍋本体２と取
鍋蓋２ａとの間の気密性は良好に保たれている。従って
、取鍋内は、抜気管６からのガス抜き取りによって大気
圧より低い圧力となる。ついでこの発明の実施例につい
て説明する。 ２５０Ｔｏｎ転炉によって上吹吹錬した溶鋼を２５０Ｔ
ｏｎ取鍋に出鋼し、その際に、溶鋼に、脱酸剤、および
石灰と造律剤とを添加して第１表に示す通りに溶鋼成分
を調整し、ついで取鍋スラグに亀弧加熱用電極を浸潰し
てｌｏ分間溶鋼を加熱し（溶鋼中に浸潰したランスから
の０．洲で／ｍｉｎのＡｒガス吹込併用）、ついで、抜
気管から取鍋内（空間）のガスを抜気して取鍋内の真空
度を０．１ｔｏｒｒにし、ついで前記真空度を保持しつ
つ、取鋼内溶鋼中に浸潰したＴ字２孔型のランスから１
．眺め／ｍｉｎの〜ガスを２０分間溶鋼中に吹込んで、
溶鋼および溶鋼と熔鋼上スラグとを擬伴した。 その結果、第１表に示す通り、極めて００、〔Ｓ〕、〔
０〕の低い清浄な鋼が得られた。なお、比較のために、
９ｍｏｎ取鍋によってＶ．Ａ．Ｄ法による脱ガス処理を
行なった場合、２５０Ｔｏｎ取鍋によってＲＨ法による
脱ガス処理を行なった場合を第２表に示す。 コ ム ‐Ｚ； 表から、この発明が、〔Ｈ〕、〔Ｓ〕、および
を行ないながら極めて効率よく溶鋼を遷拝することによ
って極めて硫黄Ｓ等の不純物元素の含有量が少なく、清
浄性の高い鋼を得る容器内溶鋼の精錬方法に関する。 従来、容器内熔鋼中にガスを吹込むことによって、容器
内溶鋼を鷹拝し、精錬することが行なわれている。 このような溶鋼を受入れた容器による溶鋼の精錬におけ
る、溶鋼中へのガス吹込（縄梓）方法の１つとして、ポ
ーラスプラグを用いた底吹き方法が知られている。しか
しながら、このような底吹き法は、単にガスが溶鋼中を
垂直に上昇するだけであるから、容器内溶鋼の櫨梓効率
が極めて低い（精錬時間が長くなる）という問題がある
。 なお、底吹きによるガス吹込量は、溶鋼ＩＴｏｎ当り４
ＮＩ′側程度が限度であるから、たとえば、敬鍋におい
ては、１０〜５０ｒｏｎ程度の小容量のものにしか底吹
き法を適用することができない。また、取鍋においては
、硫黄Ｓ等の不純物元素の含有量の極めて少ない鋼を得
るためにガス吹込によって取鍋内溶鋼を燈拝し、精錬す
ることが行なわれているが、精錬時間が長くなると、溶
鋼の温度低下が大きくなってしまうので、製鋼炉の鋼温
度を上げなければならない（製鋼炉の出鋼温度が上るこ
とは生産面、操業面、およびコスト面に問題が生じる）
。このようなことから、取鍋においては、取鍋内熔鋼上
のスラグに、電極を浸溝して電弧加熱等によって溶鋼を
加熱し、同時に溶鋼をガス損拝して精錬することが試み
られているが、糟梓と加熱とを餅行して行なっているの
で、ガス吹込量を多くすると湯面変動により安定した加
熱が行なえない、および飛散した地金の付着により電極
寿命が短くなる、という問題があるほか、依然として蝿
梓効率が低い（精錬時間が長い）という問題がある。一
方、溶鋼の脱ガス反応、特に脱水素反応は、ｍｆ昔；。 三三日蓋８＝−ｋＨ‐ｔ（ただし、〔Ｈ〕 ：脱ガス処
理開始からｔ時間経過時点での溶鋼中の水素濃度 〔Ｈ〕ｏ：脱ガス処理直前の溶鋼中 の水素濃度 〔Ｈ〕Ｅ：到達平衡水素濃度 ｋＨ：脱水素速度定数） で表わされ、脱水素反応の律途は、溶鋼中水素の物質移
動律途であるといわれている。 従って、脱水素速度を上昇させるには、減圧下の溶鋼を
できるだけ激しく鰯拝することが必要であり、また、到
達平衝水素濃度〔Ｈ〕Ｅを小さくすることが必要である
（〔Ｈ〕Ｅは港鋼と接触する取鍋ガスからの水素の侵入
によって決まる定数である。）。このため、脱ガス反応
をも極めて効率よく行なえる、熔鋼の精錬方法は、■
極めて効率よく（激しく）、溶鋼を損梓できること■
系外からの水素の侵入を防いで〔Ｈ〕Ｅを上げないよう
にできることを満足しなければならない。 しかしながら、従釆のＶ．Ａ．Ｄ．においては、底吹き
ガス瀦梓方式であるので前述したように、■の条件を満
足することができず（特に大容量の容器には適用できな
い）、また、ＤＨ，ＲＨにおける還流式の脱ガス法は、
系外からの水素の侵入を防ぐことがむづかしい。そこで
この発明は以上のような問題を解消した容器内溶鋼の精
錬方法を提供すべ〈なされたものでその長さ方向にそっ
て形成したガス流通路と、その胸部の下端部に形成した
ガス流通路と、その月同部の下端部に形成した前記ガス
流通路に蓮通した少なくとも１つのガス噴出口とを有す
るランスを、容器内熔鋼中に浸潰し、大気圧より低い圧
力下において前記ランスから前記容器内溶鋼中に健梓用
ガスを吹込むことに特徴を有する。 第１図イ，口は、この発明にかかるランスの縦断面図で
あり、第１図イには、ランス１の下端部２箇所に噴出口
ｌａが位置するＴ字２孔型のもの、第１図口には、ラン
ス１′の下端部１箇所に噴出ロー′ａが位置するＬ字１
孔型のものがそれぞれ示されている。 このような構造のランスを使用することによって溶鋼Ｉ
Ｔｏｎ当り４ＮＩ／ｍｉｎ以上の吹込量を得ることがで
きる。このようなランスを、容器内溶鋼中に浸鰭し、前
記ランスから溶鋼中にガスを吹込むと、吹込まれたガス
は、溶鋼中に水平方向に広く均一に分散して垂直に上昇
し、従って溶鋼は極めて効率よく鷹拝される（漆鋼と溶
鋼浴上のスラグとも効率よく鷹拝される）。第２図はこ
の発明を実施するための、取鍋の精錬装置の断面図であ
る。図示されるように、２は取鍋本体、２ａは取鍋蓋、
４は溶鋼、５は溶鋼４上のスラグ、３はスラグ５に浸潰
して抵抗加熱または亀弧加熱をランスからのガス吹込に
よる精錬前または後に港鋼に対して行なうための加熱電
極であり、ランスーと加熱電極３とは、取鍋蓋２ａを貫
通して取鍋内に挿入されており、しかも昇降自在となっ
ている。６は取鍋蓋２ａに取付けられた抜気管であり、
この抜気管６を通して取鍋内ガスが外部に排出される。 なお、取鍋本体２の上端と取鍋蓋２ａの下端との間には
、耐熱性、気密性、および可塑性に優れたシール材７（
たとえばカオール）が介在させてあり、取鍋本体２と取
鍋蓋２ａとの間の気密性は良好に保たれている。従って
、取鍋内は、抜気管６からのガス抜き取りによって大気
圧より低い圧力となる。ついでこの発明の実施例につい
て説明する。 ２５０Ｔｏｎ転炉によって上吹吹錬した溶鋼を２５０Ｔ
ｏｎ取鍋に出鋼し、その際に、溶鋼に、脱酸剤、および
石灰と造律剤とを添加して第１表に示す通りに溶鋼成分
を調整し、ついで取鍋スラグに亀弧加熱用電極を浸潰し
てｌｏ分間溶鋼を加熱し（溶鋼中に浸潰したランスから
の０．洲で／ｍｉｎのＡｒガス吹込併用）、ついで、抜
気管から取鍋内（空間）のガスを抜気して取鍋内の真空
度を０．１ｔｏｒｒにし、ついで前記真空度を保持しつ
つ、取鋼内溶鋼中に浸潰したＴ字２孔型のランスから１
．眺め／ｍｉｎの〜ガスを２０分間溶鋼中に吹込んで、
溶鋼および溶鋼と熔鋼上スラグとを擬伴した。 その結果、第１表に示す通り、極めて００、〔Ｓ〕、〔
０〕の低い清浄な鋼が得られた。なお、比較のために、
９ｍｏｎ取鍋によってＶ．Ａ．Ｄ法による脱ガス処理を
行なった場合、２５０Ｔｏｎ取鍋によってＲＨ法による
脱ガス処理を行なった場合を第２表に示す。 コ ム ‐Ｚ； 表から、この発明が、〔Ｈ〕、〔Ｓ〕、および
〔０〕の
極めて低い清浄な銅を得ることができることが明らかで
あり、従来法に比べて優れていることが明らかである。 以上説明したように、この発明においては、安価に短時
間で極めて不純物元素が少なく清浄性の高い鋼を大量に
精錬することができる。
極めて低い清浄な銅を得ることができることが明らかで
あり、従来法に比べて優れていることが明らかである。 以上説明したように、この発明においては、安価に短時
間で極めて不純物元素が少なく清浄性の高い鋼を大量に
精錬することができる。
第１図イ，口はこの発明にかかるランスの縦断面図、第
２図はこの発明を実施するための取鍋の精錬装置の断面
図である。 １，１′・・・ランス、２・・・取鍋本体、２ａ・・・
取鍋蓋、３・・・加熱電極、４・・・溶鋼、５・・・ス
ラグ、６・・・抜気管、７・・・シール材。 器′図 第２図
２図はこの発明を実施するための取鍋の精錬装置の断面
図である。 １，１′・・・ランス、２・・・取鍋本体、２ａ・・・
取鍋蓋、３・・・加熱電極、４・・・溶鋼、５・・・ス
ラグ、６・・・抜気管、７・・・シール材。 器′図 第２図
Claims (1)
- １ その長さ方向にそつて形成したガス流通路と、その
胴部の下端部に形成した前記ガス流通路に連通した少な
くとも１つのガス噴出口とを有するランスを、容器内溶
鋼中に浸漬し、 大気圧より低い圧力下において前記ラ
ンスから前記容器内溶鋼中に撹拌用ガスを吹込むことを
特徴とする容器内溶鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55051772A JPS6040490B2 (ja) | 1980-04-21 | 1980-04-21 | 容器内溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55051772A JPS6040490B2 (ja) | 1980-04-21 | 1980-04-21 | 容器内溶鋼の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56150117A JPS56150117A (en) | 1981-11-20 |
| JPS6040490B2 true JPS6040490B2 (ja) | 1985-09-11 |
Family
ID=12896234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55051772A Expired JPS6040490B2 (ja) | 1980-04-21 | 1980-04-21 | 容器内溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6040490B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4436553A (en) * | 1982-01-22 | 1984-03-13 | Union Carbide Corporation | Process to produce low hydrogen steel |
| CN101418366B (zh) | 2007-10-25 | 2010-12-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种钢包精炼炉顶底复吹脱氢方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2321644B2 (de) * | 1973-04-28 | 1976-06-10 | Verfahren zum entschwefeln von stahlschmelzen |
-
1980
- 1980-04-21 JP JP55051772A patent/JPS6040490B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56150117A (en) | 1981-11-20 |
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