JPS6040647A - ビ−ムブランク連続鋳造用鋳型 - Google Patents
ビ−ムブランク連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPS6040647A JPS6040647A JP14922783A JP14922783A JPS6040647A JP S6040647 A JPS6040647 A JP S6040647A JP 14922783 A JP14922783 A JP 14922783A JP 14922783 A JP14922783 A JP 14922783A JP S6040647 A JPS6040647 A JP S6040647A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- fillet
- curvature
- outline
- web
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/0406—Moulds with special profile
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明Ｏ１圭ビームブランク連続ｄｊ造用υｊ型に関し
。
。
その目的Ｑ：１、表ｉｊｔ、ｊに縦割れのない鋳片の連
続１し］造が１工能な鋳型を提供することにある。
続１し］造が１工能な鋳型を提供することにある。
（従来技術）
近時、銅の連続鋳造が普及して来たが、形鋼特にＨ形鋼
や■形鋼のような形鋼を製造するだめの累月て２つるビ
ームブランクの連続鋳造は比較的小さい断面のものに限
らノ［ている。
や■形鋼のような形鋼を製造するだめの累月て２つるビ
ームブランクの連続鋳造は比較的小さい断面のものに限
らノ［ている。
その原因の１つに、ビームブランク鋳造では表面欠陥が
生じやすいという技術的課題がある。第１図はビームブ
ランク鋳片の概略横断面図であるが、鋳片Ｂのウェブ部
３の凝固時の収縮が、フランジ部１ａ〜１ｄによシ拘束
されるために、ウェブ部３は鋳型内における凝固進行中
に引張状態にさらされる。
生じやすいという技術的課題がある。第１図はビームブ
ランク鋳片の概略横断面図であるが、鋳片Ｂのウェブ部
３の凝固時の収縮が、フランジ部１ａ〜１ｄによシ拘束
されるために、ウェブ部３は鋳型内における凝固進行中
に引張状態にさらされる。
この際フィレット部２０曲線部と、ウェブ部３の直線部
の接合点４においては、凝固収縮による引張応力の集中
が起こり易すく、それに加えて該接合点４では、鋳型内
壁と鋳片間に隙間が生じやすいため１部分的に良好な抜
熱がそこなわれ、鋳片の凝固殻の厚みが減少し、凝固収
縮時の応力の集中がさらに助長される結果、鋳片表面に
縦割れ５ａ〜５ｄが生じやすい。
の接合点４においては、凝固収縮による引張応力の集中
が起こり易すく、それに加えて該接合点４では、鋳型内
壁と鋳片間に隙間が生じやすいため１部分的に良好な抜
熱がそこなわれ、鋳片の凝固殻の厚みが減少し、凝固収
縮時の応力の集中がさらに助長される結果、鋳片表面に
縦割れ５ａ〜５ｄが生じやすい。
まだ該縦割れを発生させる引張応力の根源は。
ウェブ部３の凝固時の収縮によるものであるから。
ウェブ高さが大きい場合、収縮量が増すために鋳片表面
に縦割れの発生する傾向は特に顕著となる。
に縦割れの発生する傾向は特に顕著となる。
従来のビームブランク鋳造用鋳型６（以下単に鋳型とい
う）は、第２図の概略横断面図に示すように、内腔部７
のフランジ対応部８と、ウェブ対応部９の間のフィレッ
ト部対応部１０の外形線は。
う）は、第２図の概略横断面図に示すように、内腔部７
のフランジ対応部８と、ウェブ対応部９の間のフィレッ
ト部対応部１０の外形線は。
単一の曲率半径１１から成る弧状外形線（以下フィレッ
ト部外形線という）になっており、フィレット部外形線
とウェブ対応部外形線の接合部４において、鋳片と鋳型
間に隙間が生じやすく、まだ応力の集中も太きいため、
鋳片の縦割れを防止できないという欠点があった。
ト部外形線という）になっており、フィレット部外形線
とウェブ対応部外形線の接合部４において、鋳片と鋳型
間に隙間が生じやすく、まだ応力の集中も太きいため、
鋳片の縦割れを防止できないという欠点があった。
すなわちメニスカス直下で生成した凝固殻が、鋳型壁に
接しながら抜熱される結果、凝固殻の収縮が起り、フィ
レット部の凝固殻はウェブ方向にずれる現象が生じる。
接しながら抜熱される結果、凝固殻の収縮が起り、フィ
レット部の凝固殻はウェブ方向にずれる現象が生じる。
この場合フィレット部の凝固殻は、メニスカス直下で力
えられた弧状から。
えられた弧状から。
ウェブ部の直線状に変形することができｉＬは、凝固殻
とυｊ型間に隙間を生じることなく、引き続き良好な抜
熱状態が保たれ、凝固殻は均一に生長していくこととな
る。しかしながら、フィレット部の凝固殻は既に剛性を
有しており、容易には弧状より直線状に変形しがたいだ
め１通常はフィレット部外形線とウェブ対応部外形線の
接合部４にお題がある。
とυｊ型間に隙間を生じることなく、引き続き良好な抜
熱状態が保たれ、凝固殻は均一に生長していくこととな
る。しかしながら、フィレット部の凝固殻は既に剛性を
有しており、容易には弧状より直線状に変形しがたいだ
め１通常はフィレット部外形線とウェブ対応部外形線の
接合部４にお題がある。
そこで本発明者等は、前記縦割れの無いフィレット部形
状をめるだめに１種々のフィレット部外形線を持つ鋳型
を作シ鋳造試験を繰シ返した結果１本発明を創案した。
状をめるだめに１種々のフィレット部外形線を持つ鋳型
を作シ鋳造試験を繰シ返した結果１本発明を創案した。
（発明の構成・作用）
第３図は本発明にかかる鋳型１３の概略横断面を示す。
本発明においては１曲率半径の異なる円弧を複数又は無
限に組み合わせて成る曲線ケ連続弧状曲線と呼ぶ。本発
明の鋳型は、メニスカス対応部のフィレット部外形線１
４が、ウェブ内壁に近づくにつれて曲率半径が逐次大き
くなるような連続弧状曲線で構成されていることに特徴
を有するものである。
限に組み合わせて成る曲線ケ連続弧状曲線と呼ぶ。本発
明の鋳型は、メニスカス対応部のフィレット部外形線１
４が、ウェブ内壁に近づくにつれて曲率半径が逐次大き
くなるような連続弧状曲線で構成されていることに特徴
を有するものである。
第４図はフィレット部外形Ｉｖｉ１１４の拡大説明図で
、この例では該外形線１４１１−ｉ−複数の曲率半径Ｒ
１〜Ｒ４を有する弧の組み合わせから構成されており、
かつ該曲率半径の絶対値は、Ｒ１＞ Ｒ２＞ Ｒ３＞
Ｒ４となるように設計されている。
、この例では該外形線１４１１−ｉ−複数の曲率半径Ｒ
１〜Ｒ４を有する弧の組み合わせから構成されており、
かつ該曲率半径の絶対値は、Ｒ１＞ Ｒ２＞ Ｒ３＞
Ｒ４となるように設計されている。
第３図、腸４図に示すような本発明の鋳型では。
フィレット部外形線１４とウェブ内壁１５の接点１６の
近傍において１曲率半径を大きくすることができるため
、連続鋳造において鋳片と鋳型間に隙間の生ずることが
なく、抜熱が均一に行なわれる結果、凝固層厚みが均一
になり、応力の集中が軽減されるので、鋳片表面に縦割
れが発生しないという効果がある。
近傍において１曲率半径を大きくすることができるため
、連続鋳造において鋳片と鋳型間に隙間の生ずることが
なく、抜熱が均一に行なわれる結果、凝固層厚みが均一
になり、応力の集中が軽減されるので、鋳片表面に縦割
れが発生しないという効果がある。
該フィレット部外形線１４は、鋳片の収縮率が大きく、
かつ凝固殻の強度の小さいメニスカス対応部に設けるこ
とが要点であって、鋳型内壁面のその池の部分では、か
かる厳密な外形線に限定する必要は々いが、メニスカス
対応部以外において、該外形線を採用することは差支え
ない。
かつ凝固殻の強度の小さいメニスカス対応部に設けるこ
とが要点であって、鋳型内壁面のその池の部分では、か
かる厳密な外形線に限定する必要は々いが、メニスカス
対応部以外において、該外形線を採用することは差支え
ない。
寸だｉｌＩ記フイレント部外形線１４は、複数すなわち
曲率半径の異なる２つ以上の弧の絹合わせから成り、ウ
ェブ内壁に接する弧の曲率半径を太きくシ、かつ複数弧
間の曲率半径の差を小さくすれ（！ゴ、応力集中の度合
が少なくなり、好ましい結果〃・得られる。従って曲率
半径を異にする弧の数は多い程好ましく、最終的には無
限側の弧の組合わせ、すなわち連続的に曲率半径の変化
する曲線が良い。
曲率半径の異なる２つ以上の弧の絹合わせから成り、ウ
ェブ内壁に接する弧の曲率半径を太きくシ、かつ複数弧
間の曲率半径の差を小さくすれ（！ゴ、応力集中の度合
が少なくなり、好ましい結果〃・得られる。従って曲率
半径を異にする弧の数は多い程好ましく、最終的には無
限側の弧の組合わせ、すなわち連続的に曲率半径の変化
する曲線が良い。
而してウェブ高さが小さい場合、又は成分的に割れ感受
性の低い鋼種を鋳造する場合においては。
性の低い鋼種を鋳造する場合においては。
鋳型製作費用とその効果から、弧の数を有限個に制限し
ても、充分にその目的を達することが出来る。
ても、充分にその目的を達することが出来る。
次にフィレット部外形線の選定手段の詳細について説明
する。
する。
第５図は、鋳型のフィレット部外影線１４の概略図で、
ウェブ内壁１５と、フィレット部外形線１４は点Ａにお
いて接しており一’ｌ：た該フィレット部外形ｉ１４は
、フランジ内壁］７と点Ｂにおいて接している。該フィ
レット部外形紳１４０曲率半径は１点Ａから点Ｂに至る
までに、Ｒ１からＲｆに変化すると仮定した場合、その
変化は第６図（ａ）。
ウェブ内壁１５と、フィレット部外形線１４は点Ａにお
いて接しており一’ｌ：た該フィレット部外形ｉ１４は
、フランジ内壁］７と点Ｂにおいて接している。該フィ
レット部外形紳１４０曲率半径は１点Ａから点Ｂに至る
までに、Ｒ１からＲｆに変化すると仮定した場合、その
変化は第６図（ａ）。
（ｂ）のグラフに示すように１次の（１）〜（５）のよ
うな場合がある。第６図および（１）〜（５）において
、ｓｉＡ点より測定したフィレット部外形線上の距離で
ある。
うな場合がある。第６図および（１）〜（５）において
、ｓｉＡ点より測定したフィレット部外形線上の距離で
ある。
（１）Ｈの変化率（ｄｎ／ａｓ）一定・・直線１８（２
） 曲率の変化率（遇（責））一定・点線１９（３）Ｈ
の変化率（ｄｎ／ａｓ）直線変化（ｄＲ／ｄｓ＝−ｄｓ
）°点線２０ （４） 曲率半径２段階変化 点線２ｏ−１（５） 曲
率半径３段階変１ヒ・・・実線２ｏ−２これらのうち（
４） 、 （５）の例のようＶｔ１−有限個の円弧の絹
合わせは、初等幾何学的手段で容易に作図さノと実現可
能である。
） 曲率の変化率（遇（責））一定・点線１９（３）Ｈ
の変化率（ｄｎ／ａｓ）直線変化（ｄＲ／ｄｓ＝−ｄｓ
）°点線２０ （４） 曲率半径２段階変化 点線２ｏ−１（５） 曲
率半径３段階変１ヒ・・・実線２ｏ−２これらのうち（
４） 、 （５）の例のようＶｔ１−有限個の円弧の絹
合わせは、初等幾何学的手段で容易に作図さノと実現可
能である。
次に（１）へ・（３）の、連続的に曲率の変化する（す
なゎ１っｆＨＨＩ限個の円弧の糾伯わぜよりなる）場合
は、その設訓に多少の泪灼（シ要する。（」）〜・（３
）の中で、本発明者らは功片変形時の歪変化を考慮して
、前記（２）についてその実現手段を以下に述べる。
なゎ１っｆＨＨＩ限個の円弧の糾伯わぜよりなる）場合
は、その設訓に多少の泪灼（シ要する。（」）〜・（３
）の中で、本発明者らは功片変形時の歪変化を考慮して
、前記（２）についてその実現手段を以下に述べる。
曲率変化率が一定の争件は次式で示される。
世し Ｃ：曲率の変化率（定数）
Ｓ：Ａ点を起点とするフィレット部外形線上の距離
（１）式を積分して曲率半径Ｒは次式で示される。
工
Ｒ−□ ・・・・・・・・・（２）
Ｃ６＋ １／Ｒ１
第７図は、横軸に点Ａを起点として点Ｂに向う弧の長さ
Ｓを、縦軸には曲率１ ／ Ｒをとり−１／Ｒ０〜１／
Ｒｆの変化を示しだグラフである。１はフィレット部外
形線１４の長さである。さて、フィレット部外形線は、
第８図に示すようにそれを分割して、数値計算によって
めることが出来る。
Ｓを、縦軸には曲率１ ／ Ｒをとり−１／Ｒ０〜１／
Ｒｆの変化を示しだグラフである。１はフィレット部外
形線１４の長さである。さて、フィレット部外形線は、
第８図に示すようにそれを分割して、数値計算によって
めることが出来る。
第８図において
ｏｎ＝ Ｑ、、＋ ｄυ。 ・・・・・（４）ｘｎ＝
ｘｎ−１＋ ｄｓ ｃｏｓ ０ｎ−４，□ ・・・・（
５）２ｎ ＝ ｙｎ−１＋ ｄｓ ｓｊ、ｎ ０ｎ−１
・・・・・（６）但しｘ＋１座標は、第５図に示すよう
に、Ａ点を起点とする直交座標である。またｄｓはＳを
分割する微小距離である。
ｘｎ−１＋ ｄｓ ｃｏｓ ０ｎ−４，□ ・・・・（
５）２ｎ ＝ ｙｎ−１＋ ｄｓ ｓｊ、ｎ ０ｎ−１
・・・・・（６）但しｘ＋１座標は、第５図に示すよう
に、Ａ点を起点とする直交座標である。またｄｓはＳを
分割する微小距離である。
第９図は前記（３）〜（６）式を用いてめた外形線であ
る。ただし、これらの例ではＲ１は無限大、すなわちｉ
／Ｒ，＝Ｏとしてめた。
る。ただし、これらの例ではＲ１は無限大、すなわちｉ
／Ｒ，＝Ｏとしてめた。
外形線Ｐ、〜Ｐ５は第１表に示すケース］〜５に対応し
ている。
ている。
第１表
」゛よ１−の手段により鋸限個の円弧により構成される
フィレットｉ’？ｌＳ外形巌は実現できる。
フィレットｉ’？ｌＳ外形巌は実現できる。
曲率の変化率（−Ａ（ｊ））を小さくとると、フィレッ
ト部外形線は、曲率半径の大きな曲線で構成出来、縦割
れの防止効果が太きいが１反面フィレット部肉厚が増大
するため、鋳片形状が圧延歩留の悪いものになる。また
ウェブ直線部が短かくなるだめに、特殊な形状の鋳片支
持ロールを必要とし、設備上不利となる。
ト部外形線は、曲率半径の大きな曲線で構成出来、縦割
れの防止効果が太きいが１反面フィレット部肉厚が増大
するため、鋳片形状が圧延歩留の悪いものになる。また
ウェブ直線部が短かくなるだめに、特殊な形状の鋳片支
持ロールを必要とし、設備上不利となる。
縦割れの発生に対してはウェブ高さ、成分等の影響があ
るので１曲率の変化率は前記鋳片の代表寸法、成分、圧
延造形時の歩留り等を総合的に評価して決めるのが良い
。
るので１曲率の変化率は前記鋳片の代表寸法、成分、圧
延造形時の歩留り等を総合的に評価して決めるのが良い
。
（発明の実施例と効果）
第１０図（ａ）に、ウェブ高さｊｏｏＯｎｍの場合に製
作した無限側の円弧で構成した本発明鋳型（以下Ａ鋳型
）のフィレット部分詳細図を示す。ここでフィレット部
外形線１４の曲率半径の変ｆヒ率は５ Ｘ １ｏ−５−
とし−Ｒｔ ＝ ｏｏ Ｒ４＝ ８５．４７ ｍｍとし
て設計した。
作した無限側の円弧で構成した本発明鋳型（以下Ａ鋳型
）のフィレット部分詳細図を示す。ここでフィレット部
外形線１４の曲率半径の変ｆヒ率は５ Ｘ １ｏ−５−
とし−Ｒｔ ＝ ｏｏ Ｒ４＝ ８５．４７ ｍｍとし
て設計した。
第１０図（ｂ）には、ウェブ高さ１０００ ｍｍの場合
に製作した有限個の円弧で構成した本発明の鋳型（以下
Ｂ鋳型）のフィレット部詳細図を示す。Ｂ鋳型は、５個
の円弧をもってフィレット部外形線を構成しており＋
Ｒ，からＲ５はそれぞれ第２表の値とした。
に製作した有限個の円弧で構成した本発明の鋳型（以下
Ｂ鋳型）のフィレット部詳細図を示す。Ｂ鋳型は、５個
の円弧をもってフィレット部外形線を構成しており＋
Ｒ，からＲ５はそれぞれ第２表の値とした。
第 ２ 表
また従来の鋳型におけるフィレット部外形線は。
８０ ＋＋＋ｍＲの定曲率半径である。
次に鋳造に用いられた溶鋼成分は、第３表に示す通りで
あった。
あった。
川、３表において、残成分はＦｅおよび不可避不純物で
ある。
ある。
第１１図は、定曲率半径のフィレット部外形線を有する
従来の鋳型を用いた場合と１本発明鋳型を用いた場合の
試験鋳造における効果比較を示すグラフ（拘束５０秒）
である。従来鋳型においては。
従来の鋳型を用いた場合と１本発明鋳型を用いた場合の
試験鋳造における効果比較を示すグラフ（拘束５０秒）
である。従来鋳型においては。
Ｍｎ ／ Ｓ （８０では、縦割れを遮けることが出来
なかった。それに対して１本発明のＡ鋳型、Ｂ鋳型を用
いた場合は、Ｍｎ／８が約５０以上において。
なかった。それに対して１本発明のＡ鋳型、Ｂ鋳型を用
いた場合は、Ｍｎ／８が約５０以上において。
ウェブとフィレット部の接点附近に現出する縦割れは皆
無となった。
無となった。
またＭｎ ／ Ｓが約５０以下においても１割れ発生率
は大巾に低下した。またこの試験鋳造においては、Ａ鋳
型とＢ鋳型はほぼ同等の効果を有していることがわかる
。
は大巾に低下した。またこの試験鋳造においては、Ａ鋳
型とＢ鋳型はほぼ同等の効果を有していることがわかる
。
以上説明した通り本発明の鋳型は、フィレットとウェブ
の接合点附近に現出する縦割れ防止効果が大きく、有用
性に富むものである。
の接合点附近に現出する縦割れ防止効果が大きく、有用
性に富むものである。
第１図はビームブランク鋳片の概略横断面図。
第２図はビームブランク鋳造用鋳型の概略横断面図、第
３図は本発明鋳型の概略横断面図、第４図は本発明鋳型
のフィレット部外形線の拡大説明図。 第５図はフィレット部外形線の概略図、第６図（ａ）。 （ｂ）はフィレット部外形線の曲率半径変化説明図。 第７図はフィレット部外形線の曲率変化説明図。 Ｈ４８図はフィレット部外形線の分割説明図、第９図は
曲率が連続的に変化するフィレット部外形線の説明図、
第１０図（ａ） 、 （ｂ）は本発明の鋳型フィレット
部外形線の説明図、第１１図はウェブ縦割れ発生指数の
図表である。 ｊ３：ビームブランク鋳片 １ａ〜１ｄ “フランジ２
：フィレット ３：ウエブ部分 ４：ウェブとフィレット外形線の接合点５ａ〜５ｃｌ
’、たて割れ ６：ビームブランク鋳造用鋳型 ′７：υｊ型内控部 ８：フランジ対応部０：ウェブ対
応部 土０．フイレットタ【Ｊ旧都 １１：フィレット外形線の曲率半径 １２°フイレツト部外形線 １３：！型 １４：鋳型のフィレット部外形線 １５：鋳型のウェブ部外形線 １６：フイレツト部外形線とウェブ部外形線の接点 １７：フランジ部外形線 茅／ 図 手２図 第３訂 ／、ｊ 第４図 第５面 を 第６図（Ｑ、） 第６図（ｂ） −３−５ 第７２ 竿８Ｉ２Ｉ 梯９回 第１θ回（力ｐ 第１／回 Ｍηｈ
３図は本発明鋳型の概略横断面図、第４図は本発明鋳型
のフィレット部外形線の拡大説明図。 第５図はフィレット部外形線の概略図、第６図（ａ）。 （ｂ）はフィレット部外形線の曲率半径変化説明図。 第７図はフィレット部外形線の曲率変化説明図。 Ｈ４８図はフィレット部外形線の分割説明図、第９図は
曲率が連続的に変化するフィレット部外形線の説明図、
第１０図（ａ） 、 （ｂ）は本発明の鋳型フィレット
部外形線の説明図、第１１図はウェブ縦割れ発生指数の
図表である。 ｊ３：ビームブランク鋳片 １ａ〜１ｄ “フランジ２
：フィレット ３：ウエブ部分 ４：ウェブとフィレット外形線の接合点５ａ〜５ｃｌ
’、たて割れ ６：ビームブランク鋳造用鋳型 ′７：υｊ型内控部 ８：フランジ対応部０：ウェブ対
応部 土０．フイレットタ【Ｊ旧都 １１：フィレット外形線の曲率半径 １２°フイレツト部外形線 １３：！型 １４：鋳型のフィレット部外形線 １５：鋳型のウェブ部外形線 １６：フイレツト部外形線とウェブ部外形線の接点 １７：フランジ部外形線 茅／ 図 手２図 第３訂 ／、ｊ 第４図 第５面 を 第６図（Ｑ、） 第６図（ｂ） −３−５ 第７２ 竿８Ｉ２Ｉ 梯９回 第１θ回（力ｐ 第１／回 Ｍηｈ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ビームブランク連続鋳造用鋳型において、鋳型のメニス
カス対応部分のフィレット部外形線が。 ウェブ内壁に近づくにつれて１曲率半径が逐次大きくな
るような連続弧状曲線で構成されたことを特徴とするビ
ームブランク連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14922783A JPS6040647A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | ビ−ムブランク連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14922783A JPS6040647A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | ビ−ムブランク連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6040647A true JPS6040647A (ja) | 1985-03-04 |
Family
ID=15470641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14922783A Pending JPS6040647A (ja) | 1983-08-17 | 1983-08-17 | ビ−ムブランク連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6040647A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1547705A1 (de) * | 2003-12-27 | 2005-06-29 | Concast Ag | Verfahren zum Stranggiessen von Knüppel- und Vorblocksträngen und Formhohlraum einer Stranggiesskokille |
| WO2012175822A1 (fr) * | 2011-06-23 | 2012-12-27 | Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. | Procédé et dispositif pour la coulée continue d'une ébauche de profilé |
| CN113732258A (zh) * | 2021-08-27 | 2021-12-03 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种降低微合金化异形坯横裂纹发生率的方法 |
-
1983
- 1983-08-17 JP JP14922783A patent/JPS6040647A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2005063423A1 (de) * | 2003-12-27 | 2005-07-14 | Concast Ag | Formhohlraum einer kokille zum stranggiessen von knüppel- und vorblocksträngen |
| US7222658B2 (en) | 2003-12-27 | 2007-05-29 | Concast Ag | Die cavity of a casting die for continuously casting billets and blooms |
| KR100813191B1 (ko) | 2003-12-27 | 2008-03-13 | 콘카스트 악티엔게젤샤프트 | 빌릿과 블룸을 연속 주조하기 위한 주조 다이의 다이캐비티 |
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