JPS604140A - メタノ−ルの製造法 - Google Patents
メタノ−ルの製造法Info
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- JPS604140A JPS604140A JP58111492A JP11149283A JPS604140A JP S604140 A JPS604140 A JP S604140A JP 58111492 A JP58111492 A JP 58111492A JP 11149283 A JP11149283 A JP 11149283A JP S604140 A JPS604140 A JP S604140A
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- catalyst
- methanol
- oxygen
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は天然ガスを一次改質、二次改質にイ」シて、水
素と一酸化炭素、二酸化炭素を含む合成ガスに転換し、
この合成ガスからメタノールを製造り゛る方法に関する
。
素と一酸化炭素、二酸化炭素を含む合成ガスに転換し、
この合成ガスからメタノールを製造り゛る方法に関する
。
水素と酸化炭素からメタノールを製造する方法は、次の
２つの反応よりなっている。
２つの反応よりなっている。
Ｃ０ｊ２Ｈ２＝ＣＨ３０Ｈ
ＣＯ２＋３Ｈ２＝ＣＨ３０Ｈ＋Ｈ２０
従ってメタノールを合成する際、水素と一酸化炭素およ
び二酸化炭素の間のモル数の間の関係は、Ｒが２．０の
場合が化学量論比となる。
び二酸化炭素の間のモル数の間の関係は、Ｒが２．０の
場合が化学量論比となる。
但し Ｒ＝ （８２ＣＯ２）／ （ＧＯ＋ＣＯ２）天然
ガスからメタノール用の合成ガスをつくる場合、通常は
水蒸気改質によっている。炭化水素を水蒸気改質によっ
て合成ガスに転換させる場合、このＲの値は理論的には
次の如くなる。
ガスからメタノール用の合成ガスをつくる場合、通常は
水蒸気改質によっている。炭化水素を水蒸気改質によっ
て合成ガスに転換させる場合、このＲの値は理論的には
次の如くなる。
（ａ ＞ メタン ＣＨ４では（Ｃ／ Ｈ＝ ３ ”）
ＣＦ＋４＋１１２０ → ＣＯ−１−３ｔ−１２Ｒ＝
（＋−１２−ＣＯ２）／ （ＧＯ＋Ｃ０２）＝３Ｈ２／
Ｃ０＝３ （ｂ） エタン Ｃ２，Ｈ６では（Ｃ／Ｈ＝４）Ｃ２ｌ
」６＋Ｈ２０→２ ＣＯ＋５１−１２Ｒ＝２．５ （ｃ ） プロパンＣ３ｔ」ｓでは（Ｃ／Ｈ＝４．５）
Ｒ＝２．３ （ｄ ） ブタンＣ４ＨＩＯでは（Ｃ／１１＝４．８）
Ｒ＝２．２５ 天然ガスを原料とする場合、主成分はメタンであるので
、メタノール用としては化学量論的に水素が過剰となる
。
ＣＦ＋４＋１１２０ → ＣＯ−１−３ｔ−１２Ｒ＝
（＋−１２−ＣＯ２）／ （ＧＯ＋Ｃ０２）＝３Ｈ２／
Ｃ０＝３ （ｂ） エタン Ｃ２，Ｈ６では（Ｃ／Ｈ＝４）Ｃ２ｌ
」６＋Ｈ２０→２ ＣＯ＋５１−１２Ｒ＝２．５ （ｃ ） プロパンＣ３ｔ」ｓでは（Ｃ／Ｈ＝４．５）
Ｒ＝２．３ （ｄ ） ブタンＣ４ＨＩＯでは（Ｃ／１１＝４．８）
Ｒ＝２．２５ 天然ガスを原料とする場合、主成分はメタンであるので
、メタノール用としては化学量論的に水素が過剰となる
。
過剰分の水素はメタノール合成工程から同伴づる酸化炭
素と共に抜き出して燃料に使用する以外に適当な利用法
がなく、従来のメタノール製造法では、この過剰水素の
存在のために装置の大型化、ガスの圧縮や移送循環のた
めの余分な動力、又加熱や冷却のための余分なエネルギ
ーの消費をもたらしていた。
素と共に抜き出して燃料に使用する以外に適当な利用法
がなく、従来のメタノール製造法では、この過剰水素の
存在のために装置の大型化、ガスの圧縮や移送循環のた
めの余分な動力、又加熱や冷却のための余分なエネルギ
ーの消費をもたらしていた。
水素過剰を修正する１つの方法として、１次水蒸気改質
につり加えて酸素を用い（二次改質を行う方法がある。
につり加えて酸素を用い（二次改質を行う方法がある。
酸素の導入により、主として水素が燃焼し、その時発生
した熱でメタンの改質が進められるので、水素過剰の修
正、および残留メタン量の減少には極めて有効である。
した熱でメタンの改質が進められるので、水素過剰の修
正、および残留メタン量の減少には極めて有効である。
水蒸気による１次改質、および酸素による２次改質の組
み合せに関してはすでにいくつかの方法が提案されてい
る。
み合せに関してはすでにいくつかの方法が提案されてい
る。
たとえば特開昭５：３−１１６２９７１は供給原料を２
つの流れに分け、その１つの流れを通常の水蒸気改質に
付し、この流出ガスともう１つの流れを合流さけて、酸
素を用いて２次改質に付し、メタノール合成に好適な化
学量論的組成を有する合成ガスをつくる方法である。
つの流れに分け、その１つの流れを通常の水蒸気改質に
付し、この流出ガスともう１つの流れを合流さけて、酸
素を用いて２次改質に付し、メタノール合成に好適な化
学量論的組成を有する合成ガスをつくる方法である。
この特許では、メタノール合成に要求される化学量論的
組成に非常に近いかまたは等しい組成、即ちＲ＝２．０
となる組成の合成ガスを製造することが目的となってい
る。
組成に非常に近いかまたは等しい組成、即ちＲ＝２．０
となる組成の合成ガスを製造することが目的となってい
る。
たしかにメタノール合成に関してはＲ＝２．０の組成が
最も有利であるといわれており、酸素を使った二次改質
の公知のプロセスではＲ＝２となるように酸素の供給量
が決められている。
最も有利であるといわれており、酸素を使った二次改質
の公知のプロセスではＲ＝２となるように酸素の供給量
が決められている。
しかし我々が本発明において提案するプ【」セスは、メ
タノール合成工程のみに注目するのではなくメタノール
合成プラント全体の経済性、］ネルギー効率にｉｌ’
ｌ−Ｊ Ｌ、検討を行なった結果、最も望ましいブｏ
ｔスとし′Ｃ得られた２ものである。
タノール合成工程のみに注目するのではなくメタノール
合成プラント全体の経済性、］ネルギー効率にｉｌ’
ｌ−Ｊ Ｌ、検討を行なった結果、最も望ましいブｏ
ｔスとし′Ｃ得られた２ものである。
酸素による二次改質の利点はづでに述べたように、
（１）合成ガスの組成がメタノール合成の化学ｆｎ論比
に近くなる。
に近くなる。
（２）−火水熱気改質に比べ−Ｃ改賀温度が高くとれ、
残留メタンの濃度が下げられる。
残留メタンの濃度が下げられる。
があげられるが、これに加えて、二次改質によって残留
メタンｍ度を充分低く調整できるので、−火水蒸気改質
の負荷を軽くすることが可能であり、（３）改質の圧力
を高くとることにより、メタノール合成圧力までの圧縮
動ツノが軽減される。
メタンｍ度を充分低く調整できるので、−火水蒸気改質
の負荷を軽くすることが可能であり、（３）改質の圧力
を高くとることにより、メタノール合成圧力までの圧縮
動ツノが軽減される。
（４）−火水蒸気改質炉で必要とされる燃料を節減でき
るという利点もある。
るという利点もある。
ところで−次改質炉出ロガス中の残留メタンを二次改質
するには、メタン１モルあたり酸素を約０．６〜０．８
モル心数とづ°る。そして二次改質に使いつる圧ノｊ１
組成を持った酸素を空気から製造するには酸素１Ｎｍあ
たり０．５〜０．７ＫＷＨのエネルギーが必要である。
するには、メタン１モルあたり酸素を約０．６〜０．８
モル心数とづ°る。そして二次改質に使いつる圧ノｊ１
組成を持った酸素を空気から製造するには酸素１Ｎｍあ
たり０．５〜０．７ＫＷＨのエネルギーが必要である。
すなわち二次改質のために酸素を多く使えば酸素製造の
ためのエネルギーを多く消費せざるを得ない。
ためのエネルギーを多く消費せざるを得ない。
我々は一次水蒸気改質、二次酸素改質によってメタノー
ル合成ガスを製造するプロセスを詳細に検討し、天然ガ
スを原料とする場合はＲ−２，０にしようとすれば、酸
素の消費量増大によるエネルギーの損失が大きくなり、
合成ガス圧縮のエネルギーが節減されるという効果はあ
るものの、酸素製造、合成ガス製造、メタノール合成と
いうプラント全体としてみると、むしろエネルギー効率
が低下づること、そしてＲ＝２．２〜２．５の組成とな
るように一次改質条件、二次改質条件、酸素供給間等を
設定することによってプラント全体のエネルギー効率が
最大となることを見出した。
ル合成ガスを製造するプロセスを詳細に検討し、天然ガ
スを原料とする場合はＲ−２，０にしようとすれば、酸
素の消費量増大によるエネルギーの損失が大きくなり、
合成ガス圧縮のエネルギーが節減されるという効果はあ
るものの、酸素製造、合成ガス製造、メタノール合成と
いうプラント全体としてみると、むしろエネルギー効率
が低下づること、そしてＲ＝２．２〜２．５の組成とな
るように一次改質条件、二次改質条件、酸素供給間等を
設定することによってプラント全体のエネルギー効率が
最大となることを見出した。
この発明を第１図によって説明しよう、。
天然ガスを主成分どする原料ガスは、所定の圧力で入口
１１から装置に入る。天然ガスはメタンが主成分である
ので、天然ガスのみでは炭素（Ｃ）と水素（Ｈ）の分子
量比Ｃ／ ｌ−１は３〜３．５位である。
１１から装置に入る。天然ガスはメタンが主成分である
ので、天然ガスのみでは炭素（Ｃ）と水素（Ｈ）の分子
量比Ｃ／ ｌ−１は３〜３．５位である。
なお天然ガスを脱硫覆る必要がある場合は少量の水素を
混入する。
混入する。
改質用水蒸気は入口１２から、原料ガスに混合され原料
ガス予熱器１で予熱されて、１次改質器２に導かれる。
ガス予熱器１で予熱されて、１次改質器２に導かれる。
一次改質反応の圧力、温度等反応条件は次の通りである
。
。
（ａ ） 圧力 ３０〜５０ｋＱ／ｃｄ（Ｊ（ｂ） 温
度 ７５０〜８５０℃ （触媒出口）（０） 使用触媒
：アルミナにニッケルを担持した触媒 （ｄ ） 水蒸気（Ｓ）とガス中の炭素（Ｃ）のモル比
Ｓ／Ｃ＝２．５〜４．０ 次いでガスは二次改質器３に送入され、酸素が酸素人口
１４から送入される。
度 ７５０〜８５０℃ （触媒出口）（０） 使用触媒
：アルミナにニッケルを担持した触媒 （ｄ ） 水蒸気（Ｓ）とガス中の炭素（Ｃ）のモル比
Ｓ／Ｃ＝２．５〜４．０ 次いでガスは二次改質器３に送入され、酸素が酸素人口
１４から送入される。
二次改質反応は次のような条件で行われる。
（ａ） 圧 ノＥ ： ３ ０ 〜５ ０ｋ（］／ｃｎ
ｆ（１（ｂ） 温度 ９５０〜１０００℃（触媒出口）
（Ｃン 使用触媒二上部触媒層 アルミナに酸化クロム
を担持した触媒 下部触媒層 アルミナにニッケルを担 持した触媒 （ｄ ） 添加酸素純度 ９６％以上 上述の一次、二次改質反応の結果生じた合成ガス中の水
素（Ｈｚ）、−酸化炭素＜ＣＯ＞、二酸化炭素（ＣＯ２
）のモル数の間の関係Ｒは２．２〜２．５になるように
コントロールされる。
ｆ（１（ｂ） 温度 ９５０〜１０００℃（触媒出口）
（Ｃン 使用触媒二上部触媒層 アルミナに酸化クロム
を担持した触媒 下部触媒層 アルミナにニッケルを担 持した触媒 （ｄ ） 添加酸素純度 ９６％以上 上述の一次、二次改質反応の結果生じた合成ガス中の水
素（Ｈｚ）、−酸化炭素＜ＣＯ＞、二酸化炭素（ＣＯ２
）のモル数の間の関係Ｒは２．２〜２．５になるように
コントロールされる。
但し Ｒ＝ （ｔ１２−ＣＯ２）／ （ＣＯ＋ＣＯ２）
−次、二次改質反応に付されたガスは廃熱ボイラー、そ
の地熱交換による廃熱回収設備４で廃熱を回収され、常
温に冷却され、合成ガス圧縮機に送られる。合成ガス圧
縮機で圧縮された合成ガスは圧縮機の終段近くで循環ガ
スと合流し、吐出されて入口１８からメタノール反応管
６に入る。
−次、二次改質反応に付されたガスは廃熱ボイラー、そ
の地熱交換による廃熱回収設備４で廃熱を回収され、常
温に冷却され、合成ガス圧縮機に送られる。合成ガス圧
縮機で圧縮された合成ガスは圧縮機の終段近くで循環ガ
スと合流し、吐出されて入口１８からメタノール反応管
６に入る。
メタノール合成反応の反応条件は次の通りである。
（ａ ） 圧力ニ３０〜１００ｋｇ／ｃｄｇ（ｂ） 温
度：２１０〜３００℃（触媒温度）（ｃ） 使用触媒
銅系統触媒 、メタノール反応を終えた反応ガスは出口１９より流出
し、反応管入口ガスと熱交換し、次いで冷却されてメタ
ノール分離器７に入り、ここでメタノールを分離する。
度：２１０〜３００℃（触媒温度）（ｃ） 使用触媒
銅系統触媒 、メタノール反応を終えた反応ガスは出口１９より流出
し、反応管入口ガスと熱交換し、次いで冷却されてメタ
ノール分離器７に入り、ここでメタノールを分離する。
粗メタノールは出口２１から反応装置外部に流出し、途
中一部分のガスを２２からパージし、循環ガス入口１６
から合成圧縮機に入り、新合成ガスと合流して、反応管
へ循環する。
中一部分のガスを２２からパージし、循環ガス入口１６
から合成圧縮機に入り、新合成ガスと合流して、反応管
へ循環する。
次に実際の例について説明する。
これはメタノール日産１０００１−ンのプラントのもの
である。
である。
（ａ ） 原料ガス
イ ガス組成
Ｎ２ ２．１モル％
Ｈ２５，３
ＣＯ２０，７〃
ＣＨ４８９，２
０２Ｈ６１，９
０３Ｈ８０，６〃
Ｃ４１１１００，２
０流量 ３３．６１４ＮＴ１１″／時（乾きガス）ハ
Ｃ／ ト１＝３． ０ 二 水蒸気、腕素比 Ｓ／Ｃ＝２．５５（ｂ） −次改
質器 イ 出口ガス組成 Ｎ２ ０．７モル％ Ｌ１２６７、 ７ ｌｌ Ｃｏ １１．９ １ｌ ＣＯ２８，２” ＣＨ４１１，５１１ 口流量１０２，７６７Ｎイ／時（乾きガス）ハ １土力
３８に＋１／ｃｎｆ（に 温度 ８４２℃ 小 使用触媒組成 ＮＬ ２ ０ ± ２ｗｔ ％ ＃ｚ０３ ７２〜７５” ＣａＯ〈０．１０ ｌｌ ＴｌＯ２＜０．０５ Ｉ’ ５ＬＯｚ ＜’Ｑ 、 ０１ 〃 （Ｃ）酸素 イ 流量 ７．５６５Ｎｍ／時 口 純度 ９８ 、 ５ ％ （ｄ ） 二次改質器 イ 出口ガス組成 Ｎ２ ０．７モル％ ８２ ７２．１” ＣＯ１８，４ｌＩ ＣＯ２７，４” Ｃト１４ １．４” 口 流量 １１９．２０７Ｎ耀／時（乾きガス） ハ 圧力 ３７ｋａ／ｃｄ。
Ｃ／ ト１＝３． ０ 二 水蒸気、腕素比 Ｓ／Ｃ＝２．５５（ｂ） −次改
質器 イ 出口ガス組成 Ｎ２ ０．７モル％ Ｌ１２６７、 ７ ｌｌ Ｃｏ １１．９ １ｌ ＣＯ２８，２” ＣＨ４１１，５１１ 口流量１０２，７６７Ｎイ／時（乾きガス）ハ １土力
３８に＋１／ｃｎｆ（に 温度 ８４２℃ 小 使用触媒組成 ＮＬ ２ ０ ± ２ｗｔ ％ ＃ｚ０３ ７２〜７５” ＣａＯ〈０．１０ ｌｌ ＴｌＯ２＜０．０５ Ｉ’ ５ＬＯｚ ＜’Ｑ 、 ０１ 〃 （Ｃ）酸素 イ 流量 ７．５６５Ｎｍ／時 口 純度 ９８ 、 ５ ％ （ｄ ） 二次改質器 イ 出口ガス組成 Ｎ２ ０．７モル％ ８２ ７２．１” ＣＯ１８，４ｌＩ ＣＯ２７，４” Ｃト１４ １．４” 口 流量 １１９．２０７Ｎ耀／時（乾きガス） ハ 圧力 ３７ｋａ／ｃｄ。
二 温度 １． ０００℃
ホ ［で＝ （Ｈ２−ＣＯ２）／ （ＣＯ１−ＣＯｚ
）＝２．５０ へ 使用触媒組成 上部耐熱触媒 ＣｒｚＯ３６±２ ｗｔ％ ／Ｖ２Ｏ３９５〜９７ 〃 ＣａＯ＜Ｑ、 １０ 〃 Ｔ＋０２〈Ｑ、 ０５ ｌｌ ５ｉ（）２＜Ｑ、 １０ ｌｌ 下部改質触媒 ＮＬ １６±１ ｗｔ％ Ｍ２Ｏ３９５〜９７ 〃 ＣａＯ＜Ｑ、 １０ ＩＩ Ｔ＋ ＜３．０ ＳＬＯ２＜Ｑ、２０ ＩＩ （ｅ ）メタノール反応管 イ 入口ガス組成 Ｎ２ ３．３モル％ Ｈ２８２，２ＩＩ ＧＯ４，９〃 ＣＯ２３，Ｏ／１ Ｃｌｌａ ６．３” ＣＨ３０ＨＣ０３〃 Ｕ ガスｆｆｉ ６５３．００ＯＮ−ｒｒ？／時ハ 入
口圧ツノ ８１ｋＧｌ／ｃｎｆ。
）＝２．５０ へ 使用触媒組成 上部耐熱触媒 ＣｒｚＯ３６±２ ｗｔ％ ／Ｖ２Ｏ３９５〜９７ 〃 ＣａＯ＜Ｑ、 １０ 〃 Ｔ＋０２〈Ｑ、 ０５ ｌｌ ５ｉ（）２＜Ｑ、 １０ ｌｌ 下部改質触媒 ＮＬ １６±１ ｗｔ％ Ｍ２Ｏ３９５〜９７ 〃 ＣａＯ＜Ｑ、 １０ ＩＩ Ｔ＋ ＜３．０ ＳＬＯ２＜Ｑ、２０ ＩＩ （ｅ ）メタノール反応管 イ 入口ガス組成 Ｎ２ ３．３モル％ Ｈ２８２，２ＩＩ ＧＯ４，９〃 ＣＯ２３，Ｏ／１ Ｃｌｌａ ６．３” ＣＨ３０ＨＣ０３〃 Ｕ ガスｆｆｉ ６５３．００ＯＮ−ｒｒ？／時ハ 入
口圧ツノ ８１ｋＧｌ／ｃｎｆ。
二 出口ガス組成
Ｎ２ ３．７モル％
ｔ１２７９．０ ＩＩ
ＧＯ１，６〃
ＣＯ２１，９〃
ＣＨ４６，９ｌｌ
Ｈ２Ｏ１，５ｌｌ
ＣＨ３０１−１５，４Ｉ！
小 触媒層温１哀 ２２０〜２７０℃
以上のような条件でメタノールを製造した場合、酸素の
製造、圧縮に必要な動力は４．５６０ＫＷ、また合成ガ
スの圧縮に必要な動力は５，９６０ＫＷであり、合わゼ
で１０．５２０ＫＷであった。
製造、圧縮に必要な動力は４．５６０ＫＷ、また合成ガ
スの圧縮に必要な動力は５，９６０ＫＷであり、合わゼ
で１０．５２０ＫＷであった。
一方、Ｒ＝２．２の場合についても同様な検討を行なっ
たところ、酸素の製造、圧縮に必要な動力は８，２１０
ＫＷ、また合成ガスの圧縮に必要な動力は５．０７０Ｋ
Ｗ、金言１１３．２８０ＫＷであった。
たところ、酸素の製造、圧縮に必要な動力は８，２１０
ＫＷ、また合成ガスの圧縮に必要な動力は５．０７０Ｋ
Ｗ、金言１１３．２８０ＫＷであった。
以下に本実施例（Ｒ＝２．５）の場合、および＜Ｒ＝２
．２）、酸素による二次改質を行わない場合の３つの場
合について酸素製造に要覆る動力、合成ガス圧縮に要す
る動ツノを表にまとめて示づ。
．２）、酸素による二次改質を行わない場合の３つの場
合について酸素製造に要覆る動力、合成ガス圧縮に要す
る動ツノを表にまとめて示づ。
またメタノール１トンを製造するのに要するプラント全
体での総エネルギー（原料および燃料となる天然ガスの
ｍ）もあわせて示す。
体での総エネルギー（原料および燃料となる天然ガスの
ｍ）もあわせて示す。
（１） （２＞ （３） （４）
（ａ ） ４，５６０ ５，９６０ １０，５２０ ６
．９（ｂ ） ８，２１０ ５，０７０ １３，２８０
７．１＜Ｃ，） １３，１００ １３，１００ ７．
４註（１）酸素の製造圧縮に要づる動力（ＫＷ）（２）
合成ガスの圧縮に要覆る動力（ＫＷ）（３） （１）＋
（２） （４）メタノール１トンを製造するのに要するエネルギ
ー（１０６ｋｃａｆ） （ａ ） Ｒ＝２．５ （実施例） （ｂ）Ｒ＝２．２ （Ｃ）酸素による二次改質を行なわない場合
．９（ｂ ） ８，２１０ ５，０７０ １３，２８０
７．１＜Ｃ，） １３，１００ １３，１００ ７．
４註（１）酸素の製造圧縮に要づる動力（ＫＷ）（２）
合成ガスの圧縮に要覆る動力（ＫＷ）（３） （１）＋
（２） （４）メタノール１トンを製造するのに要するエネルギ
ー（１０６ｋｃａｆ） （ａ ） Ｒ＝２．５ （実施例） （ｂ）Ｒ＝２．２ （Ｃ）酸素による二次改質を行なわない場合
第１図 本発明のメタノール製造工程図１ 原ＩＩガス
予熱器 ２−次改質器 ３ 二次改質器 ４ 廃熱回収設備 ５ 合成ガス圧縮機 ６ 反応管 ７ メタノール分離器 １１ 原料ガス入口 １２ スヂーム入口 １３−次改質ガス入口 １４ 酸素入口 １５ 合成ガス圧縮機入口 １６ 循環ガス入口 １７ 合成ガス圧縮機出口 １８ 反応管入口 １９ 反応管出口 ２０ メタノール分離器人［１ ２１粗メタノール ２２ パージガス
予熱器 ２−次改質器 ３ 二次改質器 ４ 廃熱回収設備 ５ 合成ガス圧縮機 ６ 反応管 ７ メタノール分離器 １１ 原料ガス入口 １２ スヂーム入口 １３−次改質ガス入口 １４ 酸素入口 １５ 合成ガス圧縮機入口 １６ 循環ガス入口 １７ 合成ガス圧縮機出口 １８ 反応管入口 １９ 反応管出口 ２０ メタノール分離器人［１ ２１粗メタノール ２２ パージガス
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 天然ガスを主成分と覆る原料ガスを、水蒸気により
１次改質し、更に酸素による２次改質反応に付して、水
素と酸化炭素を含む合成ガスに転換し、次いで該合成ガ
スからメタノールを製造する方法にａ５いて、 （イ） ガス成分中の炭素（Ｃ）と水素（１」）の分子
量比Ｃ／１」が３〜４の原料ガスを使用し、２（ロ）
１次水蒸気改質反応を、次のような条件で行わせ、 （ａ） 圧力ニ３０〜５０ｋｇ／ｃｍｇ（ｂ） 温度ニ
ア５０〜８５０℃（触媒出口）（Ｃ） 使用触ｔｓ＝ア
ルミナにニッケルを担持した触媒 （ｄ ） 水蒸気（Ｓ）とガス中の炭素（Ｃ）のモル比
Ｓ／Ｃが２．５〜４．０ （ハ） 次に２次改質反応を、酸素を添加して次のよう
な条件で行わせ、 （ａ ） 圧力ニ ３０〜５０ｋａ／ａｆｑ（１〕）
温１臭：９５０〜１０００’Ｃ（触媒出口〉（Ｃ） 使
用触媒：上部触媒層 アルミナに酸化クロムをＪＯ持し
た触媒 Ｆ部触媒層 アルミナにニッケルを担 持した触媒 （ｄ ） 添加酸素純度 ９６％以上 （ニ） 上）ホ（ロ）、（ハ）の改質反応により合成ガ
ス中の水素（Ｈｚ）、−酸化炭素（ＣＯ）、二酸化炭素
（ＣＯ２）のモル％の間の関係Ｒが２゜２〜２．５の合
成ガスをつくり、 （ボ） この合成ガスにより、次のような条件ひメタノ
ール合成反応を行わせて、 （ａ ） 圧力３０〜１００ｋａ／ｃｍｑ（ｂ） ２１
０〜３００℃（触媒湿度）（Ｃ） 使用触媒 銅系統触
媒 メタノールを得ることを特徴どづる、メタノールの製造
法 但しＲ＝ （＋−１２−Ｃｏ２）／ （Ｃｏ＋Ｃ０２）
ｌ」２：水素モル％ ＣＯ２：二酸化炭素モル％ ＣＯニー酸化炭素モル％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58111492A JPS604140A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | メタノ−ルの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58111492A JPS604140A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | メタノ−ルの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS604140A true JPS604140A (ja) | 1985-01-10 |
Family
ID=14562639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58111492A Pending JPS604140A (ja) | 1983-06-21 | 1983-06-21 | メタノ−ルの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS604140A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003508506A (ja) * | 1999-09-07 | 2003-03-04 | ウーデ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | メタノールを製造する方法と設備 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53116294A (en) * | 1977-03-22 | 1978-10-11 | Banquy David L | Method of producing synthetic gas |
-
1983
- 1983-06-21 JP JP58111492A patent/JPS604140A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53116294A (en) * | 1977-03-22 | 1978-10-11 | Banquy David L | Method of producing synthetic gas |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003508506A (ja) * | 1999-09-07 | 2003-03-04 | ウーデ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | メタノールを製造する方法と設備 |
| JP4837213B2 (ja) * | 1999-09-07 | 2011-12-14 | ウーデ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | メタノールを製造する方法と設備 |
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