JPS6041689B2 - 低降伏点冷延鋼板の製造法 - Google Patents
低降伏点冷延鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS6041689B2 JPS6041689B2 JP15476878A JP15476878A JPS6041689B2 JP S6041689 B2 JPS6041689 B2 JP S6041689B2 JP 15476878 A JP15476878 A JP 15476878A JP 15476878 A JP15476878 A JP 15476878A JP S6041689 B2 JPS6041689 B2 JP S6041689B2
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- Japan
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- temperature
- steel sheet
- rolled steel
- cold
- hot rolling
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱延−冷延−焼鈍の工程で低降状点冷延鋼板
を製造するための新しい方法に関するものである。
を製造するための新しい方法に関するものである。
冷延鋼板は、プレス成形などにより種々の部品に成形加
工されるので加工成形を容易に行えるように降状点ある
いは耐力（以下降状点で代表させる）が十分低くなけれ
ばならない。
工されるので加工成形を容易に行えるように降状点ある
いは耐力（以下降状点で代表させる）が十分低くなけれ
ばならない。
降状点は、結晶粒径が大きいほど、また固溶Ｃ、Ｎが少
ないほど低くなるので、冷延鋼板の製造工程では結晶粒
径を大きくし、固溶Ｃ、Ｎを低減させるために熱延工程
で実施する多くの技術が提供されてきている。たとえば
連続焼鈍で冷延鋼板を製造する場合に提案された熱延高
温捲取（特公昭４９−１９６吟、特公昭５０−１３４１
号公報参照）による結晶粒粗大化などがそれである。
ないほど低くなるので、冷延鋼板の製造工程では結晶粒
径を大きくし、固溶Ｃ、Ｎを低減させるために熱延工程
で実施する多くの技術が提供されてきている。たとえば
連続焼鈍で冷延鋼板を製造する場合に提案された熱延高
温捲取（特公昭４９−１９６吟、特公昭５０−１３４１
号公報参照）による結晶粒粗大化などがそれである。
しかしこのような高温捲取では熱延鋼板のスケールが厚
くなり、後の酸洗効率が低下するなどの欠点もあるので
、高温捲取を採用せずに製品の降状点を低下させること
ができれば理想的である。また、この他熱延時の歪を利
用して粒成長を生せしめ結晶粒を大きくするという考え
方もあつたが、実際工業的にこれを実施すると結晶粒が
混粒となり安定した製品を得ることなど及びもつかない
状況であつた。本発明は、熱延工程で実施する最終製品
の結晶粒粗大化法の全く新しい技術を提供するものであ
つて、特に焼鈍が連続焼鈍によつて実施される場合の固
溶Ｃの有効な低減法をも含むものである。
くなり、後の酸洗効率が低下するなどの欠点もあるので
、高温捲取を採用せずに製品の降状点を低下させること
ができれば理想的である。また、この他熱延時の歪を利
用して粒成長を生せしめ結晶粒を大きくするという考え
方もあつたが、実際工業的にこれを実施すると結晶粒が
混粒となり安定した製品を得ることなど及びもつかない
状況であつた。本発明は、熱延工程で実施する最終製品
の結晶粒粗大化法の全く新しい技術を提供するものであ
つて、特に焼鈍が連続焼鈍によつて実施される場合の固
溶Ｃの有効な低減法をも含むものである。
本発明はＣ：０．００５〜０．０３％なる冷延鋼板用素
材を熱延するに当り、６００〜８２０’Ｃの温度範囲て
熱延を仕上げ、その後３００〜４５００Ｃに、１２〜８
５０Ｃ／秒以上の冷速で急冷し、その温度でコイルに捲
取つてから放冷したのち冷延し焼鈍することを特徴とす
る低降状点冷延鋼板の製造法を要旨とするものである。
以下詳細に本発明を説明する。
材を熱延するに当り、６００〜８２０’Ｃの温度範囲て
熱延を仕上げ、その後３００〜４５００Ｃに、１２〜８
５０Ｃ／秒以上の冷速で急冷し、その温度でコイルに捲
取つてから放冷したのち冷延し焼鈍することを特徴とす
る低降状点冷延鋼板の製造法を要旨とするものである。
以下詳細に本発明を説明する。
まず本発明では熱延時の歪付加−結晶粒成長を利用する
ことに着目した。
ことに着目した。
そのため熱延仕上温度’は８２０℃以下とした。８２０
℃超の温度で熱延を仕上げたのでは熱延時に歪の回復が
生じ十分な歪付加ができないからである。
℃超の温度で熱延を仕上げたのでは熱延時に歪の回復が
生じ十分な歪付加ができないからである。
一方熱延仕上温度が６０００Ｃ未満の場合は、歪は十分
付加てきるが温度が低過ぎて十分な粒成長が生じないの
で熱延仕上温度は６００℃以上でなければならない。更
に、素材のＣ含有量が０．０３％超では結晶粒径の著し
く大きいものと著しく小さいものとが混在し（混粒）、
結晶粒径が均一に大きくならないので、Ｃ含有量は０．
０３％以下とすることが必要である。このようにして熱
延板の結晶粒径を大きくしておけば冷延鋼板の結晶粒径
も大きくてきる。冷延鋼板の結晶粒径を支配する別の要
因に熱延板の地鉄清浄度と炭化物の分布がある。
付加てきるが温度が低過ぎて十分な粒成長が生じないの
で熱延仕上温度は６００℃以上でなければならない。更
に、素材のＣ含有量が０．０３％超では結晶粒径の著し
く大きいものと著しく小さいものとが混在し（混粒）、
結晶粒径が均一に大きくならないので、Ｃ含有量は０．
０３％以下とすることが必要である。このようにして熱
延板の結晶粒径を大きくしておけば冷延鋼板の結晶粒径
も大きくてきる。冷延鋼板の結晶粒径を支配する別の要
因に熱延板の地鉄清浄度と炭化物の分布がある。
本発明者は詳細な研究の結果、熱延板での固溶Ｃが少な
く地鉄の清浄度が高いほど、また炭化物の分布が疎らで
あるほど冷延鋼板の結晶粒径が大きくなることを確めた
。これを工業的に実施するのには熱延高温捲取法も一つ
の方法ではあるが、前述のような欠点もあるので、本発
明者は全く逆の低温捲取による新しい技術を発明した。
すなわち、熱延終了後１２〜８５℃／秒の冷速で３００
〜４５００Ｃに急冷し、その温度でコイルに捲取り徐冷
することである。
く地鉄の清浄度が高いほど、また炭化物の分布が疎らで
あるほど冷延鋼板の結晶粒径が大きくなることを確めた
。これを工業的に実施するのには熱延高温捲取法も一つ
の方法ではあるが、前述のような欠点もあるので、本発
明者は全く逆の低温捲取による新しい技術を発明した。
すなわち、熱延終了後１２〜８５℃／秒の冷速で３００
〜４５００Ｃに急冷し、その温度でコイルに捲取り徐冷
することである。
これは、Ｃの過飽和度を適正に保ち炭化物の析出核の数
を制御し、速かに固溶Ｃを炭化物として析出させ地鉄を
清浄化するための条件である。冷速が８５゜Ｃ／秒を超
える場合にＣの過飽和度が高くなるため炭化物の分布が
密になり過ぎ、したがつて冷延鋼板の結晶粒径が小さく
なつてしまう。また冷速が１７Ｃ／秒未満ではＣの過飽
和度が低過ぎてコイルとして捲取つたあと固溶Ｃが炭化
物として析出するのに時間がかかり過ぎる。このため、
熱延後３００〜４５０℃までの急冷速度を１２〜８５゜
Ｃ／秒に保つ必要がある。尚、結晶粒径が小さいと急冷
中にＣが粒界に捕促され、Ｃの過飽和度が小さくなるの
で、この適正冷却速度範囲は前記熱延仕上温度の適正値
との関連で設定されるものである。この急冷終了温度が
４５０℃超てはＣの固溶限が高いのでＣの過飽和度を十
分高くできないし、酸洗の効率もよくない。一方急冷終
了温度が３００℃未満の場合は、Ｃの拡散速度が遅いの
で炭化物の析出が、したがつて地鉄清浄化が十分でない
。この場合素材のＣ含有量が０．００５％未満の場合は
本発明を適用しなくても地鉄は実質的に清浄化された状
態にある。また上記方法により熱延板で炭化物を疎らに
分布させておき、冷却後急熱焼鈍一急冷一過時効のいわ
ゆる連続焼鈍処理をおこなえば、焼鈍時に熱延板で析出
していたかなりの炭化物が溶解せずに残存し、その炭化
物が過時効時のＣ析出湯所となるので、過時効処理の時
間を短かくすることができる。本発明は、鋼種によらず
またバッチ焼鈍、連続焼鈍いずれにおいても有効である
。
を制御し、速かに固溶Ｃを炭化物として析出させ地鉄を
清浄化するための条件である。冷速が８５゜Ｃ／秒を超
える場合にＣの過飽和度が高くなるため炭化物の分布が
密になり過ぎ、したがつて冷延鋼板の結晶粒径が小さく
なつてしまう。また冷速が１７Ｃ／秒未満ではＣの過飽
和度が低過ぎてコイルとして捲取つたあと固溶Ｃが炭化
物として析出するのに時間がかかり過ぎる。このため、
熱延後３００〜４５０℃までの急冷速度を１２〜８５゜
Ｃ／秒に保つ必要がある。尚、結晶粒径が小さいと急冷
中にＣが粒界に捕促され、Ｃの過飽和度が小さくなるの
で、この適正冷却速度範囲は前記熱延仕上温度の適正値
との関連で設定されるものである。この急冷終了温度が
４５０℃超てはＣの固溶限が高いのでＣの過飽和度を十
分高くできないし、酸洗の効率もよくない。一方急冷終
了温度が３００℃未満の場合は、Ｃの拡散速度が遅いの
で炭化物の析出が、したがつて地鉄清浄化が十分でない
。この場合素材のＣ含有量が０．００５％未満の場合は
本発明を適用しなくても地鉄は実質的に清浄化された状
態にある。また上記方法により熱延板で炭化物を疎らに
分布させておき、冷却後急熱焼鈍一急冷一過時効のいわ
ゆる連続焼鈍処理をおこなえば、焼鈍時に熱延板で析出
していたかなりの炭化物が溶解せずに残存し、その炭化
物が過時効時のＣ析出湯所となるので、過時効処理の時
間を短かくすることができる。本発明は、鋼種によらず
またバッチ焼鈍、連続焼鈍いずれにおいても有効である
。
極端な低温捲取を採用しているため熱延板のスケールが
薄いので、冷延前に酸洗をおこなわないでそのまま冷延
してもロール等を疵つけることが少なく、冷延でスケー
ルにクラックを入れてから効率良く酸洗することも可能
である。本発明を実施するに当つて、より均一な結晶粒
成長を得るのには６００〜７００℃の熱延仕上げが好ま
しく、また連続焼鈍の適用に当つては、熱延板で析出し
た炭化物の溶解を避けるため焼鈍時の６００℃以上の温
度域での滞在時間が４囲２以下であることが望ましい。
薄いので、冷延前に酸洗をおこなわないでそのまま冷延
してもロール等を疵つけることが少なく、冷延でスケー
ルにクラックを入れてから効率良く酸洗することも可能
である。本発明を実施するに当つて、より均一な結晶粒
成長を得るのには６００〜７００℃の熱延仕上げが好ま
しく、また連続焼鈍の適用に当つては、熱延板で析出し
た炭化物の溶解を避けるため焼鈍時の６００℃以上の温
度域での滞在時間が４囲２以下であることが望ましい。
またＡ１キルド鋼では熱延加熱温度を１１００℃以下と
しＡｌＮの析出を十分促進しておけば最終製品の遅時効
化も同時に得られるので尚一層好ましい。実施例１ Ｃ：０．０２％、Ｍｎ：０．２５％、Ｓ：０．０１２％
、ＳＯｌＡｌ：０．０３２％、Ｎ：０．００３８％なる
Ａ１キルド鋼連鋳スラブを加熱温度１０３０゜Ｃで低温
加熱し、仕上温度５００〜８８０℃で２．８ＴｍＩ！Ｌ
厚に熱延して、そのあと３５゜Ｃ／秒の冷速で３５０．
Ｃまて冷却し、その温度でコイルに捲取り、常温まで放
冷してから酸洗し、圧下率６０％で冷延した。
しＡｌＮの析出を十分促進しておけば最終製品の遅時効
化も同時に得られるので尚一層好ましい。実施例１ Ｃ：０．０２％、Ｍｎ：０．２５％、Ｓ：０．０１２％
、ＳＯｌＡｌ：０．０３２％、Ｎ：０．００３８％なる
Ａ１キルド鋼連鋳スラブを加熱温度１０３０゜Ｃで低温
加熱し、仕上温度５００〜８８０℃で２．８ＴｍＩ！Ｌ
厚に熱延して、そのあと３５゜Ｃ／秒の冷速で３５０．
Ｃまて冷却し、その温度でコイルに捲取り、常温まで放
冷してから酸洗し、圧下率６０％で冷延した。
この冷延板について７００′Ｃ×３時間のバッチ焼鈍、
および連続焼鈍の典型例として加熱速度４０゜Ｃ／秒で
、７１００Ｃて２０秒の焼鈍をおこないそのあと４５０
℃で１分間の過時効処理をおこなつた。連続焼鈍におけ
る６００℃以上の温度域での滞在時間は２７秒であつた
。このあと０．８％の調質圧延をおこないＪＩＳ５号試
験片を作つて引張試験により降状点として０．２％歪で
の耐力を求めた。結果は第１図に示す通りであり、仕上
温度６００〜８２０゜Ｃの範囲において降状点の低くな
ることが確認された。実施例２ 実施例１と同一成分のスラブを１１００゜Ｃに加熱した
のち仕上温度６８５゜Ｃで１．６７７！７７！厚に熱延
し、４２〜４８０Ｃ／秒の冷速で急冷し１００〜５９０
！Ｃでコイルに捲取り、常温まで放冷してから５％ＨＣ
ｌ水溶液中で４０℃の酸洗をおこない酸洗所要時間を測
定した。
および連続焼鈍の典型例として加熱速度４０゜Ｃ／秒で
、７１００Ｃて２０秒の焼鈍をおこないそのあと４５０
℃で１分間の過時効処理をおこなつた。連続焼鈍におけ
る６００℃以上の温度域での滞在時間は２７秒であつた
。このあと０．８％の調質圧延をおこないＪＩＳ５号試
験片を作つて引張試験により降状点として０．２％歪で
の耐力を求めた。結果は第１図に示す通りであり、仕上
温度６００〜８２０゜Ｃの範囲において降状点の低くな
ることが確認された。実施例２ 実施例１と同一成分のスラブを１１００゜Ｃに加熱した
のち仕上温度６８５゜Ｃで１．６７７！７７！厚に熱延
し、４２〜４８０Ｃ／秒の冷速で急冷し１００〜５９０
！Ｃでコイルに捲取り、常温まで放冷してから５％ＨＣ
ｌ水溶液中で４０℃の酸洗をおこない酸洗所要時間を測
定した。
このあと６０％の冷延をおこない実施例１と同じ条件で
連続焼鈍したのを同様の方法で降状点を測定した。結果
を第２図に示す。焼鈍温度が３００〜４５０℃の場合に
は酸洗所要時間も短かく、製品の降状点も低く、本発明
の効果が明瞭に現われている。以上説明したように本発
明によれば低降状点冷延鋼板を効率よく製造することが
できる。
連続焼鈍したのを同様の方法で降状点を測定した。結果
を第２図に示す。焼鈍温度が３００〜４５０℃の場合に
は酸洗所要時間も短かく、製品の降状点も低く、本発明
の効果が明瞭に現われている。以上説明したように本発
明によれば低降状点冷延鋼板を効率よく製造することが
できる。
【図面の簡単な説明】
第１図は熱延仕上温度と降状点との関係を示す図表、第
２図は熱延捲取温度と酸洗所要時間、降状点の関係を示
す図表である。
２図は熱延捲取温度と酸洗所要時間、降状点の関係を示
す図表である。
Claims (1)
- １ Ｃ：０．００５〜０．０３％を含有する冷延鋼板用
素材を熱延するにあたり、６００〜８２０℃の温度範囲
で熱延を仕上げ、その後３００〜４５０℃の温度に、１
２〜８５℃／秒の冷延速度で急冷し、該温度でコイルに
捲取り、放冷した後冷延を行い、さらに焼鈍することを
特徴とする低降伏点冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15476878A JPS6041689B2 (ja) | 1978-12-15 | 1978-12-15 | 低降伏点冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15476878A JPS6041689B2 (ja) | 1978-12-15 | 1978-12-15 | 低降伏点冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5582731A JPS5582731A (en) | 1980-06-21 |
| JPS6041689B2 true JPS6041689B2 (ja) | 1985-09-18 |
Family
ID=15591462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15476878A Expired JPS6041689B2 (ja) | 1978-12-15 | 1978-12-15 | 低降伏点冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6041689B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57192224A (en) * | 1981-05-20 | 1982-11-26 | Kawasaki Steel Corp | Production of al-killed cold-rolled steel sheet excellent in press-formability |
-
1978
- 1978-12-15 JP JP15476878A patent/JPS6041689B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5582731A (en) | 1980-06-21 |
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