JPS6045691B2 - 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 - Google Patents
絞り性の良好な薄鋼板の製造方法Info
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- JPS6045691B2 JPS6045691B2 JP57152761A JP15276182A JPS6045691B2 JP S6045691 B2 JPS6045691 B2 JP S6045691B2 JP 57152761 A JP57152761 A JP 57152761A JP 15276182 A JP15276182 A JP 15276182A JP S6045691 B2 JPS6045691 B2 JP S6045691B2
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- rolling
- temperature
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、絞り性の良好な薄鋼板の製造方法に関する
ものである。
ものである。
近年、省力、省エネルギーを達成するため、鋼板製造プ
ロセスの連続化あるいは工程省略化が盛んに進められつ
つある。
ロセスの連続化あるいは工程省略化が盛んに進められつ
つある。
この発明は、従来のスラブ連鋳法に代わるストリップキ
ャスターで連続鋳造した薄肉の鋳鋼帯を、直接再結晶温
度以下て圧延する低温直接圧延法により有利に絞り性の
良好な薄鋼板を製造する方法についての開発成果を開示
するものである。
ャスターで連続鋳造した薄肉の鋳鋼帯を、直接再結晶温
度以下て圧延する低温直接圧延法により有利に絞り性の
良好な薄鋼板を製造する方法についての開発成果を開示
するものである。
） 従来、軟質かつ加工性の良好な冷延薄鋼板は、専ら
、スラブ−熱間圧延一冷間圧延一再結晶焼鈍の各工程を
経て製造されて来た。
、スラブ−熱間圧延一冷間圧延一再結晶焼鈍の各工程を
経て製造されて来た。
一方これらの工程を極力省略し、溶鋼から圧延丁工程を
経す薄鋼帯成品を直接連続鋳造する方法が考えられてい
るが、この方法で得られた薄鋼帯は表面形状が悪くかつ
加工法に劣るため、そのままでは従来並の加工性を必要
とするような用途には使用できない。
経す薄鋼帯成品を直接連続鋳造する方法が考えられてい
るが、この方法で得られた薄鋼帯は表面形状が悪くかつ
加工法に劣るため、そのままでは従来並の加工性を必要
とするような用途には使用できない。
したがつてかような連続鋳造薄鋼帯につき、絞り加工性
を向上させるには、圧延と再結晶工程が必要となる。
を向上させるには、圧延と再結晶工程が必要となる。
ただ、ここで熱間圧延と冷間圧延の２回の圧延を施すの
はエネルギーロスが大きいので、１回の圧延でなおかつ
良好な絞り性を付与できることが、工業的に大きなメリ
ットを生むことは明らかである。
はエネルギーロスが大きいので、１回の圧延でなおかつ
良好な絞り性を付与できることが、工業的に大きなメリ
ットを生むことは明らかである。
そこで溶鋼から連続鋳造された薄肉の鋳鋼帯を圧延加工
組織が残る条件で圧延し、続いて再結晶焼鈍することに
より、絞り性の良好な薄鋼板を製造する方法を研究、開
発した。
組織が残る条件で圧延し、続いて再結晶焼鈍することに
より、絞り性の良好な薄鋼板を製造する方法を研究、開
発した。
すなわちこの発明の目的は、従来の
スラブー熱延一冷延一再結晶焼鈍過程
を経て製造されていた絞り性の良好な薄鋼板を、連続鋳
造→冷延→再結晶焼鈍 過程により、再結一晶温度以上
での圧延工程を省略して製造できる方法を提案すること
にある。
造→冷延→再結晶焼鈍 過程により、再結一晶温度以上
での圧延工程を省略して製造できる方法を提案すること
にある。
従来の熱間圧延を経て冷間圧延に至る製造工程では、熱
延工程における条件を適切に選ぶことにより冷延・焼鈍
後の鋼板の絞り性を高めることが！できた。
延工程における条件を適切に選ぶことにより冷延・焼鈍
後の鋼板の絞り性を高めることが！できた。
これに反し、この発明が対象としているような凝固後の
鋳鋼帯を直接冷間圧延する場合については、熱延に代わ
る他の方法を考えなくてはならない。
鋳鋼帯を直接冷間圧延する場合については、熱延に代わ
る他の方法を考えなくてはならない。
そこで発明者らは、上記の点につき鋭意研究を重ねた結
果、連続鋳造での凝固後における鋳鋼帯の冷却速度を制
御することが、成品の絞り性向上のためにまず有好であ
ることを見出した。
果、連続鋳造での凝固後における鋳鋼帯の冷却速度を制
御することが、成品の絞り性向上のためにまず有好であ
ることを見出した。
一方省エネルギー、省工程を推し進めるために３は、冷
却途中で圧延することが圧延荷重の減少および圧延前の
コイル巻取、巻房し工程の省略が可能となることからの
ぞましく、その場合圧延温度が高すぎると圧延中に再結
晶が進行し、かような鋼板を焼鈍しても、もはや絞り性
の向上は図れな４い。
却途中で圧延することが圧延荷重の減少および圧延前の
コイル巻取、巻房し工程の省略が可能となることからの
ぞましく、その場合圧延温度が高すぎると圧延中に再結
晶が進行し、かような鋼板を焼鈍しても、もはや絞り性
の向上は図れな４い。
発明者らは、この点についても研究を重ねた結果、後に
述べるように圧延温度を再結晶温度以下として鋳鋼板の
冷却速度との組合せで決まる一定の圧下率以上て圧延す
れは絞り性を向上できることを見出した。
述べるように圧延温度を再結晶温度以下として鋳鋼板の
冷却速度との組合せで決まる一定の圧下率以上て圧延す
れは絞り性を向上できることを見出した。
この発明は、上記知見に由来するものである。
すなわちこの発明は、薄肉の鋳鋼帯を連続鋳造し、その
冷却途中あるいは室温まで冷却した後、その再結晶温度
以下ての圧延を経て再結晶焼鈍するに際し、該鋳鋼帯の
９００℃から７００℃までにおける平均冷却速度ＶＣＣ
／Ｍｌｎ）と、圧延開始温度ＴＣＣ）および圧延圧下率
Ｒ（％）につき、次“式、Ｒ≧（５６−２１０ｇ（１０
×■）） ×１０ｇ（９５／（８．５−Ｔ／１００））を満たす
圧延を施すことによつて、従来課題の解決を図つたもの
である。
冷却途中あるいは室温まで冷却した後、その再結晶温度
以下ての圧延を経て再結晶焼鈍するに際し、該鋳鋼帯の
９００℃から７００℃までにおける平均冷却速度ＶＣＣ
／Ｍｌｎ）と、圧延開始温度ＴＣＣ）および圧延圧下率
Ｒ（％）につき、次“式、Ｒ≧（５６−２１０ｇ（１０
×■）） ×１０ｇ（９５／（８．５−Ｔ／１００））を満たす
圧延を施すことによつて、従来課題の解決を図つたもの
である。
ここにこの発明の適用鋼種としては、次に掲げるものが
とりわけ有利に適合する。
とりわけ有利に適合する。
（１）Ｃ：０．００３０重量％（以下単に％で示す）以
下、Ｍｎ：０．１５〜０．２５％、ＳＯｌ．Ａｌ：０．
０２〜０．０６％およびＮｂ：０．００８〜０．０３％
を含有する組成になるもの。
下、Ｍｎ：０．１５〜０．２５％、ＳＯｌ．Ａｌ：０．
０２〜０．０６％およびＮｂ：０．００８〜０．０３％
を含有する組成になるもの。
（２）Ｃ：０．００３５％、Ｓｉ：０．０２〜０．６０
％、Ｍｎ：０．２〜０．４％、Ｐ：０．０６０〜０．１
１０％、ＳＯｌ．Ａｌ：０．０２〜０．０６％およびＮ
ｂ：０．００８〜０．０３％を含有する組成になるもの
。
％、Ｍｎ：０．２〜０．４％、Ｐ：０．０６０〜０．１
１０％、ＳＯｌ．Ａｌ：０．０２〜０．０６％およびＮ
ｂ：０．００８〜０．０３％を含有する組成になるもの
。
（３）Ｃ：０．０２〜０．０６％、Ｍｎ：０．２〜０．
４％およびＳＯｌ．ＡＩ：０．０２〜０．０７％を含有
する組成になるもの。
４％およびＳＯｌ．ＡＩ：０．０２〜０．０７％を含有
する組成になるもの。
（４）Ｃ：０．０５〜０．０９％およびＭｎ：０．２〜
０．４％を含有する組成になるもの。
０．４％を含有する組成になるもの。
（５）Ｃ：０．０４〜０．０９％、Ｍｎ：０．２〜０．
９％、Ｐ：０．０８〜０泪％およびＧｓＯｌ．Ａｌ：０
．０２〜０．０６％を含有する組成になるもの。
９％、Ｐ：０．０８〜０泪％およびＧｓＯｌ．Ａｌ：０
．０２〜０．０６％を含有する組成になるもの。
（６）Ｃ：０．０６〜０．１０％、Ｍｎ：０．２〜０．
９％およびＳＯｌ．Ａｌ：０．０２〜０．０６％を含有
する組成になるもの。
９％およびＳＯｌ．Ａｌ：０．０２〜０．０６％を含有
する組成になるもの。
以下にこの発明の基礎となつた実験の経緯を説明する。
まずＣ：０．００１〜０．１０％、ＡＩ：０．００１〜
０．０７％、Ｍｎ：０．１５〜０．９０％、Ｓｉ：０．
０２〜０．６％、Ｐ：０．００８〜Ｏ泪％およびＮｂ：
０．０３％以下の範囲で含有する組成で、板厚３〜３０
ＴＥｎの鋳鋼帯を鋳造し、この鋳鋼帯は９００℃から７
００℃までの平均冷却速度■を、毎時６０℃から毎秒２
０℃にわたる範囲で制御した。この冷却途中、再結晶温
度以下の温度Ｔて圧延を施した後、８５０゜Ｃで１分間
の再結晶焼鈍を施し、得られた成品の絞り性について調
べた。なお絞り性は、塑性異方比（以下γ値と呼ぶ）に
よつて評価した。ここて鋳造後の鋳鋼帯の冷却速度■を
９００′Ｃから７００′Ｃの温度域で規制するのは、９
００℃をこえるかまたは７００℃に満たぬ温度域での冷
却速度は成品の絞り性に影響せず、９００℃から７００
℃までの冷却速度■が成品の絞り性を決定するからであ
る。
０．０７％、Ｍｎ：０．１５〜０．９０％、Ｓｉ：０．
０２〜０．６％、Ｐ：０．００８〜Ｏ泪％およびＮｂ：
０．０３％以下の範囲で含有する組成で、板厚３〜３０
ＴＥｎの鋳鋼帯を鋳造し、この鋳鋼帯は９００℃から７
００℃までの平均冷却速度■を、毎時６０℃から毎秒２
０℃にわたる範囲で制御した。この冷却途中、再結晶温
度以下の温度Ｔて圧延を施した後、８５０゜Ｃで１分間
の再結晶焼鈍を施し、得られた成品の絞り性について調
べた。なお絞り性は、塑性異方比（以下γ値と呼ぶ）に
よつて評価した。ここて鋳造後の鋳鋼帯の冷却速度■を
９００′Ｃから７００′Ｃの温度域で規制するのは、９
００℃をこえるかまたは７００℃に満たぬ温度域での冷
却速度は成品の絞り性に影響せず、９００℃から７００
℃までの冷却速度■が成品の絞り性を決定するからであ
る。
この理由についてはいまのところ定かではないが、０．
１％以下のＣを含む鋼では、９００′Ｃから７００℃の
冷却過程がＡ３変態点を通過する温度範囲であり、ここ
での冷却速度が大きいほど変態速度が大きくなつて結晶
粒が微細化し、かような微細な結晶組織を有する銅板を
圧延し、焼鈍すると、圧延中に歪エネルギーが蓄積され
易く、焼鈍過程で絞り性に有利な集合組織が形成される
ことによると推察され、このような理由により、製品薄
板の絞り性を向上させるための冷却速度の制御は、９０
０′Ｃから７００′Ｃの範囲で行うことにしたのである
。つぎに実験結果を示す。鋳鋼板の温度が■＝１０′Ｃ
／Ｍｊｎの上記冷却過程を経て室温まで下がつたのち圧
延した場合に、Ｔ＝２０′Ｃの条件で圧延を行つたとき
の実験結果を、第１図に圧下率Ｒとｒ値との関係で示す
。
１％以下のＣを含む鋼では、９００′Ｃから７００℃の
冷却過程がＡ３変態点を通過する温度範囲であり、ここ
での冷却速度が大きいほど変態速度が大きくなつて結晶
粒が微細化し、かような微細な結晶組織を有する銅板を
圧延し、焼鈍すると、圧延中に歪エネルギーが蓄積され
易く、焼鈍過程で絞り性に有利な集合組織が形成される
ことによると推察され、このような理由により、製品薄
板の絞り性を向上させるための冷却速度の制御は、９０
０′Ｃから７００′Ｃの範囲で行うことにしたのである
。つぎに実験結果を示す。鋳鋼板の温度が■＝１０′Ｃ
／Ｍｊｎの上記冷却過程を経て室温まで下がつたのち圧
延した場合に、Ｔ＝２０′Ｃの条件で圧延を行つたとき
の実験結果を、第１図に圧下率Ｒとｒ値との関係で示す
。
第１図より圧下率が高いほどｒ値が上昇することがわか
る。
る。
以後このように高いｒ値が得られる下限圧下率を限界圧
下率ＲＯと呼び、たとえば第１図に示した場合はＲＯ＝
５５（％）である。つぎに鋳造後の鋼板の冷却途中、種
々の温度で圧延を行つた結果について述べる。第２図に
、９００′Ｃから７０００Ｃまてのの冷却速度■を５゜
Ｃ／Ｍｌｎとしたときの圧延開始温度ＴＣＣ）と限界圧
下率ＲＯ（％）との関係を示す。
下率ＲＯと呼び、たとえば第１図に示した場合はＲＯ＝
５５（％）である。つぎに鋳造後の鋼板の冷却途中、種
々の温度で圧延を行つた結果について述べる。第２図に
、９００′Ｃから７０００Ｃまてのの冷却速度■を５゜
Ｃ／Ｍｌｎとしたときの圧延開始温度ＴＣＣ）と限界圧
下率ＲＯ（％）との関係を示す。
同図より高温て圧延する場合には、より高い圧下率を必
要とすることがわかる。
要とすることがわかる。
さらに冷却速度Ｖおよび圧延開始温度Ｔを種々変化さて
圧延を行つた場合のＲＯ（５Ｖとの関係についても調査
を行い、一例として圧延開始温度Ｔが３００゜Ｃのとき
のＲ。
圧延を行つた場合のＲＯ（５Ｖとの関係についても調査
を行い、一例として圧延開始温度Ｔが３００゜Ｃのとき
のＲ。
．ｌ５Ｖとの関係を第３図に示す。同図から明らかなよ
うに、■を大きくすることによつて低圧下率でも高いｒ
値が得られることがわかつた。
うに、■を大きくすることによつて低圧下率でも高いｒ
値が得られることがわかつた。
一般に圧下能力の小さいミルでは、強圧下圧延を行うこ
とは実質的に不可能であるが、かようなミルを用いる場
合であつても、■を大きくすることにより低圧下率でも
絞り性の良好な鋼板を製造することができる点もこの発
明の大きなメリットである。
とは実質的に不可能であるが、かようなミルを用いる場
合であつても、■を大きくすることにより低圧下率でも
絞り性の良好な鋼板を製造することができる点もこの発
明の大きなメリットである。
以上の実験結果をまとめて、ＲＯ，■およびＴの関係に
つき整理したところ、３者の関係は次式、で表わされる
ことが判明した。
つき整理したところ、３者の関係は次式、で表わされる
ことが判明した。
従つてこの限界圧下率ＲＯ以上の圧下率で圧延を行うこ
とにより、絞り性に優れた薄鋼板が得られるわけである
。次にこの発明の実施例について説明する。表１に示し
た種々の成分組成になる溶鋼を、温度制御により種々の
板厚に調整できる鋳型内に注入して３ＴＷＬ〜３０ＴＷ
Ｌ厚の薄肉鋳鋼帯を製造し、続いて９００℃から７００
℃に至るまでの冷却速度を０．２〜９００℃／Ｍｉｎの
範囲で変化させて冷却し、その冷フ却途中から室温に至
る間の種々の温度ならびに種々の圧下率で圧延を行い、
その後８５０℃、１分間または７００℃、１叫間の焼鈍
を施して薄鋼板とした。
とにより、絞り性に優れた薄鋼板が得られるわけである
。次にこの発明の実施例について説明する。表１に示し
た種々の成分組成になる溶鋼を、温度制御により種々の
板厚に調整できる鋳型内に注入して３ＴＷＬ〜３０ＴＷ
Ｌ厚の薄肉鋳鋼帯を製造し、続いて９００℃から７００
℃に至るまでの冷却速度を０．２〜９００℃／Ｍｉｎの
範囲で変化させて冷却し、その冷フ却途中から室温に至
る間の種々の温度ならびに種々の圧下率で圧延を行い、
その後８５０℃、１分間または７００℃、１叫間の焼鈍
を施して薄鋼板とした。
得られた各薄鋼板の絞り性について調べた結果をｒ値で
表１に併せ示す。Ｃ 表１から明らかなように、この発明の方法に従つて得ら
れた薄鋼板はいずれも高いｒ値を示したのに対し、比較
例のように冷却条件ならびに圧延開始温度から必要とさ
れる限界圧下率よりも低い圧下率で圧延を行つた場合は
、低いｒ値しか得らクれなかつた。
表１に併せ示す。Ｃ 表１から明らかなように、この発明の方法に従つて得ら
れた薄鋼板はいずれも高いｒ値を示したのに対し、比較
例のように冷却条件ならびに圧延開始温度から必要とさ
れる限界圧下率よりも低い圧下率で圧延を行つた場合は
、低いｒ値しか得らクれなかつた。
次に表１中、鋼３で示したこの発明法に従つて得られた
薄鋼板の機械的性質について調べた結果を、同一組成で
従来法によつて製造した冷延鋼板のそれを比較した表２
に示す。
薄鋼板の機械的性質について調べた結果を、同一組成で
従来法によつて製造した冷延鋼板のそれを比較した表２
に示す。
この発明法に従い得られた薄鋼板の機械的性質は、従来
法に従う冷延銅板に比べ優るとも劣らなかつた。
法に従う冷延銅板に比べ優るとも劣らなかつた。
以上述べたようにこの発明法によれば、ストリップキャ
スターで鋳造した薄肉の鋳鋼帯からでも、熱延工程の省
略の下で従来の冷延鋼板と比肩し得る絞り性に優れた薄
鋼板を製造することができ、省エネルギー、省工程化に
偉効を奏する。
スターで鋳造した薄肉の鋳鋼帯からでも、熱延工程の省
略の下で従来の冷延鋼板と比肩し得る絞り性に優れた薄
鋼板を製造することができ、省エネルギー、省工程化に
偉効を奏する。
第１図はＶ＝１０
・延を行つた場合の圧下率Ｒとｒ値との関係を示したグ
ラフ、第２図は■＝５℃／Ｍｉｎのときにおける圧延開
始温度Ｔと限界圧下率Ｒ。
ラフ、第２図は■＝５℃／Ｍｉｎのときにおける圧延開
始温度Ｔと限界圧下率Ｒ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 薄肉の鋳鋼帯を連続鋳造し、その冷却途中あるいは
室温まで冷却した後、その再結晶温度以下での圧延を経
て再結晶焼鈍するに際し、該鋳鋼帯の９００℃から７０
０℃までにおける平均冷却速度Ｖ（℃／ｍｉｎ）と、圧
延開始温度Ｔ（℃）および圧延圧下率Ｒ（％）につき、
次式Ｒ≧｛５６−２ｌｏｇ（１０×Ｖ）｝ ×ｌｏｇ｛９５／（８．５−Ｔ／１００））を満たす圧
延を施すことより成る、絞り性の良好な薄鋼板の製造方
法。 ２ 薄肉の板状鋼片が、Ｃ：０．００３０重量％以下、
Ｍｎ：０．１５〜０．２５重量％、Ｓｏｌ．Ａｌ：０．
０２〜０．０６重量％およびＮｂ：０．００８〜０．０
３重量％を含有する組成である１記載の方法。 ３ 薄肉の板状鋼片が、Ｃ：０．００３５重量％以下、
Ｓｉ：０．０２〜０．６０重量％、Ｍｎ：０．２〜０．
４重通％、Ｐ：０．０６０〜０．１１０重量％、Ｓｏｌ
．Ａｌ：０．０２〜０．０６重量％、およびＮｂ：０．
００８〜０．０３重量％を含有する組成である１記載の
方法。 ４ 薄肉の板状鋼片が、Ｃ：０．０２〜０．０６重量％
、Ｍｎ：０．２〜０．４重量％およびＳｏｌ．Ａｌ：０
．０２〜０．０７重量％を含有する組成である１記載の
方法。 ５ 薄肉の板状鋼片が、Ｃ：０．０５〜０．０９重量％
、およびＭｎ：０．２〜０．４重量％を含有する組成で
ある１記載の方法。 ６ 薄肉の板状鋼片が、Ｃ：０．０４〜０．０９重量％
、Ｍｎ：０．２〜０．９重量％、Ｐ：０．０８〜０．１
１重量％およびＳｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．０６重量
％を含有する組成である１記載の方法。 ７ 薄肉の板状鋼片が、Ｃ：０．０６〜０．１０重量％
、Ｍｎ：０．２〜０．９重量％およびＳｏｌ．Ａｌ：０
．０２〜０．０８重量％を含有する組成である１記載の
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57152761A JPS6045691B2 (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57152761A JPS6045691B2 (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5943823A JPS5943823A (ja) | 1984-03-12 |
| JPS6045691B2 true JPS6045691B2 (ja) | 1985-10-11 |
Family
ID=15547568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57152761A Expired JPS6045691B2 (ja) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | 絞り性の良好な薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045691B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59185729A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-22 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り加工性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JP2937132B2 (ja) * | 1996-09-02 | 1999-08-23 | 日本電気株式会社 | 半導体装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3881348A (en) * | 1973-06-20 | 1975-05-06 | Combustion Eng | Hydraulic spring adjusting device for bowl mills |
| JPS57101616A (en) * | 1980-12-12 | 1982-06-24 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of body-centered cubic metal thin plate for machining |
-
1982
- 1982-09-03 JP JP57152761A patent/JPS6045691B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5943823A (ja) | 1984-03-12 |
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