JPH02194123A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH02194123A JPH02194123A JP1011364A JP1136489A JPH02194123A JP H02194123 A JPH02194123 A JP H02194123A JP 1011364 A JP1011364 A JP 1011364A JP 1136489 A JP1136489 A JP 1136489A JP H02194123 A JPH02194123 A JP H02194123A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は電気機器鉄心材料として使用される、磁気特性
の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法に関するものであ
る。
の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法に関するものであ
る。
近年、電気機器の高効率化は、世界的な電力・エネルギ
ー節減の動きの中で強く要望されている。
ー節減の動きの中で強く要望されている。
このため、回転機および中小型変圧器等の鉄心材料に広
く使用されている無方向性電磁鋼板においても、低鉄損
でかつ高磁束密度であることへの要請がますます強まっ
てきている。
く使用されている無方向性電磁鋼板においても、低鉄損
でかつ高磁束密度であることへの要請がますます強まっ
てきている。
従来の無方向性電磁鋼板では低鉄損化の手段として、一
般に固有抵抗増加による渦電流損低下の観点から、Ｓｉ
あるいはＭ等の含有量を高める方法が用いられてきた．
しかし、この方法では、反面、磁束密度が低下するとい
う問題があった。
般に固有抵抗増加による渦電流損低下の観点から、Ｓｉ
あるいはＭ等の含有量を高める方法が用いられてきた．
しかし、この方法では、反面、磁束密度が低下するとい
う問題があった。
また、集合組織の改善によるヒステリシス損低下の観点
から、熱延板焼鈍を施したり、あるいは特開昭５９−１
５７２５９号公報や特開昭６０ − ３９１２号公報等
に記載されているように、熱延板焼鈍とＳｎ， Ｓｂ等
の微量元素添加の組み合わせにより鉄損の低減と磁束密
度の増大を同時に図る方法があるが、製造工程が長くな
り、かつコスト増になるという問題があった。
から、熱延板焼鈍を施したり、あるいは特開昭５９−１
５７２５９号公報や特開昭６０ − ３９１２号公報等
に記載されているように、熱延板焼鈍とＳｎ， Ｓｂ等
の微量元素添加の組み合わせにより鉄損の低減と磁束密
度の増大を同時に図る方法があるが、製造工程が長くな
り、かつコスト増になるという問題があった。
一方、特開昭５６−３６２５号公報等に記載されている
ように、急速凝固法により直接的に薄帯となし、磁気特
性上好ましい（１００）面内無方向性の集合組織を有す
る電磁鋼薄帯を製造する方法が提案されている。ところ
が、最初に記したように、無方向性電磁鋼板は電気機器
の鉄心材料に用いられるが、この場合、板厚精度や形状
が厳しく要求される。従って、象、速凝固法により得ら
れた薄帯も、そのまま電気機器の鉄心材料として用いる
よりも圧延等により板厚精度を上げ、かつ形状を整える
ことが望ましい。しかし、薄帯に圧延等を加えることは
、急速凝固法により形成された、磁気特性上好ましい金
属組織や集合組織等を壊してしまう結果になりかねない
。
ように、急速凝固法により直接的に薄帯となし、磁気特
性上好ましい（１００）面内無方向性の集合組織を有す
る電磁鋼薄帯を製造する方法が提案されている。ところ
が、最初に記したように、無方向性電磁鋼板は電気機器
の鉄心材料に用いられるが、この場合、板厚精度や形状
が厳しく要求される。従って、象、速凝固法により得ら
れた薄帯も、そのまま電気機器の鉄心材料として用いる
よりも圧延等により板厚精度を上げ、かつ形状を整える
ことが望ましい。しかし、薄帯に圧延等を加えることは
、急速凝固法により形成された、磁気特性上好ましい金
属組織や集合組織等を壊してしまう結果になりかねない
。
上記した事情に鑑み、本発明は急速凝固法により得られ
た鋼帯を出発材料とし、これを熱延および冷延を含むプ
ロセスに適用した上で、磁気特性の優れた無方向性電磁
鋼板を製造する方法を提供するものである。
た鋼帯を出発材料とし、これを熱延および冷延を含むプ
ロセスに適用した上で、磁気特性の優れた無方向性電磁
鋼板を製造する方法を提供するものである。
本発明者らは、前記した急速凝固法により得られた調帯
に、板厚精度の向上、形状矯正の目的で熱延および冷延
を加えた場合に、鋼帯が有する磁気特性上好ましい金属
組織や集合組織等を壊すことのない熱延条件および冷延
条件がないがとの観点から鋭意研究を重ねた。
に、板厚精度の向上、形状矯正の目的で熱延および冷延
を加えた場合に、鋼帯が有する磁気特性上好ましい金属
組織や集合組織等を壊すことのない熱延条件および冷延
条件がないがとの観点から鋭意研究を重ねた。
その結果、急速凝固させて得られた鋼帯を、再加熱する
ことなく、ある一定条件で熱延した場合に、冷延および
仕上焼鈍との組み合わせで、優れた磁気特性が得られる
ことを究明した。
ことなく、ある一定条件で熱延した場合に、冷延および
仕上焼鈍との組み合わせで、優れた磁気特性が得られる
ことを究明した。
本発明はこの知見に基づいてなされたものであり、その
要旨は、重量％で、Ｓｉ ： ０．１％以上４．０％以
下を含有し、残部実質的にＰｅからなる溶鋼を、移動更
新する冷却体表面により急速凝固せしめて鋼帯となし、
該鋼帯を再加熱することなく圧下率６０％以下、圧延仕
上温度６００℃以上１０００℃以下で熱延し、次いで、
得られた熱延鋼帯に冷延および仕上焼鈍を施すことを特
徴とする特許の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法にあ
る．本発明の他の要旨は、前記無方向性電磁鋼板の製造
方法において、前記熱延鋼帯の冷延圧下率を３０％以上
８０％未満とするところにある。さらに他の要旨は、前
記無方向性電磁鋼板の製造方法において、前記熱延鋼帯
の冷延圧下率を８０％以上とするところにある。
要旨は、重量％で、Ｓｉ ： ０．１％以上４．０％以
下を含有し、残部実質的にＰｅからなる溶鋼を、移動更
新する冷却体表面により急速凝固せしめて鋼帯となし、
該鋼帯を再加熱することなく圧下率６０％以下、圧延仕
上温度６００℃以上１０００℃以下で熱延し、次いで、
得られた熱延鋼帯に冷延および仕上焼鈍を施すことを特
徴とする特許の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法にあ
る．本発明の他の要旨は、前記無方向性電磁鋼板の製造
方法において、前記熱延鋼帯の冷延圧下率を３０％以上
８０％未満とするところにある。さらに他の要旨は、前
記無方向性電磁鋼板の製造方法において、前記熱延鋼帯
の冷延圧下率を８０％以上とするところにある。
以下、本発明を詳細に説明する。
鋼成分は、Ｓｉ ： ０． １％以上４．０％以下を含
有し、残部実質的にＰｅから成るものとする。Ｓｉは周
知のように鉄損を低下させる作用のある成分であり、こ
の作用を奏するためには、０．１％以上含有する必要が
ある．一方、その含有量が増えると磁束密度が低下し、
また、熱延および冷延での作業性の劣化やコスト高を招
くので、４．０％以下とする。
有し、残部実質的にＰｅから成るものとする。Ｓｉは周
知のように鉄損を低下させる作用のある成分であり、こ
の作用を奏するためには、０．１％以上含有する必要が
ある．一方、その含有量が増えると磁束密度が低下し、
また、熱延および冷延での作業性の劣化やコスト高を招
くので、４．０％以下とする。
尚、本発明において、Ｓｉ以外の鋼成分としては、磁気
特性の向上，機械特性の向上，耐誘性の向上などの目的
のために、＾１− Ｍｎ＋ Ｐ Ｉ Ｂ ＋ Ｎｆ＋
Ｃｒ＋Ｔｉ， Ｖ． Ｎｂ， Ｚｒの１種または２種
以上を含有させてもよい。
特性の向上，機械特性の向上，耐誘性の向上などの目的
のために、＾１− Ｍｎ＋ Ｐ Ｉ Ｂ ＋ Ｎｆ＋
Ｃｒ＋Ｔｉ， Ｖ． Ｎｂ， Ｚｒの１種または２種
以上を含有させてもよい。
上記成分の各含有量は重量％で次の通りである。
Ａ７ ： ２． ０％以下，Ｍｎ：２．０％以下，ｐ：
ｏ．ｓ％以下，Ｃｒ：８．０％以下，Ｎｉ：４．０％以
下，Ｔｉ：０、３％以下，Ｖ：Ｏ．３％以下，Ｎｂ：０
．３％以下。
ｏ．ｓ％以下，Ｃｒ：８．０％以下，Ｎｉ：４．０％以
下，Ｔｉ：０、３％以下，Ｖ：Ｏ．３％以下，Ｎｂ：０
．３％以下。
Ｚｒ ： ０． ３％以下，Ｂ：０．０１％以下である
。
。
次に本発明の特徴とする、溶鋼を急速凝固させて得られ
た鋼帯の熱延条件と、冷延および仕上焼鈍後の磁気特性
の関係について説明する。
た鋼帯の熱延条件と、冷延および仕上焼鈍後の磁気特性
の関係について説明する。
第１図は、Ｓｉ ： １． １％を含有する溶鋼を、双
ロール法により連続鋳造し、急速凝固させて、厚みがそ
れぞれ、５．０ｍｍ， ４．０１１１１１． ３．５Ｍ
， ３．０Ｍ。
ロール法により連続鋳造し、急速凝固させて、厚みがそ
れぞれ、５．０ｍｍ， ４．０１１１１１． ３．５Ｍ
， ３．０Ｍ。
２、 ０ ｍの５種類の調帯となし、その後、これらの
鋼帯を再加熱することなく仕上温度８５０゜Ｃで１、５
閤厚まで熱延し、さらにその後、０．５０１ＩＩｍ厚ま
で冷延し（冷延圧下率： ６ ６． ７％）、８５０゜
Ｃで３０秒間、連続仕上焼鈍を施した製品板の磁気特性
を測定した結果である。急速凝固させて得られた鋼帯の
熱延圧下率が６０％以下の場合に、著しく低鉄損で、か
つ高磁束密度の、優れた磁気特性を有する製品板が製造
できることがわかる。これは、鋼帯の熱延圧下率が６０
％を超える場合には、第２図（ａ）の例に示すように、
鋼帯の組織は完全に圧延組織および一部、再結晶組織に
変化してしまうのに対し、鋼帯の熱延圧下率が６０％以
下の場合には、第２図（ｂ）の例に示すように、鋼帯は
急速凝固させて得られた組織をほぼ保存した状態にある
ことによる。
鋼帯を再加熱することなく仕上温度８５０゜Ｃで１、５
閤厚まで熱延し、さらにその後、０．５０１ＩＩｍ厚ま
で冷延し（冷延圧下率： ６ ６． ７％）、８５０゜
Ｃで３０秒間、連続仕上焼鈍を施した製品板の磁気特性
を測定した結果である。急速凝固させて得られた鋼帯の
熱延圧下率が６０％以下の場合に、著しく低鉄損で、か
つ高磁束密度の、優れた磁気特性を有する製品板が製造
できることがわかる。これは、鋼帯の熱延圧下率が６０
％を超える場合には、第２図（ａ）の例に示すように、
鋼帯の組織は完全に圧延組織および一部、再結晶組織に
変化してしまうのに対し、鋼帯の熱延圧下率が６０％以
下の場合には、第２図（ｂ）の例に示すように、鋼帯は
急速凝固させて得られた組織をほぼ保存した状態にある
ことによる。
尚、調帯の熱延は、−旦調帯を再加熱後に実施してもよ
いが、再加熱時に急速凝固法により形成された、磁気特
性上好ましい金属組織や集合組織等が変化を受ける結果
となる。従って、鋼帯は、再加熱することなく熱延する
必要がある。また、熱延仕上温度が１０００℃を超える
場合にも、急速凝固法により形成された、磁気特性上好
ましい金属組織や集合組織等が変化を受けやすい。一方
、熱延仕上温度が６００℃未満の場合には、形状矯正効
果が少なく、また、熱延機の負荷の増大１作業性の劣化
を招き、磁気特性も、熱延仕上温度が６００℃以上の場
合に比べて向上は認められないため、熱延仕上温度は６
００℃以上とした。
いが、再加熱時に急速凝固法により形成された、磁気特
性上好ましい金属組織や集合組織等が変化を受ける結果
となる。従って、鋼帯は、再加熱することなく熱延する
必要がある。また、熱延仕上温度が１０００℃を超える
場合にも、急速凝固法により形成された、磁気特性上好
ましい金属組織や集合組織等が変化を受けやすい。一方
、熱延仕上温度が６００℃未満の場合には、形状矯正効
果が少なく、また、熱延機の負荷の増大１作業性の劣化
を招き、磁気特性も、熱延仕上温度が６００℃以上の場
合に比べて向上は認められないため、熱延仕上温度は６
００℃以上とした。
このように本発明の特徴は、急速凝固させて得られたＳ
ｉ含有量が０．１％以上４．０％以下の鋼帯を、再加熱
することな（圧下率６０％以下、圧延仕上温度６００℃
以上１０００℃以下で熱延し、冷延および仕上焼鈍を施
すことにより、低鉄損でかつ高磁束密度の無方向性電磁
鋼板が製造できることにある。
ｉ含有量が０．１％以上４．０％以下の鋼帯を、再加熱
することな（圧下率６０％以下、圧延仕上温度６００℃
以上１０００℃以下で熱延し、冷延および仕上焼鈍を施
すことにより、低鉄損でかつ高磁束密度の無方向性電磁
鋼板が製造できることにある。
ところで、冷延は、板厚精度を上げ、かつ形状（平坦さ
）を整える効果を有することは言うまでもないが、特に
冷延圧下率が３０％以上８０％未満の場合には、板厚精
度の向上、形状矯正効果のみならず、磁束密度がさらに
一層高くなるという磁気特性上の効果も有する。また、
冷延圧下率が８０％以上の場合には、板厚精度の向上、
形状矯正効果に加えて、製品板の集合組織が（１００）
（０２５）型に近づくため、鉄損および磁束密度共、板
面内の異方性が著しく小さくなるという磁気特性上の効
果も奏される。
）を整える効果を有することは言うまでもないが、特に
冷延圧下率が３０％以上８０％未満の場合には、板厚精
度の向上、形状矯正効果のみならず、磁束密度がさらに
一層高くなるという磁気特性上の効果も有する。また、
冷延圧下率が８０％以上の場合には、板厚精度の向上、
形状矯正効果に加えて、製品板の集合組織が（１００）
（０２５）型に近づくため、鉄損および磁束密度共、板
面内の異方性が著しく小さくなるという磁気特性上の効
果も奏される。
〔実施例〕
次に本発明の実施例を示す
実施例Ｉ
Ｓｉ：３．０％、ＡＪ：ｌ、Ｑ％、Ｍｎ：０．２％５
Ｐ；０．０２％を含有し、残部実質的にＰｅからなる溶
鋼を双ロール法により急速凝固させ、厚みが４．０閣。
Ｐ；０．０２％を含有し、残部実質的にＰｅからなる溶
鋼を双ロール法により急速凝固させ、厚みが４．０閣。
３．０ｍｍ、２．０ｍｍの３種類の調帯となし、その後
、再加熱することなくこれらの鋼帯を、仕上温度８２０
℃で１．４ ｍ厚まで熱延し、次いで０．３５厚まで冷
延しく冷延圧下率ニア５．０％）、１０５０″Ｃで３０
秒間、連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を測定した。その
測定結果を第１表に示す。本発明により、著しく低鉄損
でかつ高磁束密度の無方向性電磁鋼板の製造が可能であ
ることがわかる。
、再加熱することなくこれらの鋼帯を、仕上温度８２０
℃で１．４ ｍ厚まで熱延し、次いで０．３５厚まで冷
延しく冷延圧下率ニア５．０％）、１０５０″Ｃで３０
秒間、連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を測定した。その
測定結果を第１表に示す。本発明により、著しく低鉄損
でかつ高磁束密度の無方向性電磁鋼板の製造が可能であ
ることがわかる。
第１表
実施例２
Ｓｉ：１．０％、ＡＪ：０．０３％、Ｍｎ：０．２％、
Ｐ：０．０１％、Ｂ：ｏ、ｏｏ３％を含有し、残部実質
的にＰｅからなる溶鋼を双ロール法により象、速凝固さ
せ、厚みが５．０ ｔｍと２．０ ｍの２種類の鋼帯と
なし、その後、再加熱することなくこれらの鋼帯を、仕
上温度８８０℃で、５．０ ｎｕｎ厚鋼帯鋼帯いては１
．４闘厚および３．５ ｍｍ厚に、また２、 ０ ＋＋
ａ厚鋼帯ニツいては１．４ ｍｍ厚に熱延し、次イテｏ
、５０ＩＩＩＩ１１厚マチ冷延し、９００℃で２０秒間
の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を測定した。その測定
結果を第２表に示す６本発明により、低鉄損でかつ高磁
束密度の、優れた磁気特性を有する無方向性量Ｍ１鋼板
の製造が可能であることが明らかである。特に、冷延圧
下率が８０％以上である鋼帯阻５の場合には、圧延方向
とそれに直角な方向の磁気特性の差が著しく小さいこと
も明らかである。
Ｐ：０．０１％、Ｂ：ｏ、ｏｏ３％を含有し、残部実質
的にＰｅからなる溶鋼を双ロール法により象、速凝固さ
せ、厚みが５．０ ｔｍと２．０ ｍの２種類の鋼帯と
なし、その後、再加熱することなくこれらの鋼帯を、仕
上温度８８０℃で、５．０ ｎｕｎ厚鋼帯鋼帯いては１
．４闘厚および３．５ ｍｍ厚に、また２、 ０ ＋＋
ａ厚鋼帯ニツいては１．４ ｍｍ厚に熱延し、次イテｏ
、５０ＩＩＩＩ１１厚マチ冷延し、９００℃で２０秒間
の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を測定した。その測定
結果を第２表に示す６本発明により、低鉄損でかつ高磁
束密度の、優れた磁気特性を有する無方向性量Ｍ１鋼板
の製造が可能であることが明らかである。特に、冷延圧
下率が８０％以上である鋼帯阻５の場合には、圧延方向
とそれに直角な方向の磁気特性の差が著しく小さいこと
も明らかである。
実施例３
Ｓｉ：３．４％、Ａ７：Ｑ、７％、Ｍｎ：１．０％、Ｎ
ｔ：２．５％、Ｔｉ：０．１％を含有し、残部実質的に
Ｐｅからなる溶鋼を双ロール法により急速凝固させ、４
、０ ｍｍ厚と１．８ ａｍ厚の２種類の鋼帯となし、
その後、再加熱することなくこれらの調帯を、仕上温度
９５０″Ｃで１．２ｍ厚まで熱延し、次いで０．２０胴
厚まで冷延しく冷延圧下率？８．３．３％）、７５０℃
で３０秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を測定した
。その測定結果を第３表に示す。本発明により、低鉄損
でかつ高磁束密度の無方向性電磁鋼板の製造ができるこ
とがわかる。
ｔ：２．５％、Ｔｉ：０．１％を含有し、残部実質的に
Ｐｅからなる溶鋼を双ロール法により急速凝固させ、４
、０ ｍｍ厚と１．８ ａｍ厚の２種類の鋼帯となし、
その後、再加熱することなくこれらの調帯を、仕上温度
９５０″Ｃで１．２ｍ厚まで熱延し、次いで０．２０胴
厚まで冷延しく冷延圧下率？８．３．３％）、７５０℃
で３０秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を測定した
。その測定結果を第３表に示す。本発明により、低鉄損
でかつ高磁束密度の無方向性電磁鋼板の製造ができるこ
とがわかる。
実施例４
Ｓｉ：２．５％、Ｃｒ：５．０％を含有し、残部実質的
にＰｅからなる溶鋼を双ロール法により急速凝固させ、
４．５ ｍｍ厚と２．５鵬厚の２種類の鋼帯となし、そ
の後、再加熱することなくこれらの鋼帯を、仕上温度９
００℃で１．５Ｍ厚まで熱延し、次いで０、５ ｍ厚ま
で冷延しく冷延圧下率：６６．７％）、９５０″Ｃで３
０秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を測定した。そ
の測定結果を第４表に示す。
にＰｅからなる溶鋼を双ロール法により急速凝固させ、
４．５ ｍｍ厚と２．５鵬厚の２種類の鋼帯となし、そ
の後、再加熱することなくこれらの鋼帯を、仕上温度９
００℃で１．５Ｍ厚まで熱延し、次いで０、５ ｍ厚ま
で冷延しく冷延圧下率：６６．７％）、９５０″Ｃで３
０秒間の連続仕上焼鈍を施し、磁気特性を測定した。そ
の測定結果を第４表に示す。
本発明により、低鉄損でかつ高磁束密度の無方向性電磁
鋼板の製造が可能であることがわかる。
鋼板の製造が可能であることがわかる。
第４表
第３表
〔発明の効果〕
以上のように、本発明によれば、低鉄損でかつ高磁束密
度である磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板が得られ、
電気機器の高効率化に伴い、その鉄心材料として用いら
れる無方向性電磁鋼板に対する要請に十分応えることが
でき、その工業的効果は極めて大きいものがある。
度である磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板が得られ、
電気機器の高効率化に伴い、その鉄心材料として用いら
れる無方向性電磁鋼板に対する要請に十分応えることが
でき、その工業的効果は極めて大きいものがある。
第１図はＳｉ ： １．１％を含有する溶鋼を、双ロー
ル法により急速凝固させて鋼帯となし、その後、該調帯
を再加熱することなく熱延した場合の熱延圧下率と、冷
延および仕上焼鈍後の製品板の鉄損Ｗ１５／Ｓ。および
磁束密度Ｂ、。との関係を示す図、第２図は第１図に示
した熱延圧下率が７０％の場合（ａ）、および２５％の
場合（ｂ）の、鋼帯の金属組織を示す金属顕微鏡写真図
である。 第１図 熱延圧下率 （、％〕
ル法により急速凝固させて鋼帯となし、その後、該調帯
を再加熱することなく熱延した場合の熱延圧下率と、冷
延および仕上焼鈍後の製品板の鉄損Ｗ１５／Ｓ。および
磁束密度Ｂ、。との関係を示す図、第２図は第１図に示
した熱延圧下率が７０％の場合（ａ）、および２５％の
場合（ｂ）の、鋼帯の金属組織を示す金属顕微鏡写真図
である。 第１図 熱延圧下率 （、％〕
Claims (3)
- （１）重量％で、Ｓｉ：０．１％以上４．０％以下を含
有し、残部実質的にＰｅからなる溶鋼を、移動更新する
冷却体表面により急速凝固せしめて鋼帯となし、該鋼帯
を再加熱することなく圧下率６０％以下、圧延仕上温度
６００℃以上１０００℃以下で熱延し、次いで、得られ
た熱延鋼帯に冷延および仕上焼鈍を施すことを特徴とす
る磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - （２）前記熱延鋼帯の冷延圧下率を３０％以上８０％未
満とする請求項１記載の磁気特性の優れた無方向性電磁
鋼板の製造方法。 - （３）前記熱延鋼帯の冷延圧下率を８０％以上とする請
求項１記載の磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1136489A JPH0784614B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1136489A JPH0784614B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02194123A true JPH02194123A (ja) | 1990-07-31 |
| JPH0784614B2 JPH0784614B2 (ja) | 1995-09-13 |
Family
ID=11775974
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1136489A Expired - Fee Related JPH0784614B2 (ja) | 1989-01-20 | 1989-01-20 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0784614B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011080140A (ja) * | 2009-09-14 | 2011-04-21 | Nippon Steel Corp | 磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の薄鋳片および無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2011094233A (ja) * | 2002-05-08 | 2011-05-12 | Ak Steel Properties Inc | 無方向性電磁鋼ストリップの連続鋳造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6179723A (ja) * | 1984-09-28 | 1986-04-23 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 磁気特性の優れた高珪素鋼帯の製造方法 |
-
1989
- 1989-01-20 JP JP1136489A patent/JPH0784614B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6179723A (ja) * | 1984-09-28 | 1986-04-23 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 磁気特性の優れた高珪素鋼帯の製造方法 |
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| JP2011094233A (ja) * | 2002-05-08 | 2011-05-12 | Ak Steel Properties Inc | 無方向性電磁鋼ストリップの連続鋳造方法 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0784614B2 (ja) | 1995-09-13 |
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