JPS6046877A - 鉛とチタンとのロ−棒溶接方法 - Google Patents
鉛とチタンとのロ−棒溶接方法Info
- Publication number
- JPS6046877A JPS6046877A JP15420283A JP15420283A JPS6046877A JP S6046877 A JPS6046877 A JP S6046877A JP 15420283 A JP15420283 A JP 15420283A JP 15420283 A JP15420283 A JP 15420283A JP S6046877 A JPS6046877 A JP S6046877A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- lead
- titanium
- plate
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K9/232—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded of different metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉛とチタンとを鉛ロー棒を使用して’ｌ”Ｉ
Ｇ溶接により溶接する方法に関するものである。
Ｇ溶接により溶接する方法に関するものである。
近時、耐食性化学設備の容器、バイブ、構造物等におい
て、更には電気めっき用不溶性陽極において耐食性金属
としてのチタン及び鉛が使用され、両者の溶接を必要と
することがある。不溶性陽極を例にとると、亜鉛めっき
、錫めっき、ニッケルめっき、船めつき等の電気めつき
において、鋼ストリップ等の一面乃至両面のめっきの為
に不溶性陽極を用いる試みが為されているのは周知の通
りである。不溶性陽極としては苛酷な腐食環境に耐えし
かも漏洩電流を防止するべくその材質及び構造について
娩つかの提案があるが、その一つとして鉛とチタンとの
複合材料から成るものが有望視されている。
て、更には電気めっき用不溶性陽極において耐食性金属
としてのチタン及び鉛が使用され、両者の溶接を必要と
することがある。不溶性陽極を例にとると、亜鉛めっき
、錫めっき、ニッケルめっき、船めつき等の電気めつき
において、鋼ストリップ等の一面乃至両面のめっきの為
に不溶性陽極を用いる試みが為されているのは周知の通
りである。不溶性陽極としては苛酷な腐食環境に耐えし
かも漏洩電流を防止するべくその材質及び構造について
娩つかの提案があるが、その一つとして鉛とチタンとの
複合材料から成るものが有望視されている。
第１図ｉ、ｔ、電気亜鉛めつき槽の一部を示し、めっき
浴中に嗣ストリップｌはＵ字形行路に沿って通される。
浴中に嗣ストリップｌはＵ字形行路に沿って通される。
鋼ストリップは（−）極に通電されそしてその浴中への
導入側及び導出側において両面めっきを目的として不溶
性陽極３がストリップの各側に配置されている。不溶性
ｌｉＭｆ＃３は、通電材としての銅材４を内側で包込む
鉄板８と鉛板５と、ストリップに対面する側とは反対の
側に配置されるチタン材６から構成される。チタン材６
は、液中で不動態化して電流の流れを遮断する特性を有
し、それにより不溶性陽極のストリップとは反対の裏面
及び側面からの漏洩電流を有効に防止する。
導入側及び導出側において両面めっきを目的として不溶
性陽極３がストリップの各側に配置されている。不溶性
ｌｉＭｆ＃３は、通電材としての銅材４を内側で包込む
鉄板８と鉛板５と、ストリップに対面する側とは反対の
側に配置されるチタン材６から構成される。チタン材６
は、液中で不動態化して電流の流れを遮断する特性を有
し、それにより不溶性陽極のストリップとは反対の裏面
及び側面からの漏洩電流を有効に防止する。
不溶性電極の作製に当って、堅牢な一体構造体を与える
為に、チタン材と鉛板とはその接合部において第２図に
示すように溶接される。また、鉛板はどうしても溶損す
るので数ケ月周期で溶損部を肉盛りする必要があり、そ
の際にも鉛−チタン肉盛溶接が必要とされる。
為に、チタン材と鉛板とはその接合部において第２図に
示すように溶接される。また、鉛板はどうしても溶損す
るので数ケ月周期で溶損部を肉盛りする必要があり、そ
の際にも鉛−チタン肉盛溶接が必要とされる。
従来、鉛とチタンの溶接ｉｌｔ、困難視され、その完全
なる接合は不可能であるとさえ云われていた。
なる接合は不可能であるとさえ云われていた。
しかしながら、本発明者は、板厚に応じて選定された適
切なｌ’ｌ接条件においてロー欅を使眉して下向きＴＩ
Ｇ溶接法を実施することＫより、きわめて簡易に鉛とチ
タンとの溶接が可能となることを知見した。従来困難若
しくは不可能視されていた鉛−チタン溶接がこうした簡
易な溶接法で実現されることはきわめて予想外のことで
あり、不溶性陽極の作製の容易化とコスト削減に寄与す
るものであるＯ 本発明に従えば、１３〜８５ムの溶接電流、９〜１２Ｖ
の溶接電圧、及び７０〜３００ｉｔｒ分の溶接速度から
板厚に応じて第４ＦＸＪに示す領域に入る溶接条件を選
定して鉛板とチタン板を下向き姿勢で鉛ロー棒を使用し
て〒ＩＧｆＩ！接することを特徴とする鉛板とチタン板
とのロー俸ｆＩ接方法が提供される。選定条件は鉛板厚
及びチタン板厚に大きくを大きくする必要がある。広範
な試験の結果、鉛及びチタン板厚に応じて次の表■に示
す溶接条件がより好ましいことが見出された。
切なｌ’ｌ接条件においてロー欅を使眉して下向きＴＩ
Ｇ溶接法を実施することＫより、きわめて簡易に鉛とチ
タンとの溶接が可能となることを知見した。従来困難若
しくは不可能視されていた鉛−チタン溶接がこうした簡
易な溶接法で実現されることはきわめて予想外のことで
あり、不溶性陽極の作製の容易化とコスト削減に寄与す
るものであるＯ 本発明に従えば、１３〜８５ムの溶接電流、９〜１２Ｖ
の溶接電圧、及び７０〜３００ｉｔｒ分の溶接速度から
板厚に応じて第４ＦＸＪに示す領域に入る溶接条件を選
定して鉛板とチタン板を下向き姿勢で鉛ロー棒を使用し
て〒ＩＧｆＩ！接することを特徴とする鉛板とチタン板
とのロー俸ｆＩ接方法が提供される。選定条件は鉛板厚
及びチタン板厚に大きくを大きくする必要がある。広範
な試験の結果、鉛及びチタン板厚に応じて次の表■に示
す溶接条件がより好ましいことが見出された。
ロー俸溶接は、第３ＷＪＫ示すように１溶接電極を下向
きとＥ〜、チタン−給液合部を加熱することによ−って
実施される。アフターシールド及びバックシールドする
ことが好ましい。ロー棒は７として示す。１３〜８５Ａ
の溶接電流、９〜１２Ｖの溶接電圧及び７０〜３００ｓ
ｉｃ／分の溶接速度の範囲において第４図に示す溶接入
熱量の下で好適な肉盛溶接が可能である。
きとＥ〜、チタン−給液合部を加熱することによ−って
実施される。アフターシールド及びバックシールドする
ことが好ましい。ロー棒は７として示す。１３〜８５Ａ
の溶接電流、９〜１２Ｖの溶接電圧及び７０〜３００ｓ
ｉｃ／分の溶接速度の範囲において第４図に示す溶接入
熱量の下で好適な肉盛溶接が可能である。
第４図において、溶接入熱量範囲の下限曲線より下の範
囲では作業性が悪く、ビード外観も不良であり、良好な
接合ができない。上限曲線より上の範囲では、船二パン
アンダーカット（鉛板の接合部より上の部品に凹みが生
ずる）、鉛肩溶は落ち（鉛板の角部が溶ける）、或いは
テクノ溶は落ち（チタン板の接合部近くに凹みが生ずる
）等の欠陥が生じやすくなる。溶接電流が小さすぎると
、溶接速度が遅く、ビード外観が悪く、また溶は込み不
良となりやすく、他方溶接電流が大きすぎると、溶１１
！速度が速くなりすぎ、電極移動速度の管理が困難とな
り、チタン板の溶は落ちその他の欠陥が生じやすく、酸
化も激しくなる。
囲では作業性が悪く、ビード外観も不良であり、良好な
接合ができない。上限曲線より上の範囲では、船二パン
アンダーカット（鉛板の接合部より上の部品に凹みが生
ずる）、鉛肩溶は落ち（鉛板の角部が溶ける）、或いは
テクノ溶は落ち（チタン板の接合部近くに凹みが生ずる
）等の欠陥が生じやすくなる。溶接電流が小さすぎると
、溶接速度が遅く、ビード外観が悪く、また溶は込み不
良となりやすく、他方溶接電流が大きすぎると、溶１１
！速度が速くなりすぎ、電極移動速度の管理が困難とな
り、チタン板の溶は落ちその他の欠陥が生じやすく、酸
化も激しくなる。
本発明は、鉛板と記載しているが、Ａｇ２％以下含む鉛
合金、８ｂ７％以下含む鉛合金、８ｎ７％以下含む鉛合
金をも均等のものとして実ｍ可能であり、これらを包含
するものである。また鉛板としているが、多少凹凸のあ
るものも本発明の範ちゅうに入るものである。
合金、８ｂ７％以下含む鉛合金、８ｎ７％以下含む鉛合
金をも均等のものとして実ｍ可能であり、これらを包含
するものである。また鉛板としているが、多少凹凸のあ
るものも本発明の範ちゅうに入るものである。
本発明によれば、小溶接人熱量で溶接可能であり、チタ
ン材の過熱による機械的あるいは化学的変質を最小限と
することができる。
ン材の過熱による機械的あるいは化学的変質を最小限と
することができる。
また溶接前後の不活性ガス雰囲気下での熱処理を必要と
しない。
しない。
実施例１
次の定格を有する高性能直流アルゴンアーク溶接機を使
用してｐｂ−〒１板のロー棒溶接を実施した。 定格人
力 １１ｋＶΔ、８，２ ｋＷ定格入力電圧 ２００Ｖ 定格入力電流 ５５１ 定格周波数５０／６０１１ｚ 相 数 単 相 定格使用率 ２５弧 ７−ルドガスとしては工業用純アルゴンガスを使用した
。曲流ＴＵＧ溶接の電流の極性ｉｉ：′ｆＬ極棒を（−
）そして母材を（＋）とした。溶接姿勢は第３（ａ）図
に示したようＫして施行した。板材は次表に示すように
各棟の厚さのものを使用した。試験結果を次の表■に示
す。作業性は良好でありまだビード外観の良好な接合部
が生成された。ロー棒としては鉛板３ＩＩＪ４のものを
約３鮎巾に切断した船ロー俸を使用ｌ〜た。結果を表Ｉ
ｌ＆Ｃ示す。ビード外！ｉ１！はきわめて良好であった
。
用してｐｂ−〒１板のロー棒溶接を実施した。 定格人
力 １１ｋＶΔ、８，２ ｋＷ定格入力電圧 ２００Ｖ 定格入力電流 ５５１ 定格周波数５０／６０１１ｚ 相 数 単 相 定格使用率 ２５弧 ７−ルドガスとしては工業用純アルゴンガスを使用した
。曲流ＴＵＧ溶接の電流の極性ｉｉ：′ｆＬ極棒を（−
）そして母材を（＋）とした。溶接姿勢は第３（ａ）図
に示したようＫして施行した。板材は次表に示すように
各棟の厚さのものを使用した。試験結果を次の表■に示
す。作業性は良好でありまだビード外観の良好な接合部
が生成された。ロー棒としては鉛板３ＩＩＪ４のものを
約３鮎巾に切断した船ロー俸を使用ｌ〜た。結果を表Ｉ
ｌ＆Ｃ示す。ビード外！ｉ１！はきわめて良好であった
。
表 ■
５ ０．５ １５ １１ １３３１．２０．７ １３
１０．５１２５１．１ ０．７ ２０ ９゜５２１３０．９ ０．７ ２５ ９．０２２５１ １０ ０．５ ２０ １０．５２２００，９５０．５
２０ １０．０１０５１．９ ０．５ ２０ ９．０１５０１．２ ０．５ ２５ ９．５１９３１．２３ 表 ■ （続き） １０ ０．５ ３０ １０．０ １９８ １．５０．５
４０ ９．５ ２０６ １．８０．７ ２０ ９．０
１５０ １．２０．７ ３０ Ｂ、８ ２１６ １．
２２．０ ２０ ８．５ １２４ １．４２．０ ３５
８．５ １１９ ２．５２．０ ５０ ９．０ ２２
Ｂ １，９７２．０ ６５ １０．０ ２７２ ２．４
３．０ ２５ ８．０ ６０ ３．３ ３．０ ３０ ８．０ ８６ ２．８ ３．０ ５０ Ｂ、９ １Ｂ１ ２．５３．０ ５５
９．０ １７１ ２．９３．０ ６０ ９．５ ２４７
２．３２０ Ｇ、７ ２５ ８．５ １２５ １．７
０．７ ３５ ｇ、８ １９８ １．６０．７ ４０
９．０ ２４５ １．５２．０ ３５ ＆５ １６９
１．７６２．０ ５０ ９．０ １ｇ６ ２．４２．０
６５ ９．５ ２６３ ２．３４２．０ ８０ １０
．０ ２６３ ３．０３．０ ２５ ９．０ ７８ ２
．９ ３．０ ３５ Ｂ、２ １０３ ２．８３．０ ５５
９．２ ２１４ ２．４３．０ ７０ ９．５ ２２３
２．９８３．０ ８５ １０．０ ２５０ ３．４
１０．５１２５１．１ ０．７ ２０ ９゜５２１３０．９ ０．７ ２５ ９．０２２５１ １０ ０．５ ２０ １０．５２２００，９５０．５
２０ １０．０１０５１．９ ０．５ ２０ ９．０１５０１．２ ０．５ ２５ ９．５１９３１．２３ 表 ■ （続き） １０ ０．５ ３０ １０．０ １９８ １．５０．５
４０ ９．５ ２０６ １．８０．７ ２０ ９．０
１５０ １．２０．７ ３０ Ｂ、８ ２１６ １．
２２．０ ２０ ８．５ １２４ １．４２．０ ３５
８．５ １１９ ２．５２．０ ５０ ９．０ ２２
Ｂ １，９７２．０ ６５ １０．０ ２７２ ２．４
３．０ ２５ ８．０ ６０ ３．３ ３．０ ３０ ８．０ ８６ ２．８ ３．０ ５０ Ｂ、９ １Ｂ１ ２．５３．０ ５５
９．０ １７１ ２．９３．０ ６０ ９．５ ２４７
２．３２０ Ｇ、７ ２５ ８．５ １２５ １．７
０．７ ３５ ｇ、８ １９８ １．６０．７ ４０
９．０ ２４５ １．５２．０ ３５ ＆５ １６９
１．７６２．０ ５０ ９．０ １ｇ６ ２．４２．０
６５ ９．５ ２６３ ２．３４２．０ ８０ １０
．０ ２６３ ３．０３．０ ２５ ９．０ ７８ ２
．９ ３．０ ３５ Ｂ、２ １０３ ２．８３．０ ５５
９．２ ２１４ ２．４３．０ ７０ ９．５ ２２３
２．９８３．０ ８５ １０．０ ２５０ ３．４
第１図り一＋俗性陽極を使用する電気めっき設備の一部
を示し、第２Ｌ覆は第１図のＸ−Ｘ線に沿う不溶性陽極
の断面図を示し、第３図は船ロー棒を使用する溶接施行
状況を示し、そして第４図１よ鉛板部に応じ°（チタン
厚に対する入熱量の適正範囲を示すグラフである。 １ニストリツプ ３：不溶性陽極 ４：通電材 ５：鉛板 ６：チタン ７：鉛ロー俸 ８：ｋｋ板
を示し、第２Ｌ覆は第１図のＸ−Ｘ線に沿う不溶性陽極
の断面図を示し、第３図は船ロー棒を使用する溶接施行
状況を示し、そして第４図１よ鉛板部に応じ°（チタン
厚に対する入熱量の適正範囲を示すグラフである。 １ニストリツプ ３：不溶性陽極 ４：通電材 ５：鉛板 ６：チタン ７：鉛ロー俸 ８：ｋｋ板
Claims (1)
- １）１３〜８５人の溶接電流、９〜１２Ｖの溶接電圧、
及び７０〜３００１分の溶接速度から板厚に応じて第４
図に示す領域に入る溶接条件を選定して鉛板とチタン板
を下向き姿勢で鉛ロー俸を使用して’ＦＩＧ溶接するこ
とを特徴とする鉛板とチタン板とのロー俸溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15420283A JPS6046877A (ja) | 1983-08-25 | 1983-08-25 | 鉛とチタンとのロ−棒溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15420283A JPS6046877A (ja) | 1983-08-25 | 1983-08-25 | 鉛とチタンとのロ−棒溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6046877A true JPS6046877A (ja) | 1985-03-13 |
| JPH0156870B2 JPH0156870B2 (ja) | 1989-12-01 |
Family
ID=15579070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15420283A Granted JPS6046877A (ja) | 1983-08-25 | 1983-08-25 | 鉛とチタンとのロ−棒溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6046877A (ja) |
-
1983
- 1983-08-25 JP JP15420283A patent/JPS6046877A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0156870B2 (ja) | 1989-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107127454B (zh) | 采用复合中间层的钛合金-不锈钢异种金属激光焊接方法 | |
| CN109317794B (zh) | 一种钛合金和不锈钢的填粉等离子焊接方法 | |
| JPH0455066A (ja) | アルミニウム系材と鋼系材との重ね抵抗溶接方法 | |
| US20230256532A1 (en) | Joining of lead and lead alloys | |
| US3665145A (en) | Resistance welding electrode | |
| JPH0639558A (ja) | アルミニウムと鋼の抵抗溶接方法 | |
| US20030010630A1 (en) | Method for manufacturing an electrode and an electrode | |
| NZ200492A (en) | Joining aluminium to titanium by welding | |
| JPS6046878A (ja) | 鉛とチタンとの溶接方法 | |
| CA1230081A (en) | Bipolar electrode | |
| JP2531052B2 (ja) | 異種金属の抵抗溶接方法 | |
| JPH0156870B2 (ja) | ||
| AU2002223700B2 (en) | Method for joining a jacket part to a core part | |
| US2975513A (en) | Method of lining | |
| US4438313A (en) | Electroslag welding method | |
| US20250100064A1 (en) | Joining of lead and lead alloys | |
| JPH03238178A (ja) | スポット溶接方法 | |
| JPH0470400B2 (ja) | ||
| JPH04220196A (ja) | 亜鉛メツキ鋼板フレームの接合方法 | |
| JPS62297498A (ja) | 鍍金用電極の製造法 | |
| EP1507624B1 (en) | Method of welding aluminium alloy strip products | |
| AU2002223700A1 (en) | Method for joining a jacket part to a core part | |
| JPS6380975A (ja) | 耐食性金属への鉛又は鉛合金の肉盛溶接方法 | |
| JPH0120955B2 (ja) | ||
| JPS5842790B2 (ja) | 純銅または低合金銅材のスタッド溶接法 |