JPS6047885B2 - 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用鋼材の製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用鋼材の製造方法Info
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- JPS6047885B2 JPS6047885B2 JP13575581A JP13575581A JPS6047885B2 JP S6047885 B2 JPS6047885 B2 JP S6047885B2 JP 13575581 A JP13575581 A JP 13575581A JP 13575581 A JP13575581 A JP 13575581A JP S6047885 B2 JPS6047885 B2 JP S6047885B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は強度レベルＡＰ１Ｘ−４２〜Ｘ−８０クラスの
耐水素誘起割れにすぐれたラインパイプ用鋼材の製造方
法に関するものである。
耐水素誘起割れにすぐれたラインパイプ用鋼材の製造方
法に関するものである。
パイプラインの利用は近年非常に大規模なものとなりつ
）なり、そのような場合に腐食による材料の脆化が非常
に大きな問題となつている。
）なり、そのような場合に腐食による材料の脆化が非常
に大きな問題となつている。
特に石油や天然ガスのパイプライン等では原油又は天然
ガス中に硫化水素を含む場合が非常に多く、海水又は淡
水など、所謂水と硫化水素とが共存して鋼表面の腐食に
関与する確率が高く、その際、腐食による水素の鋼中侵
入による破壊が問題となつている。これは従来知られて
いる硫化物による応力腐食割れとは異なる現象で、割れ
は応力無負荷の状態で鋼内部に生じ、板厚方向に連続的
につながつた形態をもつものである。この割れは、板厚
方向の貫通割れとなつた場合に油洩れなどパイプライン
の破壊につながる性質のものであり、本発明では仮りに
このような割れを’“水素誘起割れ’’−と称する。更
にまた近年低廉なラインパイプ用鋼材を供給するために
厚さ４００７７Ｚ７７Ｉ以上の大型鎮魂を使用する頻度
が非常に高くなつている。
ガス中に硫化水素を含む場合が非常に多く、海水又は淡
水など、所謂水と硫化水素とが共存して鋼表面の腐食に
関与する確率が高く、その際、腐食による水素の鋼中侵
入による破壊が問題となつている。これは従来知られて
いる硫化物による応力腐食割れとは異なる現象で、割れ
は応力無負荷の状態で鋼内部に生じ、板厚方向に連続的
につながつた形態をもつものである。この割れは、板厚
方向の貫通割れとなつた場合に油洩れなどパイプライン
の破壊につながる性質のものであり、本発明では仮りに
このような割れを’“水素誘起割れ’’−と称する。更
にまた近年低廉なラインパイプ用鋼材を供給するために
厚さ４００７７Ｚ７７Ｉ以上の大型鎮魂を使用する頻度
が非常に高くなつている。
このような場合には、ミクロ偏析に基ずくマルテンサイ
ト又はベイＪナイトの異常組織に沿うた水素誘起割れを
ひき起し、他の階段状割れとのつながりや微小な負荷応
力の影響も受けて重大なパイプラインの破壊事故となる
可能性が高いのである。本発明はこのような酷しい環境
下での材料の新４しい環境脆化に対処するために研究開
発されたものであつて、強靭性を有し、かつ上記のよう
な異常組織に沿うた割れを含む水素誘起割れの起し難い
ラインパイプ用材料を低廉な方法で供給しようとするも
のである。
ト又はベイＪナイトの異常組織に沿うた水素誘起割れを
ひき起し、他の階段状割れとのつながりや微小な負荷応
力の影響も受けて重大なパイプラインの破壊事故となる
可能性が高いのである。本発明はこのような酷しい環境
下での材料の新４しい環境脆化に対処するために研究開
発されたものであつて、強靭性を有し、かつ上記のよう
な異常組織に沿うた割れを含む水素誘起割れの起し難い
ラインパイプ用材料を低廉な方法で供給しようとするも
のである。
即ち、本発明による鋼は厚さ４００７Ｋｆｉｔ以上の大
型鎮魂によつて製造されるＣ０．０５〜０．２０％；
５ｉ＜０．５％■Ｍｎ０．９〜１．６０％；Ｐ＜０．０
３％■５０．００２〜０．０１５・％；Ａ１＜０．１％
の成分を含有している鋼に関するものであり、更にＡＰ
１Ｘ４２〜Ｘ８０の強度レベル等に応じ０．１％以下の
ＮｂＮＶ； １％以下のＭｏ：０．５％以下のＣｕ、、
Ｃｒ；０．３以下のＮｉ；０．００１％以下のＢ；０．
１％以下のＴｉ；Ｃａ０．０００１〜０．００５％を単
独又フは複合して含有せしめた材料に関するものである
。
型鎮魂によつて製造されるＣ０．０５〜０．２０％；
５ｉ＜０．５％■Ｍｎ０．９〜１．６０％；Ｐ＜０．０
３％■５０．００２〜０．０１５・％；Ａ１＜０．１％
の成分を含有している鋼に関するものであり、更にＡＰ
１Ｘ４２〜Ｘ８０の強度レベル等に応じ０．１％以下の
ＮｂＮＶ； １％以下のＭｏ：０．５％以下のＣｕ、、
Ｃｒ；０．３以下のＮｉ；０．００１％以下のＢ；０．
１％以下のＴｉ；Ｃａ０．０００１〜０．００５％を単
独又フは複合して含有せしめた材料に関するものである
。
更に加えて、本発明はこれらの成分を有する鋼片（上記
大型鎮魂を通常の方法て分塊圧延して作られたスラブ）
を熱間圧延するに先立つて長時間の均熱処理を施すこと
を特徴とするものであ；り、これにより造塊時のミクロ
偏析を均質化し通常の熱間圧延、放冷によつてマルテン
サイト又はベイナイトのような異常組織の生成を防ぎ、
水素誘起割れ感受性を低下せしめるものである。そして
この均熱処理の条件は添付図面第１図に示す均ヨ熱温度
及び時間領域に限定されるもので第１図における点Ａ（
１３０００Ｃ）Ｏ、５ｈｒ）、Ｂ（１２５０℃、２、Ｏ
ｈｒ）、Ｃ（１２００℃、３、Ｏｈｒ）、Ｄ（１１５０
℃、５、Ｏｈｒ）、Ｅ（１１５００Ｃ）１５０ｈｒ）、
Ｆ（１２００℃、６５ｈｒ）、Ｇ（１２５０℃、２５ｈ
ｒ）、Ｈ（１３０００Ｃ）１０ｈｒ）に囲まれる範囲内
に限定されるものである。以下にその理由について述べ
る。本発明において厚さ４囲−以上の大型鎮魂により作
られたスラブに限定したのは、ミクロ偏析に基ずく異常
組織を生じるのは、造塊時の凝固速度が遅く、ミクロ偏
析の大きい大型鎮魂から作られた製品に限られており、
かつ鎮塊の均熱でミクロ偏析をなくするには極めて高温
でかつ長時間の均熱処理を必要とし、炉寿命、均熱コス
ト等より実用的でないからであり、成分限定とスラブの
均熱処理との組合せという本発明による製造法の特徴が
真に必要とされるためである。成分の限定理由は次の通
りであり、Ｃは０．２０％以上では溶接性、製造工程な
どに難点が出るが０．０５％以下では必要強度を得るこ
とができない。Ｓｉは脱酸剤として添加するものである
が０．５％以上では脆性が増加し、かつ異常組織の発達
を促進する。Ｍｎは０．９％以下では強度を得ることが
できず、１．６％以上では脆性を増す。Ｐは水素誘起割
れに関係をもつ元素であり、低い方が水素誘起割れ防止
に有効であるが製造基準から独又は複合して含有せしめ
さらにＣａＯ．ＯＯＯｌ〜０．００５％を含有せしめた
厚さ４０ｃｙ１ｍ以上の大型鋼塊を通常の方法で分塊圧
延し、該スラブを熱間圧延するに先立つて添付図面第１
図に示す点Ａ（１３００゜Ｃ１０．５ｈｒ）、Ｂ（１２
５０℃、２．０１１ｒ）、Ｃ（１２００℃、３．０ｈｒ
）、Ｄ（１１５０℃、５．０ｈｒ）、Ｅ（１１５０℃、
１５０ｈｒ）、Ｆ（１２００℃、６５１１ｒ）、Ｇ（１
２５０℃、２５１１ｒ）、Ｈ（１３００℃、１０ｈｒ）
に囲まれる斜線部の範囲内の均熱温度及び均熱時間で均
熱処理した後圧延することを特徴とする耐水素誘起割れ
に優れたラインバイブ用鋼材の製造方法。発明の詳細な
説明 本発明は強度レベルＡＰＩＸ−４２〜Ｘ−８０クラスの
耐水素誘起割れにすぐれたラインバイブ用鋼材の製造方
法に関するものである。
大型鎮魂を通常の方法て分塊圧延して作られたスラブ）
を熱間圧延するに先立つて長時間の均熱処理を施すこと
を特徴とするものであ；り、これにより造塊時のミクロ
偏析を均質化し通常の熱間圧延、放冷によつてマルテン
サイト又はベイナイトのような異常組織の生成を防ぎ、
水素誘起割れ感受性を低下せしめるものである。そして
この均熱処理の条件は添付図面第１図に示す均ヨ熱温度
及び時間領域に限定されるもので第１図における点Ａ（
１３０００Ｃ）Ｏ、５ｈｒ）、Ｂ（１２５０℃、２、Ｏ
ｈｒ）、Ｃ（１２００℃、３、Ｏｈｒ）、Ｄ（１１５０
℃、５、Ｏｈｒ）、Ｅ（１１５００Ｃ）１５０ｈｒ）、
Ｆ（１２００℃、６５ｈｒ）、Ｇ（１２５０℃、２５ｈ
ｒ）、Ｈ（１３０００Ｃ）１０ｈｒ）に囲まれる範囲内
に限定されるものである。以下にその理由について述べ
る。本発明において厚さ４囲−以上の大型鎮魂により作
られたスラブに限定したのは、ミクロ偏析に基ずく異常
組織を生じるのは、造塊時の凝固速度が遅く、ミクロ偏
析の大きい大型鎮魂から作られた製品に限られており、
かつ鎮塊の均熱でミクロ偏析をなくするには極めて高温
でかつ長時間の均熱処理を必要とし、炉寿命、均熱コス
ト等より実用的でないからであり、成分限定とスラブの
均熱処理との組合せという本発明による製造法の特徴が
真に必要とされるためである。成分の限定理由は次の通
りであり、Ｃは０．２０％以上では溶接性、製造工程な
どに難点が出るが０．０５％以下では必要強度を得るこ
とができない。Ｓｉは脱酸剤として添加するものである
が０．５％以上では脆性が増加し、かつ異常組織の発達
を促進する。Ｍｎは０．９％以下では強度を得ることが
できず、１．６％以上では脆性を増す。Ｐは水素誘起割
れに関係をもつ元素であり、低い方が水素誘起割れ防止
に有効であるが製造基準から独又は複合して含有せしめ
さらにＣａＯ．ＯＯＯｌ〜０．００５％を含有せしめた
厚さ４０ｃｙ１ｍ以上の大型鋼塊を通常の方法で分塊圧
延し、該スラブを熱間圧延するに先立つて添付図面第１
図に示す点Ａ（１３００゜Ｃ１０．５ｈｒ）、Ｂ（１２
５０℃、２．０１１ｒ）、Ｃ（１２００℃、３．０ｈｒ
）、Ｄ（１１５０℃、５．０ｈｒ）、Ｅ（１１５０℃、
１５０ｈｒ）、Ｆ（１２００℃、６５１１ｒ）、Ｇ（１
２５０℃、２５１１ｒ）、Ｈ（１３００℃、１０ｈｒ）
に囲まれる斜線部の範囲内の均熱温度及び均熱時間で均
熱処理した後圧延することを特徴とする耐水素誘起割れ
に優れたラインバイブ用鋼材の製造方法。発明の詳細な
説明 本発明は強度レベルＡＰＩＸ−４２〜Ｘ−８０クラスの
耐水素誘起割れにすぐれたラインバイブ用鋼材の製造方
法に関するものである。
バイブラインの利用は近年非常に大規模なものとなりつ
）なり、そのような場合に腐食による材料の脆化が非常
に大きな問題となつている。
）なり、そのような場合に腐食による材料の脆化が非常
に大きな問題となつている。
特に石油や天然ガスのバイブライン等では原油又は天然
ガス中に硫化水素を含む場合が非常に多く、海水又は淡
水など、所謂水と硫化水素とが共存して鋼表面の腐食に
関与する確率が高く、その際、腐食による水素の鋼中侵
入による破壊が問題となつている。これは従来知られて
いる硫化物による応力腐食割れとは異なる現象で、割れ
は応力無負荷の状態で鋼内部に生じ、板厚方向に連続的
につながつた形態をもつものである。この割れは、板厚
方向の貫通割れとなつた場合に油洩れなどバイブライン
の破壊につながる性質のものであり、、本発明では仮り
にこのような割れを“゜水素誘起割れ゛！と称する。更
にまた近年低廉なラインバイブ用鋼材を供給するために
厚さ４００Ｔｗｔ以上の大型鋼塊を使用する頻度が非常
に高くなつている。
ガス中に硫化水素を含む場合が非常に多く、海水又は淡
水など、所謂水と硫化水素とが共存して鋼表面の腐食に
関与する確率が高く、その際、腐食による水素の鋼中侵
入による破壊が問題となつている。これは従来知られて
いる硫化物による応力腐食割れとは異なる現象で、割れ
は応力無負荷の状態で鋼内部に生じ、板厚方向に連続的
につながつた形態をもつものである。この割れは、板厚
方向の貫通割れとなつた場合に油洩れなどバイブライン
の破壊につながる性質のものであり、、本発明では仮り
にこのような割れを“゜水素誘起割れ゛！と称する。更
にまた近年低廉なラインバイブ用鋼材を供給するために
厚さ４００Ｔｗｔ以上の大型鋼塊を使用する頻度が非常
に高くなつている。
このような場合には、ミクロ偏析に基ずくマルテンサイ
ト又はベイ３ナイトの異常組織に沿うた水素誘起割れを
ひき起し、他の階段状割れとのつながりや微小な負荷応
力の影響も受けて重大なバイブラインの破壊事故となる
可能性が高いのである。本発明はこのような酷しい環境
下での材料の新４しい環境脆化に対処するために研究開
発されたものであつて、強靭性を有し、かつ上記のよう
な異常組織に沿うた割れを含む水素誘起割れの起し難い
ラインバイブ用材料を低廉な方法で供給しようとするも
のである。
ト又はベイ３ナイトの異常組織に沿うた水素誘起割れを
ひき起し、他の階段状割れとのつながりや微小な負荷応
力の影響も受けて重大なバイブラインの破壊事故となる
可能性が高いのである。本発明はこのような酷しい環境
下での材料の新４しい環境脆化に対処するために研究開
発されたものであつて、強靭性を有し、かつ上記のよう
な異常組織に沿うた割れを含む水素誘起割れの起し難い
ラインバイブ用材料を低廉な方法で供給しようとするも
のである。
即ち、本発明による鋼は厚さ４００７ｗｔ以上の大型鋼
塊によつて製造されるＣＯ．Ｏ５〜０．２０％；Ｓｉ〈
０．５％；ＭｎＯ．９〜１．６０％；Ｐ〈０．０３％：
ＳＯ．ＯＯ２〜０．０１５％；Ａ１く０．１％の成分を
含有している鋼に関するものであり、更にＡＰＩＸ４２
〜Ｘ８Ｏの強度レベル等に応じ０．１％以下のＮｂｌ■
；１％以下のＭＯ：０．５％以下のＣｕ，．Ｃｒ；０．
３以下のＮｉ；０．００１％以下のＢ；０．１％以下の
Ｔｉ；ＣａＯ．ＯＯＯｌ〜０．００５％を単独又は複合
して含有せしめた材料に関するものである。
塊によつて製造されるＣＯ．Ｏ５〜０．２０％；Ｓｉ〈
０．５％；ＭｎＯ．９〜１．６０％；Ｐ〈０．０３％：
ＳＯ．ＯＯ２〜０．０１５％；Ａ１く０．１％の成分を
含有している鋼に関するものであり、更にＡＰＩＸ４２
〜Ｘ８Ｏの強度レベル等に応じ０．１％以下のＮｂｌ■
；１％以下のＭＯ：０．５％以下のＣｕ，．Ｃｒ；０．
３以下のＮｉ；０．００１％以下のＢ；０．１％以下の
Ｔｉ；ＣａＯ．ＯＯＯｌ〜０．００５％を単独又は複合
して含有せしめた材料に関するものである。
更に加えて、本発明はこれらの成分を有する鋼片（上記
大型鋼塊を通常の方法て分塊圧延して作られたスラブ）
を熱間圧延するに先立つて長時間の均熱処理を施すこと
を特徴とするものであ７り、これにより造塊時のミクロ
偏析を均質化し通常の熱間圧延、放冷によつてマルテン
サイト又はベイナイトのような異常組織の生成を防ぎ、
水素誘起割れ感受性を低下せしめるものである。そして
この均熱処理の条件は添付図面第１図に示す均ｌ熱温度
及び時間領域に限定されるもので第１図における点Ａ（
１３００℃、０．５１１ｒ）、Ｂ（１２５０℃、２．０
ｈｒ）、Ｃ（１２００℃、３．０ｈｒ）、Ｄ（１１５０
℃、５．０ｈｒ）、Ｅ（１１５０′Ｃｌｌ５Ｏｈｒ）、
Ｆ（１２００℃、６５ｈｒ）、Ｇ（１２５０℃、２５１
１ｒ）、Ｈ（１３００℃、１０Ｆ１ｒ）に囲まれる範囲
内に限定されるものである。以下にその理由について述
べる。本発明において厚さ４００Ｔｒ！Ｉｆｔ以上の大
型鋼塊により作られたスラブに限定したのは、ミクロ偏
析に基ずく異常組織を生じるのは、造塊時の凝固速度が
遅く、ミクロ偏析の大きい大型鋼塊から作られた製品に
限られており、かつ鋼塊の均熱でミクロ偏析をなくする
には極めて高温でかつ長時間の均熱処理を必要とし、炉
寿命、均熱コスト等より実用的でないからであり、成分
限定とスラブの均熱処理との組合せという本発明による
製造法の特徴が真に必要とされるためである。成分の限
定理由は次の通りであり、Ｃは０．２０％以上では溶接
性、製造工程などに難点が出るが０．０５％以下では必
要強度を得ることができない。Ｓｉは脱酸剤として添加
するものであるが０．５％以上では脆性が増加し、かつ
異常組織の発達を促進する。Ｍｎは０．９％以下では強
度を得ることができず、１．６％以上では脆性を増す。
Ｐは水素誘起割れに関係をもつ元素であり、低い方が水
素誘起割れ防止に有効であるが製造基準から上限を０．
０３％とする。Ｓは水素誘起割れに関し非常に鋭敏な効
果をもつものでＳＯ．Ｏｌ５％以上では割れ感受性が増
大し、一方０．００２％以下では製造工程上困難になり
、又には０．１％以上では鋼質が劣化する。ＣｕＮｃｒ
は強度の点より加えるのであるがそれぞれ０．５％以上
では溶接性など製造上に難点が出る。Ｎｉは強度向上の
ために加えると共にＣｕを添加した場合に熱間加工性の
向上、溶接性の向上などのために加えるものであるが、
０．３％までは水素誘起割れ性に大きな影響を与えない
。Ｎｂ．．Ｖ，．ＭＯは強度および靭性を高めるために
添加するもので上限は主として経済的な理由による。Ｂ
は焼入れ性を向上させるために加えるもので０．００１
％以上では鋼質が劣化する。又ＴｉはＢ添加の効果を有
効にするために加えるもので０．１％以上では鋼の脆化
をひき起す。Ｃａ処理に対する制限は主として製造上の
問題と品質の安定性の点から定めたもので鋼中の硫化物
系介在物の形態、形成を変えるのに非常に有効であり、
０．０００１％以上で水素誘起割れの防止に非常に有効
であり、一方０．００５％以上て効果の上昇はそれほど
でないのに反し製造上多大の困難を生ずるのである。鋼
片を長時間均熱処理するのは図面第１図に示しているよ
うに製造上の問題、長時間処理すぎるなどの経済的理由
、異常組織の発生防止に影響を有し、品質の向上に寄与
するかどうか、逆に結晶粒の粗大化をひきおこしたり鋼
片表面の肌荒れなど、ラインバイブ用鋼として鋼質低下
を招くという品質低下の面から均熱処理条件の領域を限
定しているものである。以上のような成分をもち、圧延
に先立つ鋼片の長時間均熱処理を受けた鋼材の耐水素誘
起割れ性は圧延の侭又は適当な焼入れ、焼戻し処理又は
焼ならし処理などの製法にはか）わらぬものである。
大型鋼塊を通常の方法て分塊圧延して作られたスラブ）
を熱間圧延するに先立つて長時間の均熱処理を施すこと
を特徴とするものであ７り、これにより造塊時のミクロ
偏析を均質化し通常の熱間圧延、放冷によつてマルテン
サイト又はベイナイトのような異常組織の生成を防ぎ、
水素誘起割れ感受性を低下せしめるものである。そして
この均熱処理の条件は添付図面第１図に示す均ｌ熱温度
及び時間領域に限定されるもので第１図における点Ａ（
１３００℃、０．５１１ｒ）、Ｂ（１２５０℃、２．０
ｈｒ）、Ｃ（１２００℃、３．０ｈｒ）、Ｄ（１１５０
℃、５．０ｈｒ）、Ｅ（１１５０′Ｃｌｌ５Ｏｈｒ）、
Ｆ（１２００℃、６５ｈｒ）、Ｇ（１２５０℃、２５１
１ｒ）、Ｈ（１３００℃、１０Ｆ１ｒ）に囲まれる範囲
内に限定されるものである。以下にその理由について述
べる。本発明において厚さ４００Ｔｒ！Ｉｆｔ以上の大
型鋼塊により作られたスラブに限定したのは、ミクロ偏
析に基ずく異常組織を生じるのは、造塊時の凝固速度が
遅く、ミクロ偏析の大きい大型鋼塊から作られた製品に
限られており、かつ鋼塊の均熱でミクロ偏析をなくする
には極めて高温でかつ長時間の均熱処理を必要とし、炉
寿命、均熱コスト等より実用的でないからであり、成分
限定とスラブの均熱処理との組合せという本発明による
製造法の特徴が真に必要とされるためである。成分の限
定理由は次の通りであり、Ｃは０．２０％以上では溶接
性、製造工程などに難点が出るが０．０５％以下では必
要強度を得ることができない。Ｓｉは脱酸剤として添加
するものであるが０．５％以上では脆性が増加し、かつ
異常組織の発達を促進する。Ｍｎは０．９％以下では強
度を得ることができず、１．６％以上では脆性を増す。
Ｐは水素誘起割れに関係をもつ元素であり、低い方が水
素誘起割れ防止に有効であるが製造基準から上限を０．
０３％とする。Ｓは水素誘起割れに関し非常に鋭敏な効
果をもつものでＳＯ．Ｏｌ５％以上では割れ感受性が増
大し、一方０．００２％以下では製造工程上困難になり
、又には０．１％以上では鋼質が劣化する。ＣｕＮｃｒ
は強度の点より加えるのであるがそれぞれ０．５％以上
では溶接性など製造上に難点が出る。Ｎｉは強度向上の
ために加えると共にＣｕを添加した場合に熱間加工性の
向上、溶接性の向上などのために加えるものであるが、
０．３％までは水素誘起割れ性に大きな影響を与えない
。Ｎｂ．．Ｖ，．ＭＯは強度および靭性を高めるために
添加するもので上限は主として経済的な理由による。Ｂ
は焼入れ性を向上させるために加えるもので０．００１
％以上では鋼質が劣化する。又ＴｉはＢ添加の効果を有
効にするために加えるもので０．１％以上では鋼の脆化
をひき起す。Ｃａ処理に対する制限は主として製造上の
問題と品質の安定性の点から定めたもので鋼中の硫化物
系介在物の形態、形成を変えるのに非常に有効であり、
０．０００１％以上で水素誘起割れの防止に非常に有効
であり、一方０．００５％以上て効果の上昇はそれほど
でないのに反し製造上多大の困難を生ずるのである。鋼
片を長時間均熱処理するのは図面第１図に示しているよ
うに製造上の問題、長時間処理すぎるなどの経済的理由
、異常組織の発生防止に影響を有し、品質の向上に寄与
するかどうか、逆に結晶粒の粗大化をひきおこしたり鋼
片表面の肌荒れなど、ラインバイブ用鋼として鋼質低下
を招くという品質低下の面から均熱処理条件の領域を限
定しているものである。以上のような成分をもち、圧延
に先立つ鋼片の長時間均熱処理を受けた鋼材の耐水素誘
起割れ性は圧延の侭又は適当な焼入れ、焼戻し処理又は
焼ならし処理などの製法にはか）わらぬものである。
従つて、均熱処理後圧延して得られる本発明のラインバ
イブ用鋼材は圧延の侭使用してもよく、又適当な熱処理
を施して使用することができる。次に実施例に従つて本
発明の特徴を説明する。
イブ用鋼材は圧延の侭使用してもよく、又適当な熱処理
を施して使用することができる。次に実施例に従つて本
発明の特徴を説明する。
実施例１下記第１表に示すような成分を有する２５トン
大型鋼塊を通常の条件で分塊圧延されて作られた２００
７７！７７！厚さの大径管向スラブの均熱処理条件を変
化させた後熱間圧延して製造した種々の圧延材より第２
〜３図に示すような試験片を採取し、人工海水又は淡水
にＨ２Ｓを飽和させた溶液中に応力無負荷で％時間浸漬
した後１鋼種当り９断面の検鏡により水素誘起割れの判
定を行つた。なお本試験法は数１０唯類の鋼について試
験を行い割れ易いノ材料と割れ難い材料を見分けるのに
は甚だ簡便な方法であることが解つている。均熱処理の
水素誘起割れに及ぼす影響は下記第２表に示す通りで、
長時間の均熱処理の効果は歴然としており、スラブの長
時間加熱を施していない材料ではマルテン７サイト又は
ベイナイトに沿うた直線的な割れが発生しているのに反
して均熱処理を施した材料では、例えば１３０００Ｃで
は０．時間；１２５０℃では２時間；１２００℃では３
時間；１１５０゜Ｃでは５時間程度より効果が出はじめ
水素誘起割れ防止に効果が大きフいのである。実施例２ 下記第３表に示すような種々の強度レベルを有する２５
トン鋼塊に鋳込み、実施例１と同様の方法て鋼板を製造
し、製管後試片を作成して引張試験及び水素誘起割れ試
験を行つた。
大型鋼塊を通常の条件で分塊圧延されて作られた２００
７７！７７！厚さの大径管向スラブの均熱処理条件を変
化させた後熱間圧延して製造した種々の圧延材より第２
〜３図に示すような試験片を採取し、人工海水又は淡水
にＨ２Ｓを飽和させた溶液中に応力無負荷で％時間浸漬
した後１鋼種当り９断面の検鏡により水素誘起割れの判
定を行つた。なお本試験法は数１０唯類の鋼について試
験を行い割れ易いノ材料と割れ難い材料を見分けるのに
は甚だ簡便な方法であることが解つている。均熱処理の
水素誘起割れに及ぼす影響は下記第２表に示す通りで、
長時間の均熱処理の効果は歴然としており、スラブの長
時間加熱を施していない材料ではマルテン７サイト又は
ベイナイトに沿うた直線的な割れが発生しているのに反
して均熱処理を施した材料では、例えば１３０００Ｃで
は０．時間；１２５０℃では２時間；１２００℃では３
時間；１１５０゜Ｃでは５時間程度より効果が出はじめ
水素誘起割れ防止に効果が大きフいのである。実施例２ 下記第３表に示すような種々の強度レベルを有する２５
トン鋼塊に鋳込み、実施例１と同様の方法て鋼板を製造
し、製管後試片を作成して引張試験及び水素誘起割れ試
験を行つた。
結果より明らかなように本発明法による材料は水素誘起
割れの防止に非常に有効であることがわかる。
割れの防止に非常に有効であることがわかる。
添付図面において、第１図は本発明方法における均熱処
理条件の領域を示すものであり、第２〜３図は本発明に
おける試験片の採取方法及び形状を示す説明図である。
理条件の領域を示すものであり、第２〜３図は本発明に
おける試験片の採取方法及び形状を示す説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．０５〜０．０２％、Ｓｉ＜０．５％、Ｍｎ０
．９〜１．６０％、Ｐ＜０．０３％、Ｓ０．００２〜０
．０１５％、Ａｌ＜０．１％を含み、残部鉄及び不純物
より成る厚さ４００ｍｍ以上の大型鋼塊を通常の方法で
分塊圧延し、該スラブを熱間圧延するに先立つて添付図
面第１図に示す点Ａ（１３００℃、０．５ｈｒ）、Ｂ（
１２５０℃、２．０ｈｒ）、（１２００℃）３．０ｈｒ
）、Ｄ（１１５０℃、５．０ｈｒ）、Ｅ（１１５０℃、
１５０ｈｒ）、Ｆ（１２００℃、６５ｈｒ）、Ｇ（１２
５０℃、２５ｈｒ）、Ｈ（１３００℃、１０ｈｒ）に囲
まれる斜線部の範囲内の均熱温度及び均熱時間で均熱処
理した後圧延することを特徴とする耐水素誘起割れに優
れたラインパイプ用鋼材の製造方法。 ２ Ｃ０．０５〜０．０２％、Ｓｉ＜０．５％、Ｍｎ０
．９〜１．６０％、Ｐ＜０．０３％、Ｓ０．００２〜０
．０１５％、Ａｌ＜０．１％を含み残部鉄及び不純物よ
り成るものにＣａ０．０００１〜０．００５％を含有せ
しめた厚さ４００ｍｍ以上の大型鋼塊を通常の方法で分
塊圧延し、該スラブを熱間圧延するに先立つて添付図面
第１図に示す点Ａ（１３００℃、０．５ｈｒ）、Ｂ（１
２５０℃、２．０ｈｒ）、Ｃ（１２００℃、３．０ｈｒ
）、Ｄ（１１５０℃、５．０ｈｒ）、Ｅ（１１５０℃、
１５０ｈｒ）、Ｆ（１２００℃、６５ｈｒ）、Ｇ（１２
５０℃、２５ｈｒ）、Ｈ（１３００℃、１０ｈｒ）に囲
まれる斜線部の範囲内の均熱温度及び均熱時間で均熱処
理した後圧延することを特徴とする耐水素誘起割れに優
れたラインパイプ用鋼材の製造方法。 ３ Ｃ０．０５〜０．２０％、Ｓｉ＜０．５％、Ｍｎ０
．９〜１．６０％、Ｐ＜０．０３％、Ｓ０．００２〜０
．０１５％、Ａｌ＜０．１％を含み残部鉄及び不純物よ
り成るものにＶ＜０．１％、Ｎｂ＜０．１％、Ｍｏ＜１
％、Ｃｕ＜０．５％、Ｃｒ＜０．５％、Ｎｉ＜０．３％
、Ｂ＜０．００１％、Ｔｉ＜０．１％を単独又は複合し
て含有せしめた厚さ４００ｍｍ以上の大型鋼塊を通常の
方法で分塊圧延し、該スラブを熱間圧延するに先立つて
添付図面第１図に示す点Ａ（１３００℃、０．５ｒ）、
Ｂ（１２５０℃、２．０ｈｒ）、Ｃ（１２００℃、３０
ｈｒ）、Ｄ（１１５０℃、５．０ｈｒ）、Ｅ（１１５０
℃、１５０ｈｒ）、Ｆ（１２００℃、６５ｈｒ）、Ｇ（
１２５０℃、２５ｈｒ）、Ｈ（１３００℃、１０ｈｒ）
に囲まれる斜線部の範囲内の均熱温度及び均熱時間で均
熱処理した後圧延することを特徴とする耐水素誘起割れ
に優れたラインパイプ用鋼材の製造方法。 ４ Ｃ０．０５〜０．２０％、Ｓｉ＜０．５％、Ｍｎ０
．９〜１．６０％、Ｐ＜０．０３％、Ｓ０．００２〜０
．０１５％、Ａｌ＜０．１％を含み残部鉄及び不純物よ
り成るものにＶ＜０．１％、Ｎｂ＜０．１％、Ｍｏ＜１
％、Ｃｕ＜０．５％、Ｃｒ＜０．５％、Ｎｉ＜０．３％
、Ｂ＜０．００１％、Ｔｉ＜０．１％を単独又は複合し
て含有せしめさらにＣａ０．０００１〜０．００５％を
含有せしめた厚さ４００ｍｍ以上の大型鋼塊を通常の方
法で分塊圧延し、該スラブを熱間圧延するに先立つて添
付図面第１図に示す点Ａ（１３００℃、０．５ｈｒ）、
Ｂ（１２５０℃、２．０ｈｒ）、Ｃ（１２００℃、３．
０ｈｒ）、Ｄ（１１５０℃、５．０ｈｒ）、Ｅ（１１５
０℃、１５０ｈｒ）、Ｆ（１２００℃、６５ｈｒ）、Ｇ
（１２５０℃、２５ｈｒ）、Ｈ（１３００℃、１０ｈｒ
）に囲まれる斜線部の範囲内の均熱温度及び均熱時間で
均熱処理した後圧延することを特徴とする耐水素誘起割
れに優れたラインパイプ用鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13575581A JPS6047885B2 (ja) | 1981-08-29 | 1981-08-29 | 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13575581A JPS6047885B2 (ja) | 1981-08-29 | 1981-08-29 | 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用鋼材の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP224574A Division JPS5549129B2 (ja) | 1973-12-28 | 1973-12-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57161033A JPS57161033A (en) | 1982-10-04 |
| JPS6047885B2 true JPS6047885B2 (ja) | 1985-10-24 |
Family
ID=15159100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13575581A Expired JPS6047885B2 (ja) | 1981-08-29 | 1981-08-29 | 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6047885B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6361583U (ja) * | 1986-10-08 | 1988-04-23 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61221326A (ja) * | 1985-03-27 | 1986-10-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐硫化物腐食割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
| JP2009163685A (ja) | 2008-01-10 | 2009-07-23 | Toshiba Tec Corp | 商品販売処理装置 |
| CN118726841A (zh) * | 2024-06-06 | 2024-10-01 | 江苏沙钢钢铁有限公司 | 一种大壁厚x65级别管线钢及其制造方法 |
-
1981
- 1981-08-29 JP JP13575581A patent/JPS6047885B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6361583U (ja) * | 1986-10-08 | 1988-04-23 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57161033A (en) | 1982-10-04 |
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