JPS6047899B2 - 接合部の耐応力腐食割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合金 - Google Patents
接合部の耐応力腐食割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPS6047899B2 JPS6047899B2 JP9298481A JP9298481A JPS6047899B2 JP S6047899 B2 JPS6047899 B2 JP S6047899B2 JP 9298481 A JP9298481 A JP 9298481A JP 9298481 A JP9298481 A JP 9298481A JP S6047899 B2 JPS6047899 B2 JP S6047899B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stress corrosion
- corrosion cracking
- resistance
- alloy
- joints
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims description 33
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims description 33
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims description 29
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 13
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 24
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 18
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 206010070834 Sensitisation Diseases 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000008313 sensitization Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐応力腐食割れ性の良好なＡｌ一Ｍｇ系
合金、特に突合せ抵抗溶接接合部の耐応力腐食割れ性の
良好なＡｌ−Ｍｇ系合金に関する。
合金、特に突合せ抵抗溶接接合部の耐応力腐食割れ性の
良好なＡｌ−Ｍｇ系合金に関する。
ここで突合せ抵抗溶接とは、材料に電圧を印加し放電
させつつ圧力を印加して溶接接合を行なう方法であり、
たとえばフラッシュパット溶接法が代表的なものであり
、最も広く用いられている。 近年軽量化等の要請から
アルミニウム合金製ホィールが広く採用されてきている
。このアルミニウム合金製ホィールの製造方法には種々
の方法が用いられる。そのうち第１図に示す様に短円筒
形に丸めたアルミニウム合金板の端部をフラッシュパッ
ト溶接しその後ロール成形することによる２ピースホィ
ール用リムの製造方法が量産製造方法として採用されつ
つある。 このフラッシュパット溶接によるホィール用
材料としては主に川−Ｍｇ系合金が採用されている。
させつつ圧力を印加して溶接接合を行なう方法であり、
たとえばフラッシュパット溶接法が代表的なものであり
、最も広く用いられている。 近年軽量化等の要請から
アルミニウム合金製ホィールが広く採用されてきている
。このアルミニウム合金製ホィールの製造方法には種々
の方法が用いられる。そのうち第１図に示す様に短円筒
形に丸めたアルミニウム合金板の端部をフラッシュパッ
ト溶接しその後ロール成形することによる２ピースホィ
ール用リムの製造方法が量産製造方法として採用されつ
つある。 このフラッシュパット溶接によるホィール用
材料としては主に川−Ｍｇ系合金が採用されている。
従来よりＡｌ−Ｍｇ系合金は、強度、溶接性、成形性、
耐食性にすぐれていることから車輌及び船舶等の溶接構
造体として広く使用されているが、Ｍｇ含有量が３％を
越えると冷間加工を受けたままの状態では、長期間の経
年変化によりβ相が粒界に析出し、そのため応力腐食割
れの危険があるとされている。このため自動車用ホィー
ルに使用される材料はＭｇ含有量３．０％（重量％、以
下同じ）以下の合金、たとえばＪＩＳＡ５０５２、５４
５４等が一般的である。 しかるに近年省エネルギー、
省コストの観点よりホィールの軽量化、薄肉化の要求が
増大し、より高強度のホィール用材料の必要性が高まつ
ている。
耐食性にすぐれていることから車輌及び船舶等の溶接構
造体として広く使用されているが、Ｍｇ含有量が３％を
越えると冷間加工を受けたままの状態では、長期間の経
年変化によりβ相が粒界に析出し、そのため応力腐食割
れの危険があるとされている。このため自動車用ホィー
ルに使用される材料はＭｇ含有量３．０％（重量％、以
下同じ）以下の合金、たとえばＪＩＳＡ５０５２、５４
５４等が一般的である。 しかるに近年省エネルギー、
省コストの観点よりホィールの軽量化、薄肉化の要求が
増大し、より高強度のホィール用材料の必要性が高まつ
ている。
そこでＭｇを３．０％以上含む合金の耐応力腐食１割れ
性を改善すべく、合金組成、安定化熱処理の両面から対
策が試みられている。 しかし結論から言えばいずれの
場合も、母材部には有効であるが、フラッシュパット接
合部に対してはまつたく効果がない。
性を改善すべく、合金組成、安定化熱処理の両面から対
策が試みられている。 しかし結論から言えばいずれの
場合も、母材部には有効であるが、フラッシュパット接
合部に対してはまつたく効果がない。
すなわち母材部の耐・応力腐食割れに効果のあることが
公知のＭｎ）Ｃｒ）Ｚｒ、、２ｎＮＢｉ）Ｖ等を添加し
てもフラッシュパット接合部の耐応力腐食割れ性にはま
つたく効果を示さない。また、ホィール成形後１８０〜
２５０℃程度の温度で安定化処理をすることにより耐応
力腐食割れ性の向上を計る方法もしばしば用いられるが
、これも母材に対しては有効であるがフラッシュパット
接合部に対してはまつたく効果がない。このように母材
とくらベフラツシユバツト接合部の耐応力腐食割れ性が
著しく劣ることは、上記の様な対策を講じない場合にも
もちろん一般的であり、その原因としては以下の様に考
えられる。説明のため、第２図にフラッシュパット溶接
部の組織の流れとミクロ組織を、第３図にフラッシュパ
ット接合部と母材部のβ相析出状態を示す。これらの図
から明らかなように母材が完全な再結晶組織になつてい
ても、フラッシュパット接合部には強い繊維状の加工組
織が形成され、かつβ相の析出が母材とくらべこのフラ
ッシュパット溶接部で著しく促進されている。このため
母材とくらベフラツシユバツト接合部の耐応力腐食割れ
性−が著しく劣るものである。現在までのところこのフ
ラッシュパット接合部の耐応力腐食割れ性を改善するに
は、接合部を２５０℃以上の高温て焼鈍し再結晶させる
ことによる方法（特願昭５６−６３２４１）が唯一のも
のであつ５た。
公知のＭｎ）Ｃｒ）Ｚｒ、、２ｎＮＢｉ）Ｖ等を添加し
てもフラッシュパット接合部の耐応力腐食割れ性にはま
つたく効果を示さない。また、ホィール成形後１８０〜
２５０℃程度の温度で安定化処理をすることにより耐応
力腐食割れ性の向上を計る方法もしばしば用いられるが
、これも母材に対しては有効であるがフラッシュパット
接合部に対してはまつたく効果がない。このように母材
とくらベフラツシユバツト接合部の耐応力腐食割れ性が
著しく劣ることは、上記の様な対策を講じない場合にも
もちろん一般的であり、その原因としては以下の様に考
えられる。説明のため、第２図にフラッシュパット溶接
部の組織の流れとミクロ組織を、第３図にフラッシュパ
ット接合部と母材部のβ相析出状態を示す。これらの図
から明らかなように母材が完全な再結晶組織になつてい
ても、フラッシュパット接合部には強い繊維状の加工組
織が形成され、かつβ相の析出が母材とくらべこのフラ
ッシュパット溶接部で著しく促進されている。このため
母材とくらベフラツシユバツト接合部の耐応力腐食割れ
性−が著しく劣るものである。現在までのところこのフ
ラッシュパット接合部の耐応力腐食割れ性を改善するに
は、接合部を２５０℃以上の高温て焼鈍し再結晶させる
ことによる方法（特願昭５６−６３２４１）が唯一のも
のであつ５た。
しかしこの方法は工程が多くなり経済的に不利なことか
ら、かかる焼鈍を施さなくてもフラッシュパット接合部
の耐応力腐食割れ性の良好な高強度材料の開発が望まれ
ていた。かかる背景のもとに本発明者らは鋭意研究を重
．ねた結果、突合せ抵抗溶接接合部の耐応力腐食割れ性
の向上に微量のＣｕの添加が著しい効果を持つことを見
出し本願発明をなすに至つた。
ら、かかる焼鈍を施さなくてもフラッシュパット接合部
の耐応力腐食割れ性の良好な高強度材料の開発が望まれ
ていた。かかる背景のもとに本発明者らは鋭意研究を重
．ねた結果、突合せ抵抗溶接接合部の耐応力腐食割れ性
の向上に微量のＣｕの添加が著しい効果を持つことを見
出し本願発明をなすに至つた。
すなわち本願発明の要旨とするところは、（１）重量で
Ｍｇ３．Ｏ〜５．０％、ＣＵＯ．Ｏ５〜１．００％より
好ζましくは０．１０〜０．５０％を含み、残部実質的
にＡ１と不可避的不純物とよりなる接合部の耐応力腐食
割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合金（
２）重量でＭｇ３．Ｏ〜５．０％、ＣＵＯ．Ｏ５〜１．
０％より好くましくは０．１０〜０．５０％を含み、さ
らにＭｎＯ．ｌＯ〜１．００％、ＣｒＯ．Ｏ５〜０．３
０％、ＺｒＯ．Ｏ５〜０．３０％、■０．０２〜０．３
０％、ＢｌＯ．Ｏ６〜０．９０％、ＴｉＯ．ＯＯ５〜０
．２＼ＢＯ．ＯＯＯｌ〜０．０５％、ＢｅＯ．ＯＯＯｌ
〜０．０５％のうち１種または２種以上を含み、残部実
質的にＮと不可避的不純物とよりなる接合部の耐応力腐
食性割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合
金に存する。
Ｍｇ３．Ｏ〜５．０％、ＣＵＯ．Ｏ５〜１．００％より
好ζましくは０．１０〜０．５０％を含み、残部実質的
にＡ１と不可避的不純物とよりなる接合部の耐応力腐食
割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合金（
２）重量でＭｇ３．Ｏ〜５．０％、ＣＵＯ．Ｏ５〜１．
０％より好くましくは０．１０〜０．５０％を含み、さ
らにＭｎＯ．ｌＯ〜１．００％、ＣｒＯ．Ｏ５〜０．３
０％、ＺｒＯ．Ｏ５〜０．３０％、■０．０２〜０．３
０％、ＢｌＯ．Ｏ６〜０．９０％、ＴｉＯ．ＯＯ５〜０
．２＼ＢＯ．ＯＯＯｌ〜０．０５％、ＢｅＯ．ＯＯＯｌ
〜０．０５％のうち１種または２種以上を含み、残部実
質的にＮと不可避的不純物とよりなる接合部の耐応力腐
食性割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合
金に存する。
成分の限定理由は以下の通りである。
Ｍｇ；Ｍｇは強度向上の目的で添加する。
３．０％未満ではβ相の析出がほとんど生じないため応
力腐食割れの危険はないが強度が不十分である。
力腐食割れの危険はないが強度が不十分である。
５．０％をこえると母材の耐応力腐食割れ性が劣化し、
加工性も悪くなる。
加工性も悪くなる。
したがつてＭｇは３。
０〜５．０％とする。
Ｃｕ；Ｃｕは母材及び突合せ抵抗溶接接合部、特に後者
、の耐応力腐食割れ性を改善する。０．０５％未満では
その効果が十分でなく、１．０％をこえると加工性、成
形性が低下する。
、の耐応力腐食割れ性を改善する。０．０５％未満では
その効果が十分でなく、１．０％をこえると加工性、成
形性が低下する。
したがつてＣｕは０．０５〜１．００％とする。
ただし０．１０〜０．５０％の範囲で上記効果が著しい
ので、この範囲がより好ましい。Ｍｎ．．ｃｒ．．ｚｒ
ｌ■；これらの元素は再結晶粒の微細化、母材の耐応力
腐食割れ性の向上、強度の向上等の目的で添加される。
ので、この範囲がより好ましい。Ｍｎ．．ｃｒ．．ｚｒ
ｌ■；これらの元素は再結晶粒の微細化、母材の耐応力
腐食割れ性の向上、強度の向上等の目的で添加される。
この目的のためＭｎは０．１０〜１．００％、Ｃｒは０
．０５〜０．３０％、Ｚｒは０．０５〜０．３０％、Ｖ
は０．０２〜０．３０％添加する。
．０５〜０．３０％、Ｚｒは０．０５〜０．３０％、Ｖ
は０．０２〜０．３０％添加する。
それぞれ下限未満の添加量ではその効果が十分ではなく
、上限をこえると粗大金属間化合物が生成し成形性、靭
性が低下する。
、上限をこえると粗大金属間化合物が生成し成形性、靭
性が低下する。
Ｔｉ，．Ｂ；これらの元素は鋳造組織を微細化し、鋳造
性、溶接性を向上させるために添加する。
性、溶接性を向上させるために添加する。
この目的のためＴｉは０．００５〜０．２５％、Ｂは０
．０００１〜０．０５％添加する。下限未満の添加では
その効果が十分でなく、上限を越えると粗大金属間化合
物が生じ成形性が低下する。
．０００１〜０．０５％添加する。下限未満の添加では
その効果が十分でなく、上限を越えると粗大金属間化合
物が生じ成形性が低下する。
Ｂｉ；Ｂｉは母材の耐応力腐食割れ性の向上に役立つ。
０．０６％未満ではその効果が十分でなく、０．９０％
をこえても一層の効果は認められない。Ｂｅ：Ｂｅは鋳
造時、の酸化防止のために添加される。
をこえても一層の効果は認められない。Ｂｅ：Ｂｅは鋳
造時、の酸化防止のために添加される。
０．０００１％未満ではその効果は十分でなく、０．０
５％をこえると加工性を害し、毒性の面からも好ましく
ない。以上のような組成の合金を通常の半連続鋳造、熱
間圧延及び必要に応じて冷間圧延し、その後最終焼鈍し
て得た軟質圧延板は、強度にすぐれ、成形性が良好で、
特にフラッシュパット溶接接合部の耐応力腐食割れ性が
良好である。
５％をこえると加工性を害し、毒性の面からも好ましく
ない。以上のような組成の合金を通常の半連続鋳造、熱
間圧延及び必要に応じて冷間圧延し、その後最終焼鈍し
て得た軟質圧延板は、強度にすぐれ、成形性が良好で、
特にフラッシュパット溶接接合部の耐応力腐食割れ性が
良好である。
したがつて本発明の合金は自動車用２ピースホィールの
ような構造材に最適であり、またホィール以外にも突合
せ抵抗溶接部を有する電縫管、機械部品等への適用も好
ましい。以下実施例により具体的に説明する。
ような構造材に最適であり、またホィール以外にも突合
せ抵抗溶接部を有する電縫管、機械部品等への適用も好
ましい。以下実施例により具体的に説明する。
実施例
第１表に示す化学組成の合金を溶解後、半連続鋳造によ
り厚さ４５０ＴＩｒＩｎの鋳塊を得た。
り厚さ４５０ＴＩｒＩｎの鋳塊を得た。
その鋳塊を４９０〜５６００Ｃで４〜１６１１寺間の均
質化処理後、４５０〜４８０゜Ｃで熱間圧延を開始し厚
さ７Ｔ！Ｒｌｎまて熱間圧延し、次に厚さ４．５Ｔｒ０
ＴＬまで冷間圧延した。ついで３５０℃で２時間の焼鈍
を施すことにより厚さ４．５順の軟質圧延板を得た。こ
れらの軟質板の機械的性質及び諸性能を第２表に示す。
質化処理後、４５０〜４８０゜Ｃで熱間圧延を開始し厚
さ７Ｔ！Ｒｌｎまて熱間圧延し、次に厚さ４．５Ｔｒ０
ＴＬまで冷間圧延した。ついで３５０℃で２時間の焼鈍
を施すことにより厚さ４．５順の軟質圧延板を得た。こ
れらの軟質板の機械的性質及び諸性能を第２表に示す。
本発明の組成を有する合金は再結晶粒径、成形性、曲げ
性等、従来よりホィール用として用いられているＪＩＳ
Ａ５４５４（参考例）と比較して遜色なく、強度は優れ
ている。次にこれらの材料に対し２ピースホィールの製
造工程を想定し、まず、フラッシュパット溶接を行ない
、次に接合部のバリを除去した後成形加工に対応する３
０％冷間圧延を行ない、その後応力腐食割れの促進のた
め１２０゜Ｃで１Ｂ時間の増感処理を行なつた。
性等、従来よりホィール用として用いられているＪＩＳ
Ａ５４５４（参考例）と比較して遜色なく、強度は優れ
ている。次にこれらの材料に対し２ピースホィールの製
造工程を想定し、まず、フラッシュパット溶接を行ない
、次に接合部のバリを除去した後成形加工に対応する３
０％冷間圧延を行ない、その後応力腐食割れの促進のた
め１２０゜Ｃで１Ｂ時間の増感処理を行なつた。
この１２０゜Ｃ１１６ａ寺間の処理は常温での１奔間程
度の放置に相当すると言われている。なヰ７お第３表に
フラッシュパット溶接条件を示す。このようにして得た
母材及びフラッシュパット接合部を応力腐食試験に供し
た。応力腐食試験は３。５％ＮａＣｌ水溶液中で耐力の
８０％の応力を付加し５ｍＡ１Ｔｎ１Ｌの電流を通電す
ることにより実施した。
度の放置に相当すると言われている。なヰ７お第３表に
フラッシュパット溶接条件を示す。このようにして得た
母材及びフラッシュパット接合部を応力腐食試験に供し
た。応力腐食試験は３。５％ＮａＣｌ水溶液中で耐力の
８０％の応力を付加し５ｍＡ１Ｔｎ１Ｌの電流を通電す
ることにより実施した。
この試験方法は強い促進試験であるが、実際の自然条件
下での応力腐食割れ傾向をよく反映するとされている試
験方法である。なお、ＪＩＳＡ５Ｏ８３については通常
の材料の他に、３０％冷間圧延と増感処理の間に２３０
℃で５時間の安定化処理を施したもの（安定化処理材と
呼ぶ）も供試材にした。
下での応力腐食割れ傾向をよく反映するとされている試
験方法である。なお、ＪＩＳＡ５Ｏ８３については通常
の材料の他に、３０％冷間圧延と増感処理の間に２３０
℃で５時間の安定化処理を施したもの（安定化処理材と
呼ぶ）も供試材にした。
第４表に応力腐食試験結果を示す。
Ｍｇを３．０％以上含みＣｕを含有しない比較合金にお
いては、母材にくらベフラツシユバツト接合部の応力腐
食割れ寿命が著しく低下するのに対し、本願発明合金に
おいてはフラッシュパット接合部も母材と同程度の応力
腐食割れ寿命を有することが明らかである。
いては、母材にくらベフラツシユバツト接合部の応力腐
食割れ寿命が著しく低下するのに対し、本願発明合金に
おいてはフラッシュパット接合部も母材と同程度の応力
腐食割れ寿命を有することが明らかである。
また母材の応力腐食割れ寿命もＣｕ以外の成分がほぼ同
一の合金（発明合金１、２、３と比較合金１、発明合金
５と比較合金２、発明合金６と比較合金３）同士でくら
べれば、発明合金は比較合金と同程度である。以上のよ
うに本発明合金は３．０％以上のＭｇを含んでも、ＪＩ
ＳＡ５４５４のような低Ｍｇのβ相を析出しない合金と
同様に、フラッシュパット接合部の耐応力腐食割れ性の
低下がなく、しかも高Ｍｇのため従来合金より高強度を
有するのでホィールの薄肉化が可能となる。
一の合金（発明合金１、２、３と比較合金１、発明合金
５と比較合金２、発明合金６と比較合金３）同士でくら
べれば、発明合金は比較合金と同程度である。以上のよ
うに本発明合金は３．０％以上のＭｇを含んでも、ＪＩ
ＳＡ５４５４のような低Ｍｇのβ相を析出しない合金と
同様に、フラッシュパット接合部の耐応力腐食割れ性の
低下がなく、しかも高Ｍｇのため従来合金より高強度を
有するのでホィールの薄肉化が可能となる。
Ｊ
第１図は２ピースホィール用リム素材のフラッシュパッ
ト溶接前の状態を示す説明図である。 第２図はフラッシュパット溶接部の組織の流れとミクロ
ン組織を示し、図面は組織の流れを示す模式図、Ａは溶
接部の組織の流れを示す組織写真、Ｂ５は接合部の結晶
粒を示す組織写真、Ｃは母材部の結晶粒を示す組織写真
、Ｃは母材部の結晶粒を示す組織写真である。第３図は
増感処理後ＪＩＳＡ５Ｏ８３におけるβ相の析出状態を
示し、Ａは接合部の組織写真である。つ なお図面中、
１はフラッシュパット溶接接合部を、２は母材部を示す
。
ト溶接前の状態を示す説明図である。 第２図はフラッシュパット溶接部の組織の流れとミクロ
ン組織を示し、図面は組織の流れを示す模式図、Ａは溶
接部の組織の流れを示す組織写真、Ｂ５は接合部の結晶
粒を示す組織写真、Ｃは母材部の結晶粒を示す組織写真
、Ｃは母材部の結晶粒を示す組織写真である。第３図は
増感処理後ＪＩＳＡ５Ｏ８３におけるβ相の析出状態を
示し、Ａは接合部の組織写真である。つ なお図面中、
１はフラッシュパット溶接接合部を、２は母材部を示す
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量でＭｇ３．０〜５．０％、Ｃｕ０．０５〜１．
００％を含み、残部実質的にＡｌと不可避的不純物とよ
りなる接合部を耐応力腐食割れ性のすぐれた突合せ抵抗
溶接用アルミニウム合金。 ２ 重量でＭｇ３．０〜５．０％、Ｃｕ０．０５〜１．
００％を含み、さらにＭｎ０．１０〜１．００％、Ｃｒ
０．０５〜０．３０％、Ｚｒ０．０５〜０．３０％、Ｖ
０．０２〜０．３０％、Ｂｉ０．０６〜０．９０％、Ｔ
１０．００５〜０．２５％、Ｂ０．００１〜０．００５
％、Ｂｅ０．０００１〜０．０５％のうちの１種または
２種以上を含み、残部実質的にＡｌと不可避的不純物と
よりなる接合部の耐応力腐食割れ性のすぐれた突合せ抵
抗溶接用アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9298481A JPS6047899B2 (ja) | 1981-06-18 | 1981-06-18 | 接合部の耐応力腐食割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9298481A JPS6047899B2 (ja) | 1981-06-18 | 1981-06-18 | 接合部の耐応力腐食割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57210944A JPS57210944A (en) | 1982-12-24 |
| JPS6047899B2 true JPS6047899B2 (ja) | 1985-10-24 |
Family
ID=14069636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9298481A Expired JPS6047899B2 (ja) | 1981-06-18 | 1981-06-18 | 接合部の耐応力腐食割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6047899B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11247019B2 (en) | 2008-06-05 | 2022-02-15 | ResMed Pty Ltd | Treatment of respiratory conditions |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6169940A (ja) * | 1984-09-13 | 1986-04-10 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Ａｌ合金製核融合炉構造材 |
| JPS63111197A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-16 | Kobe Steel Ltd | 自動車ホイ−ル用アルミニウム合金材の表面処理方法 |
| JPH076022B2 (ja) * | 1986-11-05 | 1995-01-25 | スカイアルミニウム株式会社 | 光輝性デイスクホイ−ル用アルミニウム合金 |
| JPH0247234A (ja) * | 1988-08-09 | 1990-02-16 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 室温時効硬化性を抑制した高強度成形用アルミニウム合金とその製造方法 |
| JPH0257655A (ja) * | 1988-08-24 | 1990-02-27 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 表面処理特性にすぐれた成形用アルミニウム合金板材の製造方法 |
| JPH02118049A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用ｔ４処理アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 |
| JP2711956B2 (ja) * | 1991-12-27 | 1998-02-10 | スカイアルミニウム株式会社 | アプセットバット溶接用アルミニウム合金材 |
| JP2711957B2 (ja) * | 1991-12-27 | 1998-02-10 | スカイアルミニウム株式会社 | アプセットバット溶接用アルミニウム合金材 |
| JP2698888B2 (ja) * | 1992-01-07 | 1998-01-19 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐応力腐食割れ性に優れるアルミニウム合金板の製造法 |
-
1981
- 1981-06-18 JP JP9298481A patent/JPS6047899B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11247019B2 (en) | 2008-06-05 | 2022-02-15 | ResMed Pty Ltd | Treatment of respiratory conditions |
| US11433213B2 (en) | 2008-06-05 | 2022-09-06 | ResMed Pty Ltd | Treatment of respiratory conditions |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57210944A (en) | 1982-12-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2614686B2 (ja) | 形状凍結性及び塗装焼付硬化性に優れた成形加工用アルミニウム合金の製造方法 | |
| JP2002543289A (ja) | 耐剥離性アルミニウム−マグネシウム合金 | |
| JP2009504918A (ja) | 高強度の溶接可能なＡｌ−Ｍｇ合金 | |
| JP2002542393A (ja) | ろう付け用シート | |
| JP7275336B1 (ja) | アルミニウム合金材の製造方法及びアルミニウム合金材 | |
| EP0480402B1 (en) | Process for manufacturing aluminium alloy material with excellent formability, shape fixability and bake hardenability | |
| JP2001503475A (ja) | 蝋付けシート中の芯材料としての使用のためのアルミニウム合金 | |
| JPS6047899B2 (ja) | 接合部の耐応力腐食割れ性のすぐれた突合せ抵抗溶接用アルミニウム合金 | |
| JP2000212673A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた航空機ストリンガ―用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH05112840A (ja) | プレス成形性に優れた焼付硬化性Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JP2700838B2 (ja) | 自動車ホイールリム用のロール成形加工用アルミニウム合金圧延板の製造方法 | |
| JPH06330264A (ja) | 強度と靱性に優れたアルミニウム合金鍛造材の製造方法 | |
| JPH0543974A (ja) | 焼付硬化性及びプレス成形性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP3114576B2 (ja) | トルクロッド及びその製造方法 | |
| JPH07150312A (ja) | アルミニウム合金鍛造素材の製造方法 | |
| JPH05247574A (ja) | 鍛造用アルミニウム合金及びアルミニウム合金鍛造材の製造方法 | |
| JPH11310842A (ja) | シーム溶接性に優れた燃料タンク用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH02118050A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
| JPH04365834A (ja) | 低温焼付による硬化性に優れたプレス成形用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP4750392B2 (ja) | ボトル型缶用のアルミニウム合金板 | |
| JP2001105173A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金複合材料とその製造方法 | |
| JP2711957B2 (ja) | アプセットバット溶接用アルミニウム合金材 | |
| JP7833273B2 (ja) | 押出多穴管及びその製造方法 | |
| JPH05295478A (ja) | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金押出材とその製造方法 | |
| JP3763069B2 (ja) | アプセットバット溶接用アルミニウム合金軟質材およびその製造法 |