JPS6048734A - 超音波流体観測装置 - Google Patents
超音波流体観測装置Info
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- JPS6048734A JPS6048734A JP58156193A JP15619383A JPS6048734A JP S6048734 A JPS6048734 A JP S6048734A JP 58156193 A JP58156193 A JP 58156193A JP 15619383 A JP15619383 A JP 15619383A JP S6048734 A JPS6048734 A JP S6048734A
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- Japan
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- reflected wave
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- blood flow
- ultrasonic
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- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B8/00—Diagnosis using ultrasonic, sonic or infrasonic waves
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S15/00—Systems using the reflection or reradiation of acoustic waves, e.g. sonar systems
- G01S15/88—Sonar systems specially adapted for specific applications
- G01S15/89—Sonar systems specially adapted for specific applications for mapping or imaging
- G01S15/8906—Short-range imaging systems; Acoustic microscope systems using pulse-echo techniques
- G01S15/8979—Combined Doppler and pulse-echo imaging systems
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61B—DIAGNOSIS; SURGERY; IDENTIFICATION
- A61B8/00—Diagnosis using ultrasonic, sonic or infrasonic waves
- A61B8/06—Measuring blood flow
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- Hematology (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Ultra Sonic Daignosis Equipment (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、被検体に発射した超音波ビームの反射波情
報によシ、被検体に全く無侵襲で、被検体内の流体の流
れたとえば心臓内血流をそのまま画像表示１」能な超音
波流体観測装置に関する。
報によシ、被検体に全く無侵襲で、被検体内の流体の流
れたとえば心臓内血流をそのまま画像表示１」能な超音
波流体観測装置に関する。
リアルタイム超音波断層装置の発展により、心臓の断層
像を観測することができるようになった。
像を観測することができるようになった。
ところが、心臓内の血液からの反射波の強度は、心筋か
らの反射波の強度に比して、４０ｄ１３以上も低いため
に、心臓断ノー像では、血液は反射波のないエコーフリ
一部分として、通常、表示されている。したがって、血
液の存在は推定可能であるが、血流の様子を知ることは
、できない。
らの反射波の強度に比して、４０ｄ１３以上も低いため
に、心臓断ノー像では、血液は反射波のないエコーフリ
一部分として、通常、表示されている。したがって、血
液の存在は推定可能であるが、血流の様子を知ることは
、できない。
そこで、生理食塩水には目に見えない微小の気泡（マイ
クロバブル）が存在し、これがために超音波を強く反射
させるとの特性を利用して、静脈よシ被検体内に注入し
た生理食塩水を血液と共に心臓内に到達させることによ
シ、断層像中に血流像を表示する手法がある。この手法
は、コントラストエコー法と称し、実用化されている。
クロバブル）が存在し、これがために超音波を強く反射
させるとの特性を利用して、静脈よシ被検体内に注入し
た生理食塩水を血液と共に心臓内に到達させることによ
シ、断層像中に血流像を表示する手法がある。この手法
は、コントラストエコー法と称し、実用化されている。
しかしながら、前記コントラストエコー法は、被検体に
静脈注射をしなければならず（侵襲的である。）、右心
系（肺に血液を送る機能）の血流像のみが表示可能であ
シ、最も知シたいところの、左心系（体内に取液を送る
機能）の血流は観測することができない欠点がある。
静脈注射をしなければならず（侵襲的である。）、右心
系（肺に血液を送る機能）の血流像のみが表示可能であ
シ、最も知シたいところの、左心系（体内に取液を送る
機能）の血流は観測することができない欠点がある。
一方、ドツプラ効果を利用して血流を２次元的に画像表
示する方法も提案されている（第４２１回日本超音波医
学論文集〕。
示する方法も提案されている（第４２１回日本超音波医
学論文集〕。
しかしながら、前記提案に係る方法は、血流そのものを
画像に表示するものではなく、流速分布を表示するもの
であって、直感的に血流の様子を把握することができな
い。また、前記方法は、超音波ビームの発射方向に平行
な血流の成分（向ってくるのか、遠ざかっているのか）
のみを検出しているため、血流は一般に超音波ビームに
対して斜め方向に流れていることがあるにもかかわらず
、その情報を全く知ることができない欠点が有る。
画像に表示するものではなく、流速分布を表示するもの
であって、直感的に血流の様子を把握することができな
い。また、前記方法は、超音波ビームの発射方向に平行
な血流の成分（向ってくるのか、遠ざかっているのか）
のみを検出しているため、血流は一般に超音波ビームに
対して斜め方向に流れていることがあるにもかかわらず
、その情報を全く知ることができない欠点が有る。
〔発明の目的〕
この発明は、前記事情に基づいてなされたものでち９、
被検体に無侵襲に、超音波ビームに平行な血流の情報は
勿論のこと、超音波ビームに直交する方向の血流の情報
もとらえて、血流の様子をそのまま画像に表示すること
のできる超音波通流観測装置を提供することを目的とす
るものである。
被検体に無侵襲に、超音波ビームに平行な血流の情報は
勿論のこと、超音波ビームに直交する方向の血流の情報
もとらえて、血流の様子をそのまま画像に表示すること
のできる超音波通流観測装置を提供することを目的とす
るものである。
前記目的を達成するためのこの発明の概太は、超音波の
送受可能な超音波振動子を肩する超音波トランスジュー
サと、前記超音波振動子を励振するパルスを出力するバ
ルサと、前記超音波振動子で受傷した反射波信号を位相
検波する第１の位相情報検出手段と、前記謁１の位相情
報検出手段よシの出力から固定反射波信号を除去するク
ラッタ除去手段と、前記クラッタ除去手段よりの出力中
のドツプラ偏移信号から位相情報を検出する第２の位相
情報検出手段と、前記第２の位相情報検出手段によ！ｌ
ｌ得られた位相情報によ多流体の流れを表示する表示装
置と、を含むことを特徴とするものである。
送受可能な超音波振動子を肩する超音波トランスジュー
サと、前記超音波振動子を励振するパルスを出力するバ
ルサと、前記超音波振動子で受傷した反射波信号を位相
検波する第１の位相情報検出手段と、前記謁１の位相情
報検出手段よシの出力から固定反射波信号を除去するク
ラッタ除去手段と、前記クラッタ除去手段よりの出力中
のドツプラ偏移信号から位相情報を検出する第２の位相
情報検出手段と、前記第２の位相情報検出手段によ！ｌ
ｌ得られた位相情報によ多流体の流れを表示する表示装
置と、を含むことを特徴とするものである。
先ず、この発明について原理的説明をする。
被検体内よシ反射してくる反射波信号は、体内の筋肉等
からの強い反射信号と前記反射信号の約１／１００程度
の、血球からのきわめて微弱な反射信号とが重畳したも
のである。したがって、検知する反射波信号から、体内
の筋肉等の固定反射体（クラッタ）からの強い反射信号
（固定反射信号）を除去すると、血球からのきわめて微
弱な反射信号が得られる。血球は血流により動いている
から前記微弱な反射信号は、血流速度に対応するドツプ
ラ偏移信号として得られる。ドツプラ偏移信号の位相は
、超音波ビームの発射点から反射点までの距離によｐ異
なシ、それが血流速度と等しい速度で動くために、この
位相情報よシ、血流速度を検出することができる。
からの強い反射信号と前記反射信号の約１／１００程度
の、血球からのきわめて微弱な反射信号とが重畳したも
のである。したがって、検知する反射波信号から、体内
の筋肉等の固定反射体（クラッタ）からの強い反射信号
（固定反射信号）を除去すると、血球からのきわめて微
弱な反射信号が得られる。血球は血流により動いている
から前記微弱な反射信号は、血流速度に対応するドツプ
ラ偏移信号として得られる。ドツプラ偏移信号の位相は
、超音波ビームの発射点から反射点までの距離によｐ異
なシ、それが血流速度と等しい速度で動くために、この
位相情報よシ、血流速度を検出することができる。
さらに詳述すると、被検体内から反射する反射エコーヲ
超音波トランスジューサで受波して得た反射波信号ｅｒ
ｆは、第１図（ＬＪに示され、超音波パルスが反射して
から受波されるまでの時間ｔと超音波振動子から反射点
までの距離Ｘとがｘ−Ｆｔの関係を有するので、第１図
（ａ）の横軸ｔは距離Ｘに対応する。第１図（ｂ）は前
記反射波信号を位相検波して得た信号であシ、クラッタ
からの信号ｅｅと血液からの微弱な信号ｅｄ とが重畳
している。
超音波トランスジューサで受波して得た反射波信号ｅｒ
ｆは、第１図（ＬＪに示され、超音波パルスが反射して
から受波されるまでの時間ｔと超音波振動子から反射点
までの距離Ｘとがｘ−Ｆｔの関係を有するので、第１図
（ａ）の横軸ｔは距離Ｘに対応する。第１図（ｂ）は前
記反射波信号を位相検波して得た信号であシ、クラッタ
からの信号ｅｅと血液からの微弱な信号ｅｄ とが重畳
している。
第１図（Ｃ）は前記位相検波して得た信号から前記クラ
ッタ信号ｅｃ を除去したところの信号ｅｄを示したも
のであシ、信号ｅｄの振幅は実際にはきわめて小さいの
であるが便宜上それを拡大して示しである。また、第１
図（ｄ）は前記信号ｅｄの一部分の時間軸を拡大して表
示したものである。
ッタ信号ｅｃ を除去したところの信号ｅｄを示したも
のであシ、信号ｅｄの振幅は実際にはきわめて小さいの
であるが便宜上それを拡大して示しである。また、第１
図（ｄ）は前記信号ｅｄの一部分の時間軸を拡大して表
示したものである。
これらの信号はレートパルス毎すなわち、レート周波数
をｆｒ としてΔτ−１７ｆｒ毎に得られる。
をｆｒ としてΔτ−１７ｆｒ毎に得られる。
第２図は信号ｅｄのＸ−Ｘｏにおける値を各レート毎に
示したものである。
示したものである。
サンプルボリウムΔＸの中心がＸ軸にあシ、最初のレー
トパルスからｎ番目（τ秒後、τ＝ｎΔτ）のレートパ
ルスで得られるサンプルボリウムΔχ内の、血球からの
反射波信号ｅｄは、Ｘとτとの関数であシ、第１式で表
わされる。
トパルスからｎ番目（τ秒後、τ＝ｎΔτ）のレートパ
ルスで得られるサンプルボリウムΔχ内の、血球からの
反射波信号ｅｄは、Ｘとτとの関数であシ、第１式で表
わされる。
ｅｄ（ｘ、す＝Ａ（Ｘ−ｖｘ−リｃｃｓ （２ｙｒ ｘ
ｆ ｄ（４ｒ＋θ（Ｘ−υＸ・リド旧・・・・・・・
・・・・・・・（１）ただし、 ｅ ｄ （Ｘ 、 ０） ＝Ａ（ｘ）ｃａｓ（θ（ＸＩ
ト・−−−−−＝−・・＝ （２］τ＝ｎ−Δτ＝ｎ／
ｆｒ・・・・・・・・・・・・−・・・・・・・・ （
３）ここで、υＸは血流速度のＸ方向成分、Ａ（ｘＪｃ
ｏｓ （θ（幻）は最初のレートパルス（τ＝ｏ）”ｃ
’得られた信号ｅｄの振幅である。
ｆ ｄ（４ｒ＋θ（Ｘ−υＸ・リド旧・・・・・・・
・・・・・・・（１）ただし、 ｅ ｄ （Ｘ 、 ０） ＝Ａ（ｘ）ｃａｓ（θ（ＸＩ
ト・−−−−−＝−・・＝ （２］τ＝ｎ−Δτ＝ｎ／
ｆｒ・・・・・・・・・・・・−・・・・・・・・ （
３）ここで、υＸは血流速度のＸ方向成分、Ａ（ｘＪｃ
ｏｓ （θ（幻）は最初のレートパルス（τ＝ｏ）”ｃ
’得られた信号ｅｄの振幅である。
血球は速度υＸでＸ方向（第２図では−Ｘ方向、すなわ
ち、超音波トランスジューサに接近する方向）へ動くか
ら、レートパルス毎に反射波の位相が変化し、したがっ
て、位相検波後の信号の振幅が変化する。この変化は、
第２図のτ方向への振幅変化ｅｄ（ｘ□−υ工τ・りで
示され、τに刻して正弦波状に変化する。Ｘ方向への動
きはわずかであり、通常のパルスドツプラ血流速測定装
置では、たとえばＸ＝ＸＱの固定位置のｅｄを検出する
と、この正弦波状の信号がドツプラ信号として検出され
る。すなわち、前記第１式で、Ｘ＝Ｘｏ１υＸ・τｚＯ
とすると、 ｅｄ（ｘ□、す＝Ａ、 （ｘ ｏ） ｃｏｓ （２πｆ
ｄ（ｘＯ）τ十θ（ｘ ｏ） ）・・・・・・・・・（
４） として、ｆｄが検出される。
ち、超音波トランスジューサに接近する方向）へ動くか
ら、レートパルス毎に反射波の位相が変化し、したがっ
て、位相検波後の信号の振幅が変化する。この変化は、
第２図のτ方向への振幅変化ｅｄ（ｘ□−υ工τ・りで
示され、τに刻して正弦波状に変化する。Ｘ方向への動
きはわずかであり、通常のパルスドツプラ血流速測定装
置では、たとえばＸ＝ＸＱの固定位置のｅｄを検出する
と、この正弦波状の信号がドツプラ信号として検出され
る。すなわち、前記第１式で、Ｘ＝Ｘｏ１υＸ・τｚＯ
とすると、 ｅｄ（ｘ□、す＝Ａ、 （ｘ ｏ） ｃｏｓ （２πｆ
ｄ（ｘＯ）τ十θ（ｘ ｏ） ）・・・・・・・・・（
４） として、ｆｄが検出される。
ところが、実際には、υＸ・τ−０ではなく、第２図に
示すようにわずかにずれている。
示すようにわずかにずれている。
次に、前記サンプルボリウムΔＸに隣接した他のサンプ
ルボリウム内の血液からの反射波信号の位相は一般に異
なっている。そのことは、前記第２式のθＣＸ）で表わ
され、位置Ｘによって異なることが示される。しかし、
近傍であれば、血球の速度すなわちｆｄはほぼ等しく、
振幅を決定する係数Ａ （Ｘ）もほぼ等しい。すなわち
、Ａ（ｘ＋ΔＸ）・づ−＝Ａ（Ｘ）・・・・・・・・・
・・−・・・・・・・・・（５）ｆｄ（ｘ十Δｘ） −
ｊ−ｆ ｄ（ｘ）・・・・・・・・・・・・・・・・・
・（６ンとなる。
ルボリウム内の血液からの反射波信号の位相は一般に異
なっている。そのことは、前記第２式のθＣＸ）で表わ
され、位置Ｘによって異なることが示される。しかし、
近傍であれば、血球の速度すなわちｆｄはほぼ等しく、
振幅を決定する係数Ａ （Ｘ）もほぼ等しい。すなわち
、Ａ（ｘ＋ΔＸ）・づ−＝Ａ（Ｘ）・・・・・・・・・
・・−・・・・・・・・・（５）ｆｄ（ｘ十Δｘ） −
ｊ−ｆ ｄ（ｘ）・・・・・・・・・・・・・・・・・
・（６ンとなる。
位相θ（ホ））の情報を検出するために、隣接するサン
ノルボリウムによる反射波の位相差Δθ（２）をめる必
要がある。
ノルボリウムによる反射波の位相差Δθ（２）をめる必
要がある。
ｅｄ（ｘ、τ）とｅｄ（ｘ十ΔＸ、りとの積をＥ （Ｘ
ｒつとし、前記第５式および第６式を用いると、Ｅ （
Ｘｒで） −４−＋Ａ” （Ｘ−υｘ−ｔ） Ｘ［部（
４ｙｒ ｆ ｄ（ｘ）ｒ＋θ（ｘ−ｕｘｒ十θ（Ｘ十Δ
Ｘ−υｘ ｔ ） ＋ｃｏｓ （θ（Ｘ−υＸτ−〇（
Ｘ十ΔＸ−υＸす））・・・・・・・・・・・・・・（
７）ここで直流成分のみをとシ、これをＥ （Ｘｒつと
すると、 Ｅ（Ｘ、す＝去Ａ！ （Ｘ−υＸす ×邸（Δθ（Ｘ−υＸτ月四…−…−・・（８）Δθ０
体ツー（Ｘ）−〇（Ｘ＋ΔＸ）・・・・・・・・・・・
・ （９）となる。
ｒつとし、前記第５式および第６式を用いると、Ｅ （
Ｘｒで） −４−＋Ａ” （Ｘ−υｘ−ｔ） Ｘ［部（
４ｙｒ ｆ ｄ（ｘ）ｒ＋θ（ｘ−ｕｘｒ十θ（Ｘ十Δ
Ｘ−υｘ ｔ ） ＋ｃｏｓ （θ（Ｘ−υＸτ−〇（
Ｘ十ΔＸ−υＸす））・・・・・・・・・・・・・・（
７）ここで直流成分のみをとシ、これをＥ （Ｘｒつと
すると、 Ｅ（Ｘ、す＝去Ａ！ （Ｘ−υＸす ×邸（Δθ（Ｘ−υＸτ月四…−…−・・（８）Δθ０
体ツー（Ｘ）−〇（Ｘ＋ΔＸ）・・・・・・・・・・・
・ （９）となる。
Ｅ（ｘ、τ）は、速度υＸでＸ方向へ移動するから、こ
の値で輝度変調した信号を表示すると、血流の動きその
ものが表示されることになる。
の値で輝度変調した信号を表示すると、血流の動きその
ものが表示されることになる。
次に、前記原理を実現するこの発明の一実施例について
図面を参照しながら説明する。
図面を参照しながら説明する。
この発明の一実施例である超音波血流観測装置は、第３
図に示すように、基本的には、基本クロックよシ分周さ
れたたとえば６ＫＨｚのレートパルスを発生ずるクロッ
クパルス発生器１と、前記クロックパルス発生器１よ多
出力きれるレートパルスを入力して駆動パルスを出力す
るバルサ２と、前記バルサ２より出力される駆動パルス
を内蔵する超音波振動子に印加して、これを励振するこ
とによりｓ音波を被検体４内に発射し、被検体４内で反
射する反射エコーを前記超音波振動子で受波し、これを
電気信号に変換して反射波信号を出力する超音波トラン
スジユーザ３と、前記超音波トランスジューサ３よ多出
力される反射波信号を増幅するアンプ７と、前記アンプ
７で増幅された反射波信号を位相検波する第１の位相情
報検出手段８と、前記第１の位相情報検出手段８で位相
検波された反射波信号からクラッタによる反射波信号を
除去するクラッタ除去手段９と、前記クラッタ除去手段
９よ多出力される反射波信号中のドツプラ偏移信号から
位相情報を検出する第２の位相情報検出手段１０と、前
記第２の位相情報検出手段１０よシの出力信号を輝度変
調してたとえばＣＲＴ上に画像を表示する表示手段１１
と、を含んで構成される。
図に示すように、基本的には、基本クロックよシ分周さ
れたたとえば６ＫＨｚのレートパルスを発生ずるクロッ
クパルス発生器１と、前記クロックパルス発生器１よ多
出力きれるレートパルスを入力して駆動パルスを出力す
るバルサ２と、前記バルサ２より出力される駆動パルス
を内蔵する超音波振動子に印加して、これを励振するこ
とによりｓ音波を被検体４内に発射し、被検体４内で反
射する反射エコーを前記超音波振動子で受波し、これを
電気信号に変換して反射波信号を出力する超音波トラン
スジユーザ３と、前記超音波トランスジューサ３よ多出
力される反射波信号を増幅するアンプ７と、前記アンプ
７で増幅された反射波信号を位相検波する第１の位相情
報検出手段８と、前記第１の位相情報検出手段８で位相
検波された反射波信号からクラッタによる反射波信号を
除去するクラッタ除去手段９と、前記クラッタ除去手段
９よ多出力される反射波信号中のドツプラ偏移信号から
位相情報を検出する第２の位相情報検出手段１０と、前
記第２の位相情報検出手段１０よシの出力信号を輝度変
調してたとえばＣＲＴ上に画像を表示する表示手段１１
と、を含んで構成される。
なお、第３図において、６で示すのは超音波の走査領域
であシ、５で示すのは被検体４内の・ｂ臓である。
であシ、５で示すのは被検体４内の・ｂ臓である。
前記実施例の構成を詳述すると、第４図に示すように、
前記クロックパルス発生器１は、基本クロックパルスを
発振する基本パルス発振器１８と、前記基本パルス発振
器１８より出力される基本パルスを分周してレートパル
スを前記バルサ２に出力するレートパルス発生器１９Ａ
と、前記基本パルスを分周して参照信号を前記第１の位
相情報検出手段８に出力する参照信号発生器１９Ｂとを
有して構成される。
前記クロックパルス発生器１は、基本クロックパルスを
発振する基本パルス発振器１８と、前記基本パルス発振
器１８より出力される基本パルスを分周してレートパル
スを前記バルサ２に出力するレートパルス発生器１９Ａ
と、前記基本パルスを分周して参照信号を前記第１の位
相情報検出手段８に出力する参照信号発生器１９Ｂとを
有して構成される。
前記第１の位相情報検出手段８は、ミキサ２０とローパ
スフィルタ２１とを有し、アンプ７より出力される反射
波信号とその中心周波数にほぼ等しい周波数を有し、前
記参照信号発生器１９Ｂよ多出力される参照信号とを掛
は合わせ、高周波成分をカットして、位相検波する構成
となっている。
スフィルタ２１とを有し、アンプ７より出力される反射
波信号とその中心周波数にほぼ等しい周波数を有し、前
記参照信号発生器１９Ｂよ多出力される参照信号とを掛
は合わせ、高周波成分をカットして、位相検波する構成
となっている。
前記クラッタ除去手段９は、前記第１の位相情報検出手
段８よ多出力される反射波信号をＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ
変換器２２と反射波信号からり２ツタによる反射波信号
ｅｃ を除去するデジタルコムフィルタ２３とを有して
構成される。
段８よ多出力される反射波信号をＡ／Ｄ変換するＡ／Ｄ
変換器２２と反射波信号からり２ツタによる反射波信号
ｅｃ を除去するデジタルコムフィルタ２３とを有して
構成される。
前記デジタルコムフィルタ２３は、たとえば第５図（ａ
）に示すような、加算器３１．３２、シフトレジスタ３
３および乗算器３４により構成することができ、シフト
レジスタ３３はル−トパルス間隔に相当する時間分の遅
延を行なう。ここで、レートパルス周波数ｆｒを６ＫＨ
ｚとすると、前記デジタルコムフィルタ２３によるレー
トパルス間隔時間すなわちシフトレジスタ３３の遅延時
間は１６７μｓになる。デジタルコムフィルタ２３のフ
ィルタ特性は、たとえば第５図（ｂ）に示すバンドパス
フィルタを形成するものであシ、複数段よシなる高次の
フィルタ回路にすると、さらに良好なフィルタ特性を達
成することができる。たとえば、第５図（Ｃ）に示すよ
うに、加算器３１，３２、シフトレジスタ３３Ａ、３３
Ｂおよび乗算器３４Ａ、３４Ｂ。
）に示すような、加算器３１．３２、シフトレジスタ３
３および乗算器３４により構成することができ、シフト
レジスタ３３はル−トパルス間隔に相当する時間分の遅
延を行なう。ここで、レートパルス周波数ｆｒを６ＫＨ
ｚとすると、前記デジタルコムフィルタ２３によるレー
トパルス間隔時間すなわちシフトレジスタ３３の遅延時
間は１６７μｓになる。デジタルコムフィルタ２３のフ
ィルタ特性は、たとえば第５図（ｂ）に示すバンドパス
フィルタを形成するものであシ、複数段よシなる高次の
フィルタ回路にすると、さらに良好なフィルタ特性を達
成することができる。たとえば、第５図（Ｃ）に示すよ
うに、加算器３１，３２、シフトレジスタ３３Ａ、３３
Ｂおよび乗算器３４Ａ、３４Ｂ。
３４Ｃ，３４Ｄ、３４Ｅ、によシ構成される２次のデジ
タルフィルタ１段で、数１０レートパルス分の演算をく
シ返えすことに↓シ所望のフィルタ効果を得ることがで
きる。デジタルコムフィルタ２３の出力は、クラッタに
よる反射波信号ｅｃが除去されてお）、たとえば第１図
（Ｃ） （ｄ）に示す波形を有する反射波信号ａｄに相
当するものである。
タルフィルタ１段で、数１０レートパルス分の演算をく
シ返えすことに↓シ所望のフィルタ効果を得ることがで
きる。デジタルコムフィルタ２３の出力は、クラッタに
よる反射波信号ｅｃが除去されてお）、たとえば第１図
（Ｃ） （ｄ）に示す波形を有する反射波信号ａｄに相
当するものである。
前記第２の位相情報検出手段１０は、第４図に示すよう
に、血球からの信号ｅｃｉをサンプルボリウム程度の遅
延時間（〜２ΔＸ／りだけ遅延させる遅延回路２４と、
前記血球からの信号ｅｄと遅延回路２４よ多出力される
遅延した伯＋ｊｅ’ｄとを積算する積算回路２５と、積
算回Ｗ６２５より出力される数レート分の信号をｎ回単
純力１噂する加算１路２６と、を有し、交流分を消去し
て前記第８式の百（ｘ、τ）に相当する信号を出力する
構成となっている。
に、血球からの信号ｅｃｉをサンプルボリウム程度の遅
延時間（〜２ΔＸ／りだけ遅延させる遅延回路２４と、
前記血球からの信号ｅｄと遅延回路２４よ多出力される
遅延した伯＋ｊｅ’ｄとを積算する積算回路２５と、積
算回Ｗ６２５より出力される数レート分の信号をｎ回単
純力１噂する加算１路２６と、を有し、交流分を消去し
て前記第８式の百（ｘ、τ）に相当する信号を出力する
構成となっている。
前記表示装置１１は、前記Σ（ｘｔτ）に相当する信号
をＤ／Ａ変換器２７によｐＤ／Ａ変化し、得られるアナ
ログ信号を輝度変調してＣＲＴ２８上に、あるいはレコ
ーダ２９上にＭモードと同様の表示法によシ画像表示可
能にｍｇされる。
をＤ／Ａ変換器２７によｐＤ／Ａ変化し、得られるアナ
ログ信号を輝度変調してＣＲＴ２８上に、あるいはレコ
ーダ２９上にＭモードと同様の表示法によシ画像表示可
能にｍｇされる。
前記加算回路２６によシΔτ（＝ １／ｆ ｒ）秒毎に
ｎ回の単純加算をし、それを１本の走査線とすると、走
査線間隔τ、は、 τ、＝ｎΔτ ・・・・・・・・・・・・・・・α０）
である。そして、検出可能な血流速度のＸ方向成分の最
大値Ｙｘ−ｍａｘは、 Ｍｘ−ｍａｘ ＝ Ｃｆ ｒ／４ ｆ ｏ・・・・・・
・・・・・・・・・αυであｐｌそのときに血流の動く
最大距離ΔＸｍａｘけ、ΔＸｍａｘ ＝ ｎｃ／４ｆｏ
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（ｌ匂で
ある。ただし、Ｃは音速、ｆｒはレート周波数１ｆｏは
超音波パルスの中心周波数でシ５る。たとえば、Ｃ＝１
５００ｍ／ｓ、ｆｒ＝６ＫＨｚ、ｆｏ＝２．４ＭＨｚ＊
ｎ＝１６とすると、 ｙＸｒｎｌＬＸ ＝ ９４ｃＩｎ／ ８ｎ−Δτ＝２．
６７ｍ５ ΔＸｍａｘ ＝ ２．５ ｎ１ｒｎ と々る。
ｎ回の単純加算をし、それを１本の走査線とすると、走
査線間隔τ、は、 τ、＝ｎΔτ ・・・・・・・・・・・・・・・α０）
である。そして、検出可能な血流速度のＸ方向成分の最
大値Ｙｘ−ｍａｘは、 Ｍｘ−ｍａｘ ＝ Ｃｆ ｒ／４ ｆ ｏ・・・・・・
・・・・・・・・・αυであｐｌそのときに血流の動く
最大距離ΔＸｍａｘけ、ΔＸｍａｘ ＝ ｎｃ／４ｆｏ
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（ｌ匂で
ある。ただし、Ｃは音速、ｆｒはレート周波数１ｆｏは
超音波パルスの中心周波数でシ５る。たとえば、Ｃ＝１
５００ｍ／ｓ、ｆｒ＝６ＫＨｚ、ｆｏ＝２．４ＭＨｚ＊
ｎ＝１６とすると、 ｙＸｒｎｌＬＸ ＝ ９４ｃＩｎ／ ８ｎ−Δτ＝２．
６７ｍ５ ΔＸｍａｘ ＝ ２．５ ｎ１ｒｎ と々る。
次に、以上構成の超音波血流観測装置を用いた２次元的
な血流の観測について説明する。
な血流の観測について説明する。
先ず、超音波トランスジューサ３よシ発射する超音波ビ
ームで被検体４内の断層向を走査する。
ームで被検体４内の断層向を走査する。
ビーム走査は電子走置であっても、メカニカル走査であ
ってもよい。たとえば第６図に示すようにセクタ角■を
２０゛とし、０，５°おきにセクタ走査をすると、走査
線数は４０本である。
ってもよい。たとえば第６図に示すようにセクタ角■を
２０゛とし、０，５°おきにセクタ走査をすると、走査
線数は４０本である。
ここで、１フレームのｉｉ！ｉｆ像が４０本の走査線で
構成され、フレーム間隔て、が６．６７ｍ５であるとき
、移動する血球の観測が可能かどうかを必らかしめ検討
しておく。
構成され、フレーム間隔て、が６．６７ｍ５であるとき
、移動する血球の観測が可能かどうかを必らかしめ検討
しておく。
第６図に示すように、一般に血球が超音波ビーム方向Ｘ
に対してθの方向に移動した場合、超音波ビームのＸ方
向およびこれに直交するＸ方向の血球の速度成分Ｖｘ
、 Ｖｙは、速度の絶対値をＵ。
に対してθの方向に移動した場合、超音波ビームのＸ方
向およびこれに直交するＸ方向の血球の速度成分Ｖｘ
、 Ｖｙは、速度の絶対値をＵ。
とすると、
ｖｘ＝ｖｏ（２）θ・・・・・・・・・・・・・・ ＜
１３）ｖｙ−ｖｏ部θ・・・・・・・・・・・・・・α
ルでおる。これに対して検出０］能々速度Ｖｏｍａｘ。
１３）ｖｙ−ｖｏ部θ・・・・・・・・・・・・・・α
ルでおる。これに対して検出０］能々速度Ｖｏｍａｘ。
：ｙｙ ｍａｘ 、 ｙｘ ｔｎａｘそれぞれａｌｙｘ
ｔｎａｘ ＝ Ｃｆ ｒ／４ｆ ｏ・・・・・・・・・
・−・・・・・α５）ＶＵ ｒｎａｘ ＝ Ｃｆ ｒ／
４ ｆｌｅａｓθ・・・・・・・−・・・・・・ａΦ
ｙｙｍａｘ ＝ （：：ｆ ｒ ｔａｎす４ｆｏ・・・
・・・・・・・・・θηである。１フレームの画像がＮ
本の走査線で構成され、フレーム間隔で愈の間に血球が
移動するＸ方向、Ｘ方向および絶対距離それぞれの最大
値をΔｘｍａｘ ｒΔｙｍａＸ ＋Δ１ｍａｘ とする
と）τ、＝Ｎ・Δτ王Ｎ／ｆｒ ・・・・・・・・・・
・・・・・ （１ｓ）ΔＸｍａｘ ＝ ＮＣ／４ｆ ｏ
−−−−・・＝−−−−＝ （Ｉｇ）Δｙｍａｘ ＝
Ｎｅｔａｎθ／４ｆｏ −（２０）Δｌ ｍａｘ ＝
ＮＣ／ ４ ｆ ｏ部θ ・・・・・・・・・ Ｑυで
ある。前記のように、Ｎ＝４０本、ｆ ｒ ＝ ６ Ｋ
ｎ Ｚ ＋ｆｏ＝２．４ＭＨｚ、θ＝４５０． ｆ、
＝６．６７ｍ５ とすれば、前記第１８〜第２１式によ
り Δｘｍａｘ＝Δｙ＋ｎａｘ ＝ ６．２５ ｍｍΔ／ｍ
ａｘ＝８．８４ｍｍ となる。
ｔｎａｘ ＝ Ｃｆ ｒ／４ｆ ｏ・・・・・・・・・
・−・・・・・α５）ＶＵ ｒｎａｘ ＝ Ｃｆ ｒ／
４ ｆｌｅａｓθ・・・・・・・−・・・・・・ａΦ
ｙｙｍａｘ ＝ （：：ｆ ｒ ｔａｎす４ｆｏ・・・
・・・・・・・・・θηである。１フレームの画像がＮ
本の走査線で構成され、フレーム間隔で愈の間に血球が
移動するＸ方向、Ｘ方向および絶対距離それぞれの最大
値をΔｘｍａｘ ｒΔｙｍａＸ ＋Δ１ｍａｘ とする
と）τ、＝Ｎ・Δτ王Ｎ／ｆｒ ・・・・・・・・・・
・・・・・ （１ｓ）ΔＸｍａｘ ＝ ＮＣ／４ｆ ｏ
−−−−・・＝−−−−＝ （Ｉｇ）Δｙｍａｘ ＝
Ｎｅｔａｎθ／４ｆｏ −（２０）Δｌ ｍａｘ ＝
ＮＣ／ ４ ｆ ｏ部θ ・・・・・・・・・ Ｑυで
ある。前記のように、Ｎ＝４０本、ｆ ｒ ＝ ６ Ｋ
ｎ Ｚ ＋ｆｏ＝２．４ＭＨｚ、θ＝４５０． ｆ、
＝６．６７ｍ５ とすれば、前記第１８〜第２１式によ
り Δｘｍａｘ＝Δｙ＋ｎａｘ ＝ ６．２５ ｍｍΔ／ｍ
ａｘ＝８．８４ｍｍ となる。
一方、超音波トランスジユーザ３より距１４１１Ｘのと
ころにある横方向視野幅をＹとし、セクタ走査角を［相
］で示すと、 Ｙ ＝ ２Ｘ ｊａｎ （１１／２・・・・・・・・・
・・・・・（２つの関係がおる。ｘ＝５０ｍｍ、Ｑ＝２
０°とすると、Ｙ＝１７．６ｍｍである。この視野＠Ｙ
に対する、１フレームで動く測足可能な最大流速を有す
る血球のＸ方向への移動距離Δ７ｍａｘの比は、Δ３’
ｍａｘ／Ｙ＝２ｆｒ ＊Ｘａ ｔａｎ Ｑ／５ｅｃｔｓ
θ” ＶＯｍａｘ−・・・・・・・−・・・・・（ハ） であシ、前記数値によシ、Δｙ ｍａｘ／Ｙ ＝ ０．
３５となる。
ころにある横方向視野幅をＹとし、セクタ走査角を［相
］で示すと、 Ｙ ＝ ２Ｘ ｊａｎ （１１／２・・・・・・・・・
・・・・・（２つの関係がおる。ｘ＝５０ｍｍ、Ｑ＝２
０°とすると、Ｙ＝１７．６ｍｍである。この視野＠Ｙ
に対する、１フレームで動く測足可能な最大流速を有す
る血球のＸ方向への移動距離Δ７ｍａｘの比は、Δ３’
ｍａｘ／Ｙ＝２ｆｒ ＊Ｘａ ｔａｎ Ｑ／５ｅｃｔｓ
θ” ＶＯｍａｘ−・・・・・・・−・・・・・（ハ） であシ、前記数値によシ、Δｙ ｍａｘ／Ｙ ＝ ０．
３５となる。
したがって、着目する測定可能な最も速い血球は、約８
フレームの開視野内に存在することとなる。よシ遅い血
球は、数〜数１０フレームで視野内を横切ることになる
ので、血流観測が可能になる。
フレームの開視野内に存在することとなる。よシ遅い血
球は、数〜数１０フレームで視野内を横切ることになる
ので、血流観測が可能になる。
そこで、レート周波数６ Ｋ ＨＺ、走査線ピッチ０．
５°、走査角度２０゛、走査線４０本、フレーム間隔６
．６７ｍθ（１５０７レ一ム／秒）の場合につき、セク
タ走査後の動作を引き続き次に説明する。
５°、走査角度２０゛、走査線４０本、フレーム間隔６
．６７ｍθ（１５０７レ一ム／秒）の場合につき、セク
タ走査後の動作を引き続き次に説明する。
超音波ビームは各レート毎に０．５°ずつ移動しておシ
、第４図に示すアンプ７に入力する反射波信号は、それ
に対応するビーム方向からの信号である。超音波振動子
の開口幅を１９ｍｍ、超音波周波数を２．４ ＭＨＺと
すると、超音波の送受での−８ｄＢビーム幅は約１，９
°、−６ｄＢビ一ム幅は約３．６°である。−６４Ｂビ
一ム幅で考えると、約７本の走査線における反射波信号
がデジタルコムフィルタ２８および第２の位相情報検出
回路ＩＯで有効に処理される。したがって、処理されて
得たところの位相情報を有する信号をビーム走査方向と
合わせてＣＲ１’２．８上に輝度変調することにより、
血球の移動が表示される。この場合、ビーム方向に対し
て血球が斜に移動してもその同位相部分の移動として表
現されるために、斜方向の動きもそのまま表示され、観
測可能である。超音波ビームに全く直交する方向のみ流
れる血流忙ついては、クラッタ除去手段９で除去されて
しまい、第２の位相情報検出手段１０に信号が入力しな
いため尤検出することはできないが、その場合には、超
音波トランスジューサ３の向きを変えることによって血
流と超音波ビームを斜に交差するよう処して超音波ビー
ム方向成分を作ることにより、血流の可視化を可能とす
ることができる。
、第４図に示すアンプ７に入力する反射波信号は、それ
に対応するビーム方向からの信号である。超音波振動子
の開口幅を１９ｍｍ、超音波周波数を２．４ ＭＨＺと
すると、超音波の送受での−８ｄＢビーム幅は約１，９
°、−６ｄＢビ一ム幅は約３．６°である。−６４Ｂビ
一ム幅で考えると、約７本の走査線における反射波信号
がデジタルコムフィルタ２８および第２の位相情報検出
回路ＩＯで有効に処理される。したがって、処理されて
得たところの位相情報を有する信号をビーム走査方向と
合わせてＣＲ１’２．８上に輝度変調することにより、
血球の移動が表示される。この場合、ビーム方向に対し
て血球が斜に移動してもその同位相部分の移動として表
現されるために、斜方向の動きもそのまま表示され、観
測可能である。超音波ビームに全く直交する方向のみ流
れる血流忙ついては、クラッタ除去手段９で除去されて
しまい、第２の位相情報検出手段１０に信号が入力しな
いため尤検出することはできないが、その場合には、超
音波トランスジューサ３の向きを変えることによって血
流と超音波ビームを斜に交差するよう処して超音波ビー
ム方向成分を作ることにより、血流の可視化を可能とす
ることができる。
さらに、第４図に示すアンプ７より出力される反射波信
号を、通常の超音波断層装置に装備されている図示しな
い振幅検波回路に通すことによシ、たとえば心臓断層像
を表示することができる。そして、心臓断層像と血流像
とをｃｉｔ’ｒＢ上に重畳して同時表示することができ
・る。ＣＩもＴ２８にカラーブラウン管を用い血流像を
赤の濃淡で表示すると、さらに理解の容易な断層像を得
ることができる。
号を、通常の超音波断層装置に装備されている図示しな
い振幅検波回路に通すことによシ、たとえば心臓断層像
を表示することができる。そして、心臓断層像と血流像
とをｃｉｔ’ｒＢ上に重畳して同時表示することができ
・る。ＣＩもＴ２８にカラーブラウン管を用い血流像を
赤の濃淡で表示すると、さらに理解の容易な断層像を得
ることができる。
また、速い血流に対しては視野角（走査角）を狭くして
フレーム数を増加させなければならない。
フレーム数を増加させなければならない。
そうすると、２σのような狭い走査角では、たとえば心
臓全体を一度に表示することができない。この問題点を
解決するためには、前記構成の血流観測装置罠心電計測
装置を付加し、心拍同期をとって心拍の各時相ごとにデ
ータを収集し、そのデータを表示装置１１内の図示しな
いメモリに一旦格納した後、走査角をつなぎ合わせて広
い視野の画像を合成し、心臓全体を表示するのが有効で
ある。
臓全体を一度に表示することができない。この問題点を
解決するためには、前記構成の血流観測装置罠心電計測
装置を付加し、心拍同期をとって心拍の各時相ごとにデ
ータを収集し、そのデータを表示装置１１内の図示しな
いメモリに一旦格納した後、走査角をつなぎ合わせて広
い視野の画像を合成し、心臓全体を表示するのが有効で
ある。
この場合、各心拍の平均的な動きを表示することとなる
が、臨床的には十分に有効であり、メモリにデータを格
納しであるので、く９返し表示、スローモーション表示
、ンリーズ表示等の各種態様の表示を行なうことができ
る。このようにすると、ついて たとえば前述の視野角２０”、１５０フレームの画像に
もスローモーション表示することによって、たとえば３
０フレームとしてみやすく表示することができる。
が、臨床的には十分に有効であり、メモリにデータを格
納しであるので、く９返し表示、スローモーション表示
、ンリーズ表示等の各種態様の表示を行なうことができ
る。このようにすると、ついて たとえば前述の視野角２０”、１５０フレームの画像に
もスローモーション表示することによって、たとえば３
０フレームとしてみやすく表示することができる。
以上、この発明の一実施例について詳述したが、この発
明は前記実施例に限定されるものではなく、この発す」
の要旨を変更しない範囲内で適宜に変形して実施するこ
とができるのはいうまでもない。
明は前記実施例に限定されるものではなく、この発す」
の要旨を変更しない範囲内で適宜に変形して実施するこ
とができるのはいうまでもない。
前記実施例における第２の位相情報検出手段１０は、ｎ
回ずつ単純加算をしてその度毎に出力する加算回路２６
を有して構成されるが、前記第２の位相情報検出手段１
０のかわりに、第７図に示すように、重み付は加算をし
てレート毎に出力する加算回路４６を有する第２の位相
情報検出手段を用いてもよい。
回ずつ単純加算をしてその度毎に出力する加算回路２６
を有して構成されるが、前記第２の位相情報検出手段１
０のかわりに、第７図に示すように、重み付は加算をし
てレート毎に出力する加算回路４６を有する第２の位相
情報検出手段を用いてもよい。
第７図に示す位相情報検出手段は、サンプリング回路３
４と、第１の遅延回路３５と、積算回路３６と、加算器
３７、第２の遅延回路３８および係数乗算器３９を有す
る加算回路４６とを有して構成される。そして、クラッ
タ信号が除去されたデジタルコムフィルタ２３の出力が
サンプリング回路３４に入力し、第８図（ａ）に示すよ
うに距離方向画素（１ビクセルを１．５ｍｍとすると２
μ峠毎に反射波信号からデータがサンプリングされ、サ
ンプリングされたデータが前記積算細路３６と第１の遅
延回路３５とに出力される。第１の遅延回路３５では、
入力するデータを第８図（ｂ）に示すように１ビクセル
分に相当する２μｓの時世だけ遅延させて前記積算回路
３６に出力する。前記積算回路３６は、入力するデータ
を乗算し、第８図ＣＣ）に示す波形のデータを出力゛す
る。この場合、距離方向で超音波トランスジューサ３か
ら反射点までが１０ｍとじ羞Ｘ１反射点までの情報が反
射波信号に含まれているとすると、ビクセル数は６７
（１００／１，５）であるから、前記積算回路３６から
ル−ト毎に６７ピクセル分の積の値が出力される。積の
値は加算器３７に出力され、加算器３７の出力は第２の
遅延回路３８でル−ト分（Δτ、レート周波数が６ＫＨ
ｚのときは１６７ｎ、ａ）の遅延を受け、第２の遅延回
路３８の出力は係数乗算器３９で係数α（α＜１）を乗
算されて加昇器３７に出力される。
４と、第１の遅延回路３５と、積算回路３６と、加算器
３７、第２の遅延回路３８および係数乗算器３９を有す
る加算回路４６とを有して構成される。そして、クラッ
タ信号が除去されたデジタルコムフィルタ２３の出力が
サンプリング回路３４に入力し、第８図（ａ）に示すよ
うに距離方向画素（１ビクセルを１．５ｍｍとすると２
μ峠毎に反射波信号からデータがサンプリングされ、サ
ンプリングされたデータが前記積算細路３６と第１の遅
延回路３５とに出力される。第１の遅延回路３５では、
入力するデータを第８図（ｂ）に示すように１ビクセル
分に相当する２μｓの時世だけ遅延させて前記積算回路
３６に出力する。前記積算回路３６は、入力するデータ
を乗算し、第８図ＣＣ）に示す波形のデータを出力゛す
る。この場合、距離方向で超音波トランスジューサ３か
ら反射点までが１０ｍとじ羞Ｘ１反射点までの情報が反
射波信号に含まれているとすると、ビクセル数は６７
（１００／１，５）であるから、前記積算回路３６から
ル−ト毎に６７ピクセル分の積の値が出力される。積の
値は加算器３７に出力され、加算器３７の出力は第２の
遅延回路３８でル−ト分（Δτ、レート周波数が６ＫＨ
ｚのときは１６７ｎ、ａ）の遅延を受け、第２の遅延回
路３８の出力は係数乗算器３９で係数α（α＜１）を乗
算されて加昇器３７に出力される。
このようにして、第２の遅延回路３８の出力として得ら
れる信号は、第８図（ｄ）に示すように、入力信号のビ
クセル間の位相差の余弦にはは比例した値とすることが
でき、前記Ｅ （” ＋りは次のようになる。
れる信号は、第８図（ｄ）に示すように、入力信号のビ
クセル間の位相差の余弦にはは比例した値とすることが
でき、前記Ｅ （” ＋りは次のようになる。
ｈ （Ｘｔす＝Ｅ（ｘ、す」−α・ｈ （Ｘｒτ−Δす
・・・・・・・・・・・・・・・ｃ２Φ〔発明の効果〕 以上詳述したように、この発明によると、造影剤を使用
することなく、全く無侵襲に体内、特に心臓内の血流を
そのまま画像に表示し、これを観測することができる。
・・・・・・・・・・・・・・・ｃ２Φ〔発明の効果〕 以上詳述したように、この発明によると、造影剤を使用
することなく、全く無侵襲に体内、特に心臓内の血流を
そのまま画像に表示し、これを観測することができる。
しかも、従来のドンブラ法では検出不可能であった超音
波ビームに直交する方向での血流をも観測することがで
きる。したがって、この発明に係る超音波流体観測装置
は、Ｘ線による心血管造影法と同等の効果を奏すること
ができる。また、力２−表示を採用すると心筋像と血流
像とを明確に識別することができ、診断を的確に行なう
ことができ、スローモーション表示によシ速い血流を詳
しく観測することもできる。
波ビームに直交する方向での血流をも観測することがで
きる。したがって、この発明に係る超音波流体観測装置
は、Ｘ線による心血管造影法と同等の効果を奏すること
ができる。また、力２−表示を採用すると心筋像と血流
像とを明確に識別することができ、診断を的確に行なう
ことができ、スローモーション表示によシ速い血流を詳
しく観測することもできる。
第１図は反射波信号を示す波形図であ！Ｄ、（ａ）は超
音波トランスジューサよ多出力され増幅された反射波信
号、（ｂ）は前記反射波信号を位相検波して得た反射波
信号、（Ｃ）は位相検波後の反射波信号からクラッタよ
シの反射波信号を除去して得た反射波信号、（ｄ）はＣ
Ｃ）に示す反射波信号を拡大した波形図を示し、第２図
は第１図ＣＣ）に示す反射波信号のレート毎の変化を示
す波形図、第３図および第４図はこの発明の一実施例を
示すブロック図、第５図（ａ）は前記実施例におけるク
ラッタ除去手段の具体例を示すブロック図、第５図（ｂ
）は前記クラッタ除去手段の具体例の周波数特性を示す
特性図、第５図（Ｃ）は前記クラッタ除去手段の他の具
体例を示すブロック図、第６図は超音波ビームの走査を
示す説明図、第７図は他の実施例における第２の位相情
報検出手段の具体例を示すブロック図、並びに、第８図
（ａ） （ｂＪ （ｅ）および（ｄ）は前記第２の位相
情報検出手段中の各回路より出力される信号を示す波形
図である。 ２・・・パルサ、３・・・超音波トランスジューサ、８
・・・第１の位相情報検出手段、 ９・・・クラッタ除
去手段、 １０・・・第２の位相情報検出手段、１１・
・・表示装置。
音波トランスジューサよ多出力され増幅された反射波信
号、（ｂ）は前記反射波信号を位相検波して得た反射波
信号、（Ｃ）は位相検波後の反射波信号からクラッタよ
シの反射波信号を除去して得た反射波信号、（ｄ）はＣ
Ｃ）に示す反射波信号を拡大した波形図を示し、第２図
は第１図ＣＣ）に示す反射波信号のレート毎の変化を示
す波形図、第３図および第４図はこの発明の一実施例を
示すブロック図、第５図（ａ）は前記実施例におけるク
ラッタ除去手段の具体例を示すブロック図、第５図（ｂ
）は前記クラッタ除去手段の具体例の周波数特性を示す
特性図、第５図（Ｃ）は前記クラッタ除去手段の他の具
体例を示すブロック図、第６図は超音波ビームの走査を
示す説明図、第７図は他の実施例における第２の位相情
報検出手段の具体例を示すブロック図、並びに、第８図
（ａ） （ｂＪ （ｅ）および（ｄ）は前記第２の位相
情報検出手段中の各回路より出力される信号を示す波形
図である。 ２・・・パルサ、３・・・超音波トランスジューサ、８
・・・第１の位相情報検出手段、 ９・・・クラッタ除
去手段、 １０・・・第２の位相情報検出手段、１１・
・・表示装置。
Claims (1)
- 超音波の送受可能な超音波振動子を有する超音波トラン
スジューサと、前記超音波振動子を励振するパルスを出
力するパルサと、前記超音波振動子で受信した反射波信
号を位相検波する第１の位相情報検出手段と、前記第１
の位相情報検出手段よシの出力から固定反射波信号を除
去するクラッタ除去手段と、前記クラッタ除去手段より
の出力中のドツプラ偏移信号から位相情報を検出する第
２の位相情報検出手段と、前記第２の位相情報検出手段
によシ得られた位相情報によ多流体の流れを表示する表
示装置と、を含むことを特徴とする超音波流体観測装置
。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58156193A JPS6048734A (ja) | 1983-08-25 | 1983-08-25 | 超音波流体観測装置 |
| DE8484109956T DE3471439D1 (en) | 1983-08-25 | 1984-08-21 | Apparatus for observing blood flow patterns |
| EP84109956A EP0135170B2 (en) | 1983-08-25 | 1984-08-21 | Apparatus for observing blood flow patterns |
| US06/642,651 US4583552A (en) | 1983-08-25 | 1984-08-21 | Apparatus for observing blood flow patterns |
| KR1019840005118A KR870000638B1 (ko) | 1983-08-25 | 1984-08-23 | 초음파 유체관측장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58156193A JPS6048734A (ja) | 1983-08-25 | 1983-08-25 | 超音波流体観測装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6048734A true JPS6048734A (ja) | 1985-03-16 |
| JPH0414021B2 JPH0414021B2 (ja) | 1992-03-11 |
Family
ID=15622402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58156193A Granted JPS6048734A (ja) | 1983-08-25 | 1983-08-25 | 超音波流体観測装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4583552A (ja) |
| EP (1) | EP0135170B2 (ja) |
| JP (1) | JPS6048734A (ja) |
| KR (1) | KR870000638B1 (ja) |
| DE (1) | DE3471439D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0196682A (ja) * | 1987-10-08 | 1989-04-14 | Tamura Electric Works Ltd | ホログラムカード読取装置 |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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