JPS605796B2 - 液庄ベ−ンポンプ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は液圧べ−ンポンプに係る。

液圧ポンプには依然として体積及び全効率を改善する要
望が現存して居り、これは近時エネルギー節約の必要か
ら強調されている。

昔は実際に高圧べーンポンプでは７５％以上の全効率を
得ることはできなかったけれど、現在ではェネルギ節約
の要求からより高い効率が大いに望まれている。液圧ポ
ンプにおいては、体積効率は出口から吐出された流体の
体積とポンプ作用室の吸入側に入った流体の体積との比
をいう。流体の１部はポンプ圧力部分からポンプ部品間
の種々な漏洩通路を通って漏れて出口へ達しない。この
漏洩流は液圧スリップと呼ばれ漏洩流体は圧力部へ再び
ポンピングされて戻るかあるいはポンプハウジングから
タンクヘドレンとなって回収される。スリップが大きい
程体積効率は低くなり従ってポンプ全効率は下がる。液
圧べーンポンプにおいては「漏洩の大部分はロータ側面
と側板の隣接平面間に設けなければならない必要なすさ
まを通る。

可変吐出べーンポンプの場合へ カムリングの側面とハ
ウジングあるいは側板の隣接平面間にも同様にすきまが
なくてはならない。上託すさまはロータがかじることな
く自由に回転ができ及びカムリングがポンプの流量を変
えるさし、にスチツクなくかじりないこ自由に移動出来
るためになくてはならぬ。ロータ及びカムリングがスチ
ックあるいはかじりを起さないためのこれらの場所にお
ける実際のすきまは例えば１７５Ｘ９／地（２５００ｐ
ｓｉ）で２４６〆／ｍ（６的ＰＭ）を吐出するポンプに
おいて約０．０１０肋（０．０００４インチ）である。
か）るすきまは各部品の製作寸度誤差のため最初から得
ることが困難であるばかりでなく、また実際上運転中の
ポンプ内に発生する温度差によって影響を受けた。

こうして、例えば、ロータの膨張差は約０．０２０２柳
（０．０００８インチ）前後となる。この膨張差に適応
するためにロータ両側面上の全すさまはこの分量だけ増
加しなければならずよって各側面上の初期すきまは所望
する０．０１０１側（０．０００４ンチ）ではなく、０
．０２０２肌（０．０００８インチ）でなければならぬ
。ポンプ運転中非常に小さいすきまを維持することの重
要性はポンプ作動圧力が１７５ｋ９／地（２５００ｐｓ
ｉ）のときには漏洩則ちスリップは０．０１０１柳（０
．０００４インチ）のすきまのときにくらべて０．０２
０２柳（０．０００８インチ）のときは８倍以上にもな
ることを考えるとき十分に理解出来よう。もしロータが
片側において全部を加えたすきま０．０２０２肋（０．
０００８インチ）を維持するよう心出しがされていない
ならば、スリップは１４倍にもなる。本発明によれば「
入口及び出口が横切るポンプ作用室を備えたハウジング
と、該室内にあり回転したとき該入口から該出口へ流体
を導き、かつ該出口へ導かれる流体を加圧するロータと
、該ロー夕の１側面と該ハウジングの１つの壁の間に側
板を有する液圧べーンポンプにおいて、上記壁に近い該
側板２５の側面５６上に加圧領域を加える加圧面１５８
と、上記加圧された流体の１部を上記加圧面に導き該側
板を上記ロータの方へ加圧してかたよせするための通路
手段と、上記側板の上記ロータに近い側面上の静圧溝１
５０と、上記加圧流体の１部を上記静圧溝に導くための
絞り通路１５２を含む通路手段とを有し、上記側板２５
が上記静圧溝に隣接し且つ上記ロータの上記側面６１に
極めて近接したベアリング表面を有しており、また本ン
プが上記静圧溝から遠い上記ベアリング表面の１部から
ポンプ内の低圧帯に通ずる通路手段を有し、それにより
上記絞り通路を通って上記静圧溝に入る流体が上記ベア
リング表面と上記ロータの間から流出し、そして該側板
を上記ロータの方へ又は離れる方へと移動させて上記側
板の上記加圧面及び上記静圧溝及びベアリング表面上に
作用する流体圧力による力がバランスするとき上記ベア
リング表面とロータの間に所定間隙をつくり；上言己絞
り通路は、上記所定間隙が変化した際に、上記溝からの
流体の流れが上記所定間隙を通る流体の流れより大きい
か小さいかによって上記側板を上記ロータの方へ又は離
れる方へ移動さすための上記流体圧力による力をアンバ
ランスさせるために、上記溝の中の流体圧力を効果的に
変化させる流れ容量及びその結果としての圧力降下を有
することを特徴とする液圧べーンポンプが提供される。

又本発明によれば、入口及び出口が横切るポンプ作用室
を備えたハウジングと、該室内にあり回転したとき該入
口から該出口へ流体を導き、かつ該出口へ導かれる流体
を加圧するロータと、該ロータを包囲し且つポンプ出力
を変更するため該ロー外こ対し移動自在のカムリングと
、該室の１つの壁５７に近い第１側面５６と該ロ−夕の
１側面６１及び該カムリングの１側面６０とに沿ってひ
ろがる第２側面５９とをもった側板２５とをもった液圧
べ−ンポンプにおいて、上記第１側面５６の第１部分上
にあって上記第１部分を上記ロータの方へと片よせする
圧力のための第１圧力領域を規定する加圧面１５８と、
上記第１側面の第２部分上にあって上記第２部分を上記
カムリソグの方へと片よせする第２圧力領域を規定する
加圧溝１２４と、加圧された液体を上記第１及び第２圧
力領域へ導く手段と、上記第２側面上にあって概して上
記第１圧力領域に対向する第１静圧溝１５０と、上記第
２側面上にあって概して上記第２圧力領域に対向する第
２静圧溝１２０，１３５と、上記加圧された流体の別々
の部分を上記第１静圧溝及び第２静圧溝に導くための絞
り通路１５２，１２１，１３６を含む通路手段とを有し
、上記第２側面は、上記第１静圧溝及び第２静圧溝に隣
接し且つ上記ロータ及びカムリングの上記側面に極めて
接近したベアリング表面を有しており、そして本液圧ポ
ンプは流体を上記静圧溝１５０，１２０，１３５から遠
い上記ベアリング表面の部分から該ポンプ内の低圧帯へ
導くための通路手段を有し、それにより上記絞り通路を
通って上記溝に入る流体が上記表面と、上記ロータ及び
カムリングの側面の間を通って上記静圧溝から流出し、
そして上記流体は略上記圧力領域とそれぞれの溝の中の
圧力の差によりベアリング表面と、ロータ及びカムの側
面の間に所定の間隙を作り；上記絞り通路は上記所定間
隙が変化した際に、該それぞれの溝からの流体の流れが
上記所定間隙を通る流体のながれより大きいか又は小さ
いかにより上記側板を上記ロータ及びカムリングの方へ
又は離れる方へ動かすためのそれぞれ第１及び第２静圧
溝の中の流体圧力を効果的に変更する流れ容量及びその
結果としての圧力降下を有することを特徴とする液圧べ
ーンポンプが供給される。

以下本発明を実施例につき付図を参照しながら詳細に説
明をしよう。

第１図は本発明に係る可変吐出べーンポンプの垂直断面
図、第２図は第１図の２一２線に沿った断面図、第３図
はポンプロータと側坂間の理想的すきまを示す部分拡大
図、第４図は第３図に似た図で運転中ポンプ部品の温度
差によって少なくとも１つのすきまが増加する状態を示
すもの〜第５図はロータ及びカムリングについて側板の
圧力隙間とそれらの間のすきまの関係を示す拡大図、第
６図はロータ及びカムリングに当接する静止側板の側面
の図、第７図は第６図の７一７線に沿った断面図、第８
図はロー夕及びカムリングから離れてハウジングの壁に
当接している静止側板の側面の図、第９図はロータ及び
カムリングに当綾している浮動側板の側面の図、第１０
図は第９図の１０一１０線に沿った断面図「第１１図は
浮動側板の他の側面図で第１２図は所定のすきまをカム
リング及び隣接する側坂間に維持するように働く静圧力
の図式表現である。側板の形状を除いては、図示のべー
ンポンブ１０は慣用構造を有し、ポンプ作用室１２を持
ったハウジング１１を含みそれはハウジング１１へボル
トあるいは適当な方法で固着された蓋１３で閉じてある
。ハウジング１１及び蓋１３はロータ２１と一体の聡１
９及び２０を支承する軸受ブツシング１７及び竃８を収
容する一直線上のボア１５及び１６を有する。軸１９は
直径の減少部分２２を有してこれはハウジング１１の外
側へ伸びロータ２１を駆動し密封リング２３で密封され
る。ロータ２１は静止側板２４と浮動側板２５の間すべ
て室１２内に置く。カムリング２６はロー夕２１を囲み
、側板２４及び２５の間に置く。

カムリング２５は液圧ピストン２８及び２９によりポン
プの吐出量を変更するため移動される。プラグ３１内の
ピン３０はカムリング２６内の孔に入りカムリングの回
転を防ぐ。ピストン２８の外方端はポンプ吐出端に蓮適
するダクト３３によりシリンダ３２内へ導入されるポン
プ吐出圧力へ露出されている。ピストン２９はばね３４
によりカムリング２６にかたよせされて居り、圧力はピ
ストン２９の背後のシリンダ内へダクト３５及び３６を
通ってポンプの吐出側から導入されまた例えば米国特許
第３５４９２８１号で開示されたような慣用の方法でサ
ーボ弁３７で制御される。ロータ２１は一組の半径方向
スロット３８を有し中にべーン３９が情動自在に組立て
られる。

周知のとおり、ｏ−夕２１が回転を行いポンピング作用
をなすとき遠心力とべ‐ン３９の薄い内方端面上に働く
力とがべーンを外方へとカムリング２６の内方壁４０へ
押しつける。蓋１３は分岐路４４及び４５の対を持った
入口４３を具備する。

また分岐路４４と同心の分岐路４４と同０の分岐路４７
及び分岐路４５と同心の分岐路４８をもった入口通路４
６がある。分岐路４５及び４８はポンプ作用室１２とそ
の吸入側において交差する。菱１３はまた出口４９を有
し、これは室１２と交差しそこから高圧下の流体がポン
プ１０から吐出される。

静止側板２４は蓋１３上の平坦面５１と受面的係合をな
す外方面５０を有しまたカムリング２６の側面５３及び
ロータ２１の側面５４と隣接する内方面５２を有する。

同機に、浮動板２５はハウジング１１中の平坦面５７と
隣接する外方面５６を有しまたカムリング２６の側面６
０及びロータ２１の側面６１と隣接する内方面５９とを
有する。静止側板２４は更に第６，７及び８図に示し、
浮動側板２５は更に第９，１０及び１１図に示す。静止
側板２４は入口分岐通路４５と同Ｄの通常の入口開□５
２，６３，６４及び６５及び出口４９の内方端と同心の
吐出開０６７，６８，６９及び７０を有する。

静止側板２４１ま２つ以上のピン７２によって蓋１３へ
止めてもよい。関口６２と６３は溝７３により「開口６
４と６５は溝７４により「開口６７と６８は溝７５によ
りそして関口６９と７０は溝７６尊こよって蓮通されて
いる。同機に、浮動側板２５はそれを貫通し溝８２によ
り蓮通された１対の入口開□８０及び８１及び溝８５に
より蓮通された開〇８３及び８４を有する。これらの関
口はポンプ入口分岐路４８と一致している。ピン８８は
浮動側板２５の孔に搬入しハウジング亀１に固定されて
浮動側板２６の回転を防ぐ。以下述べるとおりポンプ１
０では、カムリング２６は最初からロータ２１‘こつい
てその全偏心位置にピストン２９を介して働くばね３４
によってかたよせする。

軸２２によるロータ２１の回転につれて、流体はポンプ
入口室９０へそしてべーンスロット３８の底の部分へ入
口通路４５及び４８から静止側板２４の関口６２，６３
，６４及び６５を通りまた浮動板２５の開口８０，８１
，８３及び８４を通って吸入されてからポンプの高圧室
９１へと流体を加圧するべーン３９によって運ばれそこ
からこの室９１及び高圧となったべーン３９の底にある
空間から静止側板２４の関口６７，６８，６９及び７０
を通って出口４９へと吐出される。出口圧力が所定の値
に達したときは、サーボコントロール弁３７が働いて圧
力流体をピストン２９の背後から逃がしピストン２８が
カムリング２６を体積出力を減少し従って吐出圧力を減
少する位置へ動かすようにする。ポンプ１０の構造及び
作用は周知のとおりである。

本発明により与えられる改良について以下説明しよう。
静止側板２４及び浮動側板２５が、部品の過熱及びかじ
りを伴う不当な摩擦を生ずるのでロー夕２１の両側面上
の何れにも直接接触すべきでないことは明らかである。
同様に、静止側板２４及び浮動側板２５はカムリング２
６の両側面に対し直接当援すべきでない。何故ならばそ
れとの摩擦の結果カムリング２６のピストン２８及び２
９及びサーボ弁３７によるその偏心の敏感な制御のため
の動き易さを許さないからである。従っていつでも静止
側板２４と浮動側板２５及びロータ２１及びカムリング
２６の間にはすきまの存在を必要とする。然しながら、
か）るすきまは高圧流体の高圧室９１からポンプ内の出
口４９以外の場所への漏洩則ちスリップをもたらす。漏
洩流体はポンプ入口室９０へ向けられてそこから圧力室
９１へ再びポンピングされてもよくあるいはハウジング
１１からドレン通路１４６を通ってタンクへとドレンさ
れてもよい。液圧スリップの大部分が生ずるロータ２１
及びカムリング２６の側面におけるすきまは本質的には
四方形断面を有する流体流路であってそこを流れる層流
の流量はこの流路の圧力降下、中、深さの３乗に比例し
、流体の運動粘度、密度及び流路の長さに反比例する。

即ち漏洩流量は流路の深さの３乗に比例することが知ら
れている。側板２４及び２５とｏ−夕２１及びカムリン
グ２６の間の流れ通路の場合には深さは隙間の厚さであ
る。かように隙間の小さい増加が液圧スリップに大きい
増加を生ずることが判るであろう。ポンプ１０の効率を
妥当な水準に保つために、これらのすきまは全く小さく
、例えば、２５００ｐｓｉで６的ＰＭのポンプにおいて
は理想的すきまは０．０１０１肋（０．０００４インチ
）となる（第３図参照のこと、これでは先行技術に従っ
てスベーサーリング９３が側板２４及び２５とロータ２
１及びカムリング２６の間に初期の所定すきまＡをつく
るために示されている。）。然しながら、ポンプの運転
はロータ２１とスベーサーリング９３の間に温度差を生
じ、典型的ポンプにおいては、２５ｑｏ程度となり、通
常ポンプに用いられる鋼と鋳鉄の材料においてはスべ−
サーリング９３の藤方向厚さに関し０．０２０２肋（０
．０００８インチ）程のロータ２１の軸方向厚さの膨張
となる。かように、もしすきまＡの中が最初に０．０１
０１脚（０．０００４インチ）であるならば追加の０．
０２０２柳（０．０００８インチ）がこれらのすきまの
１つにこの膨張差に適応するために、Ｂにおける如く（
第４図）、加えられなければならない。この結果もしす
べての増加がロータ２１の１側面上に生ずるならばＢに
おけるすきまは０．３０５側（０．００１２インチ）と
なる。公式によれば、この結果０．０３０５側（０．０
０１２インチ）のすきまを通る増加した漏洩はもとの０
．０１０１柵（０．０００４インチ）のすきまを通る漏
洩の２７倍となる計算となる。

この場合、２つのすきまを通る全漏洩は１４倍増となり
従ってポンプ効率の実質的な減少となる。もしすきまが
各０．０２０２側（０．０００８インチ）となるように
ロータが中央位置にとどまるならば、全漏洩量は８倍に
なり、これはなお大きい増加である。今述べた条件のた
めに、１７５ｋ９′めく２５０加ｓｉ）圧力で可変吐出
ポンプにおいて７５％以上の全効率を得るのは非常に困
難である。

この全効率は豊富なエネルギーを利用出来た過去におい
ては受け入れられたが、エネルギー節約の要求される現
在においてはより高いべーンポンプ効率が大いに望まれ
る。本発明は該ポンプ効率を大幅に改善し得るための手
段を提供する。第６，７及び８図示のとおり、その側面
５２上でロータ２１及びカムリング２６に当援する静止
板２４は３つの弓形静止溝１００とそれに隣接してラン
ド１０１と１０２及びまた隣接ランド１０６と１０６を
もった円形溝１０４とを有する。

浅い絞り溝１０８は板２４を貫通する閉口１０９に各静
圧溝１００を運通しそして絞り溝１０７は溝１０４を開
口６８へ蓮適する。半径方向スロット１０３は環状溝１
１５を板２４の円周へ蓮通する。板２４の反対側５０で
は、関口１０９の１つが溝１１０によって高圧開口７０
へ蓮通され、もう１つの関口１０９は溝１１２によって
関口６７へそしてもう１つの閉口１０９は溝１１１によ
って高圧関口６８へ蓮通される。浮動板２５は第９，１
０及び１１図に示すとおり、半径方向外側の弓形静圧溝
１２０の粗を有し、各々はそれぞれ絞り溝１２１により
板２５を貫通してその反対側の加圧溝１２４に一致する
それぞれの開□１２２に蓮通される。

通路１２６は開ロー２２の１つを圧力開ロー５７へ蓮適
する。溝１２０の半径方向外側及び内側に環状ランド１
３０及び１３１がある。ランド１３１の内側に追加の１
群の静圧溝１３５があり各絞り溝１３６によって板２６
を貫通して加圧溝１２４に蓮適する閉口１３７に蓮適す
る。溝１３５の内側にもう１つの環状ランド１４０があ
りその内側に環状溝ｉ４１があって通路１４２及び１４
３により板の円周へ運通している。もう１つの静圧溝！
５０の組が板２５の中央閉口１５１の近くにありその各
々は弓形高圧チャンネル１５４に蓮適するもう１つの溝
１５３と各絞り溝１５２を通って運通している。

チャンネル１５４の外側にもう１つの弓形チャンネル亀
５６があって閉口１５７により板２５の反対側の加圧面
１５８と叢通し、加圧面１５８はチャンネル１５９と半
径方向の内方及び外方壁１６１及び１６２を有する環状
溝１６０の１部分とによって限られている。環状溝１６
０内の内方壁１６１に接して０−リング１６５が組立て
られそしてチャンネル１５９及び溝１６０の左側の部分
の内に、第１１図に示すように「もう１つの０−リング
１６６があるが、これは円形断面を有することが好まし
い。加圧溝１２４の内方及び外方壁に沿って０−リング
１７０及び１７１が組立てられる。第５図に示すように
、ハウジングの面５７に密封的に当接し一部分環状簿１
６０及びチャンネル１５９に入って０ーリング１６５及
び亀６６に対し密封するプラスチック製のパッド則ちバ
ックアップ部材１７４がある。但し、上記部材１７４は
環状溝１６０の外方壁１６２との間には間隙を有し、ま
た剛性又は堅固でなく、加圧面１５８上の圧力油は上記
間隙を通って溝１６０の中へ入る。またハウジング１１
の面５７に密封的に当綾し１部分加圧溝１２４に入って
その中にある０ーリング１７０及び１７１に対し密封す
るプラスチック製のパッド即ちバックアップ部材１７５
がある。前述の板２４，２５内にある静圧溝は所定のす
きまＣ（第５図参照）が側板２４及び２５とロータ２１
及びカムリング２６の間に、製作誤差、部分換れ、部分
摩耗及び運転中の温度差によるポンプ部品の差膨張に関
係なく維持されるような手段を与えるがこれは以下に説
明する。第５図はロータ２１及びカムリング２６と所定
のすきまＣを持った静止側板２４及び浮動側板２５を拡
大して示す。

ポンプ１０が運転中は、圧力室９１からの吐出圧の流体
はチャンネル１５４及び１５６へ入る。チャンネル１５
６から圧力流体は閉口１５７を通ってパッキン・リング
１６５及び１６６で囲まれた加圧面１５８上へ作用する
（第１１図）。この圧力は板２６をロータ２１及びカム
リング２６の方へロータ２１から板２５を離そうとする
高圧室９１内の圧力に平衡するように押しつける。通路
１２５（第亀１図）は加圧溝１２４を閉口１５７中のポ
ンプ圧力に運通し溝１２４中の圧力は板２５の半径方向
外側の部分をカムリング２６の方へ押す。全ポンプ圧に
ある加圧溝１２４中の流体は閉口１２２及び１３７を通
過する。関口１２２から流体は絞り溝１２１を通過して
静圧溝１２０へ通過しト絞られたあとの溝１２０内の圧
力は全ポンプ圧の約８０％となる。同様に、加圧溝１２
４から開ロー３７を通って流れるポンプ全圧にある流体
は絞り溝１３６へ入り次に静圧溝１３５にポンプ全圧の
約８０％の圧力で流入する。静圧溝１２０及び亀３５か
らの流体はランドｉ３０及び翼４０を横切ってそれぞれ
板２５の円周及び溝１４１へ流れる。溝１４３から、流
体は通路１４２及び１４３を通って板２６の円周へと進
む。そこから流体はドレン口官＆Ｓを経てタンクへ戻る
（第１図）。絞り溝１２１及び１３６‘ま約０．０７６
２肋（０．００３インチ）の深さを有しそこの流れは層
流となる。

これら鮫りの長さ及び中は、ポンプ圧力が１７５ｋ９ノ
の（２５００ｐｓｉ）で瀞圧溝１２０及び１３５中の所
望圧力が１４０ｋ９／塊（２００岬ｓｉ）といった特殊
な条件のもとで、これらの絞りを粘度４３．２センチス
トーリスの流体が０．０６０６リットル毎分（０．０１
６ガ。ン毎分）流れるように設計される。隣接ランド１
３０及び１４０は２．５４脚（０．１インチ）の中及び
１１１．１２５柵（４．３７５インチ）の有効長さを有
する。か）る条件のもとでは、静圧溝１２０及び１３５
からランド１３０及び竃４０を横切って流れる流体はカ
ムリング２６との間に０．００９１４柳（０．０００３
６インチ）のすきま（即ち油膜厚）をつくる。このすき
まは温度差に基づく部品の差膨脹にもか）わらず及びま
た圧力及び流体粘度の変化のもとにおいても略々一定に
維持される。温度上昇によるロータ２１の膨張に適応す
るように板２５はハウジング壁５７の方へ及びそれから
離れる方向に僅かに移動出釆るがパッキン１６５，１６
６，１７０及び１７１によりつくられる密封は失われな
い。さて第１２図の圧力一面積図を参照して、もしすき
まＣが例えばロータ２１の中の熱膨張によって０．００
９１４側（０．０００３６インチ）を超えて増加するな
らば、絞り溝１２１及び１３６を通りランド１３０及び
１４０を横切る流れは増加して、静圧溝１２０及び１３
５内の圧力降下は８０％Ｐ以下となり、板２５は溝１２
４中の圧力Ｐによりカムリング２６の方へ榛み再び所望
の０．００９１４職（０．０００３６インチ）のすきま
Ｃ（即ち油膜厚）をつくる。反対に、何等かの理由によ
ってもしすきまＣが０．００９１４脚（０．０００３６
インチ）より減少すれば絞り溝１２１及び１３６を通り
ランド１３０及び１４０を横切る流れは減少して静圧溝
１２０及び１３５内の圧力は８０％Ｐ以上となり、板２
５はカムリング２６から遠ざかりあるいは外方へ榛み再
び所望の０．００９１４肌（０．０００３６インチ）の
すきまＣをつくる。一方、溝１６０内の圧力流体は板２
５の内縁をロータ２１の側面へ向って押す。

また、チャンネル１５４内の圧力流体は溝１５３へ入り
絞り溝１５２を通ってロータ面６０に隣接する静圧溝１
５０へと入る。絞り溝１５２は静圧溝１５０内の流体圧
力がポンプ圧力の約８０％となるように寸度を決めまた
これらの溝１５０１こ隣姿するランドは、これらのラン
ドとロータ２１の間を流れる漏洩流がロー夕２１との間
に板２５及びカムリング２６の間のすきまと略々同一の
すきまをつくるように寸度を決める。本発明の重要な特
徴の１つは、板２５が比較的厚くても、圧力条件のもと
においてロータ面６１に対する内方緑部がカムリング２
６に対する外方縁部に関して孫むのでこれら２つの部分
における適当なすさまがカムリング２６及びロータ２１
の厚さが正確に同一でなくても維持されるように依然と
して操み、従って面６０及び６１が正確に同一平面上に
なくてもよいということである。

また、静圧溝１５０は板２５がこれらのセグメントの間
で、板２５あるいはカムリングあるいはロー夕の表面６
０及び６１の平坦度の僅かな不完全さに適応するように
僅かに榛めるよう弓形にセグメントされている。側板２
４は板２５における加圧溝１２４及び１６０‘こ対応す
る圧力負荷表面を具備しておらず蓋壁５１に対して静止
の位置にある。

然しながら、その絞り溝１０８を通った静圧溝１００及
びランド１０１及び１町２はカムリング２６と所定のす
きまをつくりそしてその絞り溝１０７を通った円形溝１
０４とランド１０５及び１０６とは、板２５について述
べたと同様にランド１０５及び１０６とカムリング２６
及びロータ２１の間に所定のすきまをつくる。‐例にお
いては、これらの静圧溝１００，１０４内の負荷をバラ
ンスさせる液圧的負荷は板２５を介して作用する加圧溝
１２４及び１６０内の流体圧とカムリング２６及びロー
タ２１を介して作用する板２５内の静圧溝１２０，１３
５及び１５０内の流体圧によって与えられる。更に上述
した本発明は可変吐出ポンプ１０を用いたけれど、本発
明の特徴は、カムリング２６が固定され静圧軸受を板２
５とロータ２１の側面６１の間だけ用いて板２５の内方
縁部分の擬みによって所望すきまＣを維持するようにな
っている定吐出べーンポンプに適用してよいことは明か
であろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る可変吐出べーンポンプの断面図、
第２図は第１図の２一２線に沿った断面図、第３図はポ
ンプロータと側板間の理想的すきまを示す図、第４図は
温度差により１つのすきまが増加した場合を示す図、第
５図はロータ、カムリング及び側板の係合状態を示す拡
大図、第６図はロータ及びカムリングに当綾する静止側
板の側面図、第７図は第６図の７一７線に沿った断面図
、第８図は静止側板の反対の側面の図、第９図はロータ
及びカムリングに当接する浮動側板、第１０図は第９図
の１０一１０線に沿った断面図、第１１図は浮動側板の
反対の面を示す図、第１２図は静圧力の作用を示す図で
あって、図において１０はべーンポンプ、１１はハウジ
ング、１２はポンプ作用室、１３は菱、１７，１８は軸
受プッシング、１９，２０はロータ軸、２１はロータ、
２４は静止側板、２５は浮動側板、２６はカムリング、
２８，２９は液圧ピストン、３７は制御サーボ弁、３８
はスロット、３９はべーン、４３は入口、４６は入口通
路、４９は出口、６２，６３，６４，６５は入口閉口、
６７，６８，６９，７０‘ま吐出関口、７２はピン、７
３，７４，７５，７６は溝、８０，８１，８３，８４は
入口開□、８２，８５は溝、８８はピン、９０はポンプ
入口室、９１はポンプ高圧室、９３はスベイサーリング
、１０川ま弓形静圧溝、１０１，１０２はランド、１０
３は半径方向スロット、１０４は円形溝、１０５，１０
６はランド、１０７，１０８は絞り溝、１０９は開口、
１１０，１１１，１１２は溝、１１５は環状溝、１２０
は弓形静圧溝、１２１は絞り溝、１２２は開口、１２４
は加圧溝、１３０，１３１は環状ランド、１３５は静圧
溝、１３６は絞り溝、１３７は関口、１４０は環状ラン
ド、１４１は環状溝、１４２，１４３は通路、１５０１
ま静圧溝、１５２は絞り溝、１５３は溝、１５４，１５
６は弓形高圧チャンネル、１５７は関口、１５８は加圧
面、１５９はチャンネル、１６川ま環状溝、１６５，１
６６，ＩＴ０，１７１は０−リングパツキン、１７４，
１７５はバックアップ部材である。 ナ鷲テ占 千重テァ 自室「一 去室デ三 ヱ重；三 五重エゴ ギ角宮「三 ナ壷アヨ エ自責；夕 ヱ室匡ウメク 布目；」．Ｚ ．去窟屋マヱヱ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 入口及び出口が横切るポンプ作用室を備えたハウジ
   ングと、該室内にあり回転したとき該入口から該出口へ
   流体を導き、かつ該出口へ導かれる流体を加圧するロー
   タと、該ロータの１側面と該ハウジングの１つの壁の間
   に側板を有する液圧ベーンポンプにおいて、上記壁に近
   い該側板２５の側面５６上に加圧領域を与える加圧面１
   ５８と、上記加圧された流体の１部を上記加圧面に導き
   該側板を上記ロータの方へ加圧してかたよせするための
   通路手段と、上記側板の上記ロータに近い側面上の静圧
   溝１５０と、上記加圧流体の１部を上記静圧溝に導くた
   めの絞り通路１５２を含む通路手段とを有し、上記側板
   ２５が上記静圧溝に隣接し且つ上記ロータの上記側面６
   １に極めて近接したベアリング表面を有しており、また
   本ポンプが上記静圧溝から遠い上記ベアリング表面の１
   部からポンプ内の低圧帯に通ずる通路手段を有し、それ
   により上記絞り通路を通って上記静圧溝に入る流体が上
   記ベアリング表面と上記ロータの間から流出し、そして
   該側板を上記ロータの方へ又は離れる方へと移動させて
   上記側板の上記加圧面及び上記静圧溝及びベアリング表
   面上に作用する流体圧力による力がバランスするとき上
   記ベアリング表面とロータの間に所定間隙をつくり；上
   記絞り通路は、上記所定間隙が変化した際に、上記溝か
   らの流体の流れが上記所定間隙を通る流体の流れより大
   きいか小さいかによって上記側板を上記ロータの方へ又
   は離れる方へ移動さすための上記流体圧力による力をア
   ンバランスさせるために、上記溝の中の流体圧力を効果
   的に変化させる流れ容量及びその結果としての圧力降下
   を有することを特徴とする液圧ベーンポンプ。 ２ 入口及び出口が横切るポンプ作用室を備えたハウジ
   ングと、該室内にあり回転したとき該入口から該出口へ
   流体を導き、かつ該出口へ導かれる流体を加圧するロー
   タと、核ロータを包囲し且つポンプ出力を変更するため
   該ロータに対し移動自在のカムリングと、該室の１つの
   壁５７に近い第１側面５６と該ロータの１側面６１及び
   該カムリングの１側面６０とに沿ってひろがる第２側面
   ５９とをもった側板２５とをもった液圧ベーンポンプに
   おいて、上記第１側面５６の第１部分上にあって上記第
   １部分を上記ロータの方へと片よせする圧力のための第
   １圧力領域を規定する加圧面１５８と、上記第１側面の
   第２部分上にあって上記第２部分を上記カムリングの方
   へと片よせする第２圧力領域を規定する加圧溝１２４と
   、加圧された液体を上記第１及び第２圧力領域へ導く手
   段と、上記第２側面上にあって概して上記第１圧力領域
   に対向する第１静圧溝１５０と、上記第２側面上にあっ
   て概して上記第２圧力領域に対向する第２静圧溝１２０
   ，１３５と、上記加圧された流体の別々の部分を上記第
   １静圧溝及び第２静圧溝に導くための絞り通路１５２，
   １２１，１３６を含む通路手段とを有し、上記第２側面
   は、上記第１静圧溝及び第２静圧溝に隣接し且つ上記ロ
   ータ及びカムリングの上記側面に極めて接近したベアリ
   ング表面を有しており、そして本液圧ポンプは流体を上
   記静圧溝１５０，１２０，１３５から遠い上記ベアリン
   グ表面の部分から該ポンプ内の低圧帯へ導くための通路
   手段を有し、それにより上記絞り通路を通って上記溝に
   入る流体が上記表面と、上記ロータ及びカムリングの側
   面の間を通って上記静圧溝から流出し、そして上記流体
   は略上記圧力領域とそれぞれの溝の中の圧力の差により
   ベアリング表面と、ロータ及びカムの側面の間に所定の
   間隙を作り；上記絞り通路は上記所定間隙が変化した際
   に、該それぞれの溝からの流体の流れが上記所定間隙を
   通る流体のながれより大きいか又は小さいかにより上記
   側板を上記ロータ及びカムリングの方へ又は離れる方へ
   動かすためのそれぞれ第１及び第２静圧溝の中の流体圧
   力を効果的に変更する流れ容量及びその結果としての圧
   力降下を有することを特徴とする液圧ベーンポンプ。