JPS6058488A - 炭素質物質のガス化方法 - Google Patents
炭素質物質のガス化方法Info
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- JPS6058488A JPS6058488A JP58165787A JP16578783A JPS6058488A JP S6058488 A JPS6058488 A JP S6058488A JP 58165787 A JP58165787 A JP 58165787A JP 16578783 A JP16578783 A JP 16578783A JP S6058488 A JPS6058488 A JP S6058488A
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- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/57—Gasification using molten salts or metals
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- C10J2200/15—Details of feeding means
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
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- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高温の溶融鉄浴中に石灰、コークス、ピッ
チ等の炭素質物質を酸素等のガス化剤と共に吹込んでガ
ス化する方法の改良に関するものである。
チ等の炭素質物質を酸素等のガス化剤と共に吹込んでガ
ス化する方法の改良に関するものである。
鉄浴中に石灰等の炭素質物質を酸素等ガス化剤と共に吹
込んでガス化する方法は、いわゆる鉄浴石灰ガス化法と
して周知である。この種の石灰ガス化法には、炭素質物
質と酸素等ガス化剤を共に、同一ランスから上吹きする
方法と、炭素質物質とガス化剤を浴面下よシ吹込むいわ
ゆる底吹きガス化法があるが、ガス化効率、生成ガスの
組成、操業の安定性等の面において上吹きガス化法が底
吹きガス化法よシ優れている。
込んでガス化する方法は、いわゆる鉄浴石灰ガス化法と
して周知である。この種の石灰ガス化法には、炭素質物
質と酸素等ガス化剤を共に、同一ランスから上吹きする
方法と、炭素質物質とガス化剤を浴面下よシ吹込むいわ
ゆる底吹きガス化法があるが、ガス化効率、生成ガスの
組成、操業の安定性等の面において上吹きガス化法が底
吹きガス化法よシ優れている。
すなわち、上吹きガス化法は、底吹きガス化法に見られ
る炉底ノズルからの溶融鉄の漏洩の危険性はなく、また
吹込み系にトラブルが発生した場合にも、底吹き法の場
合はガスを停止するとノズル詰まシを生じるためガス等
の停止が困難であるのに対し、上吹き法は容易にガス等
を停止できるという利点がある。
る炉底ノズルからの溶融鉄の漏洩の危険性はなく、また
吹込み系にトラブルが発生した場合にも、底吹き法の場
合はガスを停止するとノズル詰まシを生じるためガス等
の停止が困難であるのに対し、上吹き法は容易にガス等
を停止できるという利点がある。
また、単位時間当シの炭素質物質ガス化量についても、
底吹きガス化法の場合は浴面よりのガス吹抜は条件よシ
その上限が規定され（ジェットの吹抜けが起ると石灰等
炭素質物質が未反応のまま排ガス中に飛散し、次素利用
効率の著しい低下をきたす）、またノズル閉塞条件よシ
その下限が決定される。このことによシ、単位時間当シ
の炭素質物質ガス化量は、一定の鉄浴深さにおいては極
めてせまい範囲に限られるのに対し、上吹きガス化法の
場合は、浴面よシのガス吹抜は条件およびノズル閉塞条
件には全く左右されないため、単位時間当りの炭素質物
質ガス化量は大きく、かつガス発生量も自由にコントロ
ールできる。
底吹きガス化法の場合は浴面よりのガス吹抜は条件よシ
その上限が規定され（ジェットの吹抜けが起ると石灰等
炭素質物質が未反応のまま排ガス中に飛散し、次素利用
効率の著しい低下をきたす）、またノズル閉塞条件よシ
その下限が決定される。このことによシ、単位時間当シ
の炭素質物質ガス化量は、一定の鉄浴深さにおいては極
めてせまい範囲に限られるのに対し、上吹きガス化法の
場合は、浴面よシのガス吹抜は条件およびノズル閉塞条
件には全く左右されないため、単位時間当りの炭素質物
質ガス化量は大きく、かつガス発生量も自由にコントロ
ールできる。
しかしながら、このような多くの利点を有する上吹きガ
ス化法においても、鉄浴石灰ガス化法に共通の熱勘定上
の問題点を有している。すなわち、他のガス化プロセス
に比較して、高温の火点を利用して石灰等炭素質物質を
急速に分解反応せしめるため、ＣＯ，Ｈ，濃度が高（、
ＣＯ２幾度が極めて低いガス（ガス組成が良好）が得ら
れるという特徴である。この特徴は上吹き鉄浴石灰ガス
化法の優位性を示す反面、Ｃのｃｏ、−１での燃焼熱は
ほとんど生成しないために灰分、水分および揮発成分の
極めて多い炭素質物質のガス化においては、酸素のみを
ガス化剤として選定しても、熱勘定が吸熱側となシ操業
維持が困難となることがあった。
ス化法においても、鉄浴石灰ガス化法に共通の熱勘定上
の問題点を有している。すなわち、他のガス化プロセス
に比較して、高温の火点を利用して石灰等炭素質物質を
急速に分解反応せしめるため、ＣＯ，Ｈ，濃度が高（、
ＣＯ２幾度が極めて低いガス（ガス組成が良好）が得ら
れるという特徴である。この特徴は上吹き鉄浴石灰ガス
化法の優位性を示す反面、Ｃのｃｏ、−１での燃焼熱は
ほとんど生成しないために灰分、水分および揮発成分の
極めて多い炭素質物質のガス化においては、酸素のみを
ガス化剤として選定しても、熱勘定が吸熱側となシ操業
維持が困難となることがあった。
このような事態に対処するため、従来次に示す２つの方
法が提案されている。
法が提案されている。
一つは、上記の発熱性の低い（吸熱性の高い）炭素質物
質にあらかじめ、灰分、水分、揮発成分の少ない発熱性
の高い炭素質物質を混合してガス化する方法があるが、
混合率を一定に保つためには設備費が高くついたり、ま
た単純に混合粉砕するような設備であると、操業が極め
て難しいものとなる。さらに、炭素質物質のガス化は、
通常産汰地立地等、炭素質物質の発生するところで操業
するのがコスト的に有利とされる場合が多く、しかも低
発熱性の炭素質物質についてガス化する場合のみが商業
的に成シ立つのが昨今の情況である。
質にあらかじめ、灰分、水分、揮発成分の少ない発熱性
の高い炭素質物質を混合してガス化する方法があるが、
混合率を一定に保つためには設備費が高くついたり、ま
た単純に混合粉砕するような設備であると、操業が極め
て難しいものとなる。さらに、炭素質物質のガス化は、
通常産汰地立地等、炭素質物質の発生するところで操業
するのがコスト的に有利とされる場合が多く、しかも低
発熱性の炭素質物質についてガス化する場合のみが商業
的に成シ立つのが昨今の情況である。
これは、低発熱性（低品位）の炭素質物質の利用価値が
そのままでは低く、低価格であることに他ならない。し
かも、低品位と高品位の炭素質物質が同じ場所で産出さ
れることはまれである。
そのままでは低く、低価格であることに他ならない。し
かも、低品位と高品位の炭素質物質が同じ場所で産出さ
れることはまれである。
以上の理由により、低発熱性、低品位の炭素質物質に高
発熱性、高品位の炭素質物質を混合してガス化し熱勘定
をバランスさせる方式は、実用性に欠ける。
発熱性、高品位の炭素質物質を混合してガス化し熱勘定
をバランスさせる方式は、実用性に欠ける。
また、もう一つの熱勘定改善方法としては、上吹きラン
スの高さを上げてソフトプローとし、ガス化炉内で２次
燃焼さぜる方法がある０しかし、この方法では、石灰等
炭素質物質がランス先端よシ噴射されて鉄浴面に到達し
、かつ浴中に浸入するまでの距離および時間が長くなる
ために、同ランスよシ噴射される酸素等ガス化剤ジェッ
トによシその炭素質物質が気流中で燃焼する割合が大き
く、該炭素質物質中のＳの大部分が気相午に飛散し、鉄
浴ならびにスラグによる該炭素質物質中８の除去が困難
となり、生成ガス中Ｓが増える。従って、この方式の場
合は、ガス化装置の排ガス処理系に脱硫設備を設けなけ
ればならず、設備費が高価につくという欠点がある。
スの高さを上げてソフトプローとし、ガス化炉内で２次
燃焼さぜる方法がある０しかし、この方法では、石灰等
炭素質物質がランス先端よシ噴射されて鉄浴面に到達し
、かつ浴中に浸入するまでの距離および時間が長くなる
ために、同ランスよシ噴射される酸素等ガス化剤ジェッ
トによシその炭素質物質が気流中で燃焼する割合が大き
く、該炭素質物質中のＳの大部分が気相午に飛散し、鉄
浴ならびにスラグによる該炭素質物質中８の除去が困難
となり、生成ガス中Ｓが増える。従って、この方式の場
合は、ガス化装置の排ガス処理系に脱硫設備を設けなけ
ればならず、設備費が高価につくという欠点がある。
この発明は、主として褐炭等の低発熱性（あるいは吸熱
性）炭素質物質を上吹き法によりガス化する際に、ガス
化炉内熱勘定を最も効率よくかつ簡便に改善し得る方法
を提案することを目的とするものである。
性）炭素質物質を上吹き法によりガス化する際に、ガス
化炉内熱勘定を最も効率よくかつ簡便に改善し得る方法
を提案することを目的とするものである。
この発明に係る炭素質物質のガス化方法は、中心部に粉
粒体吹込み用ノズルを有し、該ノズルの外側に酸素等ガ
ス他剤吹込み用ノズルと、ノズル中心線がランス軸に対
して外側に２０〜６０°傾斜した２次燃焼用ガス吹込み
用ノズルを有する非浸漬上吹多孔ランスを用い、中心部
のノズルより炭素質物質を、該ノズルの周辺部ノズルよ
り酸素等ガス化剤をそれぞれ吹込んでガス化を行ないつ
つ、２次燃焼用ガス吹込み用ノズルより酸素を吹込んで
炉内生成ガスを２次燃焼させることを特徴とするもので
ある。
粒体吹込み用ノズルを有し、該ノズルの外側に酸素等ガ
ス他剤吹込み用ノズルと、ノズル中心線がランス軸に対
して外側に２０〜６０°傾斜した２次燃焼用ガス吹込み
用ノズルを有する非浸漬上吹多孔ランスを用い、中心部
のノズルより炭素質物質を、該ノズルの周辺部ノズルよ
り酸素等ガス化剤をそれぞれ吹込んでガス化を行ないつ
つ、２次燃焼用ガス吹込み用ノズルより酸素を吹込んで
炉内生成ガスを２次燃焼させることを特徴とするもので
ある。
すなわち、この発明は、炭素質物質のカス化によって生
成したガスの２次燃焼を主たる目的とする酸素を、ガス
化剤としての酸素とは別ラインで吹込むノズルを設けた
上吹きランスを用いることにより、ランス高さを上昇さ
せることなく高い着熱効率で清浄（低Ｓ）なガスを発生
させることができる方法である。
成したガスの２次燃焼を主たる目的とする酸素を、ガス
化剤としての酸素とは別ラインで吹込むノズルを設けた
上吹きランスを用いることにより、ランス高さを上昇さ
せることなく高い着熱効率で清浄（低Ｓ）なガスを発生
させることができる方法である。
以下、この発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
第１図において、（１）は溶融鉄（８）を貯える溶解炉
（ガス化炉）であって、側壁にはスライディングゲート
（３）を備えたスラグ排出口（４）を有し、開口部には
炉内で発生するガスを回収するためのスカート（５）お
よびフード（６）を備え、ガス回収フード（６）には副
原料投入口（７）が設けられているっ（２）は上吹ラン
スであシ、その構造は第２図に一例を示すごとく、ラン
ス本体（２−１）の中心部に粉状の炭素質物質を吹込む
ための粉粒体吹込み用ノズル（ａｌ）を有し、このノズ
ルの周辺部に酸素等ガス他剤吹込み用ノズル（ａ２）を
備え、さらにガス化剤吹込み用ノズル（ａ２）の形成す
る円の同心円上に、ノズル中心線がランス軸に対して外
側に２０〜６０°の傾斜θ２をもって形成された２次燃
焼用ガ２吹込み用ノズル（ａ３）を有している。（ロ）
）は冷却水通路である。
（ガス化炉）であって、側壁にはスライディングゲート
（３）を備えたスラグ排出口（４）を有し、開口部には
炉内で発生するガスを回収するためのスカート（５）お
よびフード（６）を備え、ガス回収フード（６）には副
原料投入口（７）が設けられているっ（２）は上吹ラン
スであシ、その構造は第２図に一例を示すごとく、ラン
ス本体（２−１）の中心部に粉状の炭素質物質を吹込む
ための粉粒体吹込み用ノズル（ａｌ）を有し、このノズ
ルの周辺部に酸素等ガス他剤吹込み用ノズル（ａ２）を
備え、さらにガス化剤吹込み用ノズル（ａ２）の形成す
る円の同心円上に、ノズル中心線がランス軸に対して外
側に２０〜６０°の傾斜θ２をもって形成された２次燃
焼用ガ２吹込み用ノズル（ａ３）を有している。（ロ）
）は冷却水通路である。
ここで、２次燃焼用ガス吹込み用ノズル（ａｓ）の傾斜
角θを２０〜６０°に設定したのは、θが２００以下で
は２次燃焼効果が小さく、θが６００以上では２次燃焼
は起こるが、フレームが鉄浴に到達しないために鉄浴へ
の着熱効果が小さく、さらに炉壁の多大な損耗をきたす
からである。
角θを２０〜６０°に設定したのは、θが２００以下で
は２次燃焼効果が小さく、θが６００以上では２次燃焼
は起こるが、フレームが鉄浴に到達しないために鉄浴へ
の着熱効果が小さく、さらに炉壁の多大な損耗をきたす
からである。
このように構成された上吹ランス（２）は、第１図に示
すように、その先端位置が溶解炉（１）内の溶融鉄（８
）の湯面に対して所定高さとなるように挿入される。そ
して、中心部の粉粒体吹込み用ノズル（ａ、）よりキャ
リアガスと共に微粉炭等の炭素質物質（１０）が噴射さ
れ、その周辺部のガス化剤吹込み用ノズル（ａ２）より
酸素（１１）が、さらに２次燃焼用ガス吹込み用ノズル
（ａ、）より酸素ガス（１２）がそれぞれ噴射される。
すように、その先端位置が溶解炉（１）内の溶融鉄（８
）の湯面に対して所定高さとなるように挿入される。そ
して、中心部の粉粒体吹込み用ノズル（ａ、）よりキャ
リアガスと共に微粉炭等の炭素質物質（１０）が噴射さ
れ、その周辺部のガス化剤吹込み用ノズル（ａ２）より
酸素（１１）が、さらに２次燃焼用ガス吹込み用ノズル
（ａ、）より酸素ガス（１２）がそれぞれ噴射される。
この上吹きランスの場合、２次燃焼用の酸素をガス化剤
としての酸素と別ラインで吹込むため、またランス高さ
は通常のガスと同程度で、効率的に生成ガスの２次燃焼
が起こるため、ランス高さを上げてソフトブローとして
２次燃焼を生ぜしめる従来のガス化法のように石戻等次
素質物質が気流中で燃焼するようなことは全くなく、大
量のガス化余剰熱を発生させて鉄浴中に伝達させること
ができる。
としての酸素と別ラインで吹込むため、またランス高さ
は通常のガスと同程度で、効率的に生成ガスの２次燃焼
が起こるため、ランス高さを上げてソフトブローとして
２次燃焼を生ぜしめる従来のガス化法のように石戻等次
素質物質が気流中で燃焼するようなことは全くなく、大
量のガス化余剰熱を発生させて鉄浴中に伝達させること
ができる。
一方、ランス中心部のノズル（ａｌ）よりキャリアガス
に伴なわれて噴射された石灰等伏累質物質は、その周辺
部ノズル（ａ２）よシ同時に吹込まれる酸素ジェットに
より形成される高温火点に添加され、急速に溶解および
熱分解、ＣＯ生成反応が行なわれる。炉内で生成したガ
スは、２次燃焼する分を除いて開口部よりスカート（５
）およびフード（６）を通って回収されるｏｉた、生成
スラグ（９）は、炉側壁よシその余剰スラグが流出し、
スライディングゲート（３）を操作してスラグ排出口（
４）より排出する。なお、スラグ塩基度を調整するため
の媒溶剤（生石灰等）は、粉状にしてノズル（ａｌ）よ
シ炭素質物質中に混入して添加するか、あるいは塊状の
ものをガス回収フード（６）に設けた副原料投入口（７
）より投入する。
に伴なわれて噴射された石灰等伏累質物質は、その周辺
部ノズル（ａ２）よシ同時に吹込まれる酸素ジェットに
より形成される高温火点に添加され、急速に溶解および
熱分解、ＣＯ生成反応が行なわれる。炉内で生成したガ
スは、２次燃焼する分を除いて開口部よりスカート（５
）およびフード（６）を通って回収されるｏｉた、生成
スラグ（９）は、炉側壁よシその余剰スラグが流出し、
スライディングゲート（３）を操作してスラグ排出口（
４）より排出する。なお、スラグ塩基度を調整するため
の媒溶剤（生石灰等）は、粉状にしてノズル（ａｌ）よ
シ炭素質物質中に混入して添加するか、あるいは塊状の
ものをガス回収フード（６）に設けた副原料投入口（７
）より投入する。
上記のごとく、この発明の場合は、炉内生成ガスの２次
燃焼を目的とする酸素ガスをガス化剤としての酸素とは
別ラインで吹込むことができる上吹きランスを用いてガ
ス化を行なうので、褐度等低発熱性（あるいは吸熱性）
炭素質物質に、高発熱性炭素質物質を混合することなく
、上吹きランスの高さを上げてソフトブローとすること
なく、また２次燃焼による余剰熱の鉄浴への着熱効率を
低下させることなく、生成ガスの発熱量低下を最小限に
抑え、最大の炉内熱勘定改善効果を得ることができる。
燃焼を目的とする酸素ガスをガス化剤としての酸素とは
別ラインで吹込むことができる上吹きランスを用いてガ
ス化を行なうので、褐度等低発熱性（あるいは吸熱性）
炭素質物質に、高発熱性炭素質物質を混合することなく
、上吹きランスの高さを上げてソフトブローとすること
なく、また２次燃焼による余剰熱の鉄浴への着熱効率を
低下させることなく、生成ガスの発熱量低下を最小限に
抑え、最大の炉内熱勘定改善効果を得ることができる。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１図に示す構造の１０トン溶解炉に、爲Ｓ１表に示す
組成を有する温度１５１０ ’ｃの溶銑を貯え、第２図
に示す構造の非浸漬上吹多孔ランス（ノズルａｓ）内ｆ
ｌ−ａ １６ ｔｔｔｚφ、２バールノズルａ２のスロ
ート部ｆｆｌ：１２朋φ、ストレートノズルａ３の内径
および傾斜角：６＋ｕφ、３０°）を用い、第２表に示
す組成を有する石灰粉（粒度２００メツシュ以下８０％
以上）をガス化した。その際、ノズルａ１より石灰粉を
平均的３０００に９／Ｈｒ 、ノズルａ２よシガス他剤
としての酸素ガスを８５ＯＮに蛋ｒ１ノズルａｓより２
次燃焼用酸素ガスを１８ＯＮに４（ｒ吹込んだ。また、
媒溶剤はスラグ塩基度が１．８〜２．２程度になるよう
に適宜投入し、ランス−湯面間距離は１ｍとした。
組成を有する温度１５１０ ’ｃの溶銑を貯え、第２図
に示す構造の非浸漬上吹多孔ランス（ノズルａｓ）内ｆ
ｌ−ａ １６ ｔｔｔｚφ、２バールノズルａ２のスロ
ート部ｆｆｌ：１２朋φ、ストレートノズルａ３の内径
および傾斜角：６＋ｕφ、３０°）を用い、第２表に示
す組成を有する石灰粉（粒度２００メツシュ以下８０％
以上）をガス化した。その際、ノズルａ１より石灰粉を
平均的３０００に９／Ｈｒ 、ノズルａ２よシガス他剤
としての酸素ガスを８５ＯＮに蛋ｒ１ノズルａｓより２
次燃焼用酸素ガスを１８ＯＮに４（ｒ吹込んだ。また、
媒溶剤はスラグ塩基度が１．８〜２．２程度になるよう
に適宜投入し、ランス−湯面間距離は１ｍとした。
以上の方法で約４時間実施した結果、得られた生成ガス
の平均ガス組成は第３表に示す。また、ガで死中の鉄浴
中％（Ｃ）および鉄浴温度の推移を第４図に示す。
の平均ガス組成は第３表に示す。また、ガで死中の鉄浴
中％（Ｃ）および鉄浴温度の推移を第４図に示す。
〔比較例１〕
前記実施例と同じ溶解炉に、第１表に示す組成を有する
温度１６００℃の溶銑を貯え、第３図に示す構造の非浸
漬上吹多孔ランス（ノズルａ’の内径：１６闘φ、ラバ
ールノズルａ／２のスロート部径：１２羽φ）を用い、
ノズルａ、より第２表に示す石灰粉（粒度２００メツシ
ュ以下８０％以上）を平均的３０００Ｋｇ、／Ｉ（ｒ
、ノズルａ２よシガス他剤としての酸素ガスを９５０
Ｎｉ／Ｈｒ吹込んでガス化を行なった。このとき、媒溶
剤は実施例と同様スラグ塩基度が１．８〜２．２程度と
なるように適宜添加し、またランス−Ｊく距離も実施例
と同様１ｍとした。
温度１６００℃の溶銑を貯え、第３図に示す構造の非浸
漬上吹多孔ランス（ノズルａ’の内径：１６闘φ、ラバ
ールノズルａ／２のスロート部径：１２羽φ）を用い、
ノズルａ、より第２表に示す石灰粉（粒度２００メツシ
ュ以下８０％以上）を平均的３０００Ｋｇ、／Ｉ（ｒ
、ノズルａ２よシガス他剤としての酸素ガスを９５０
Ｎｉ／Ｈｒ吹込んでガス化を行なった。このとき、媒溶
剤は実施例と同様スラグ塩基度が１．８〜２．２程度と
なるように適宜添加し、またランス−Ｊく距離も実施例
と同様１ｍとした。
〔比較例２〕
前記実施例と同じ溶解炉に、第１表に示す組成を有する
温度１５２５℃の溶銑を貯え、比較例１と同じ上吹きラ
ンスを用い、ノズルａ、より第２表に示す石灰粉を平均
的３０００ Ｋｇ／Ｈｒ 、ノズルａ２よりガス化剤と
しての酸素ガスを１０７０ Ｎｎ？Ａ１ ｒ吹込んでガ
ス化を行なった。
温度１５２５℃の溶銑を貯え、比較例１と同じ上吹きラ
ンスを用い、ノズルａ、より第２表に示す石灰粉を平均
的３０００ Ｋｇ／Ｈｒ 、ノズルａ２よりガス化剤と
しての酸素ガスを１０７０ Ｎｎ？Ａ１ ｒ吹込んでガ
ス化を行なった。
本比較例は、炉内生成ガスの２次・燃焼を促進り鉄浴温
度の低下を防止するために、ランス−湯面間距離を２ｍ
とし、いわゆるソフトブローとした。
度の低下を防止するために、ランス−湯面間距離を２ｍ
とし、いわゆるソフトブローとした。
上記の比較例１および比較例２における生成ガスの平均
ガス組成と、ガス化中の鉄浴中％（Ｃ，１および鉄浴温
度の推移は、それぞれ第３表、第４図に実施例（本発明
例）と比較して示す。
ガス組成と、ガス化中の鉄浴中％（Ｃ，１および鉄浴温
度の推移は、それぞれ第３表、第４図に実施例（本発明
例）と比較して示す。
第３表および第４図より、比較例１に示すような通常の
上吹き弐石戻ガス化法では、第２表に示すような低品位
の石炭のガス化を、鉄浴中％（Ｃ〕ｔ−維持し、しかも
鉄浴を凝固させることなく長時間にわた夛ガス化操業を
続けることは極めて困難であることがわかる。また、ソ
フトブローの比較例２の場合、ランス−湯面間距離を大
きくとることにより、ガス化中の鉄浴中＜（Ｃ）および
鉄浴温度の維持は可能となるが、第３表に示すごとく、
本発明例に比較して生成ガス中のＣｏ、 Ｈ２成分の低
下、Ｃ０２の増大、さらにはＨ，Ｓ、 ＣＯ８といった
汚染物質の増大を招き、好ましくないことがわかる。
上吹き弐石戻ガス化法では、第２表に示すような低品位
の石炭のガス化を、鉄浴中％（Ｃ〕ｔ−維持し、しかも
鉄浴を凝固させることなく長時間にわた夛ガス化操業を
続けることは極めて困難であることがわかる。また、ソ
フトブローの比較例２の場合、ランス−湯面間距離を大
きくとることにより、ガス化中の鉄浴中＜（Ｃ）および
鉄浴温度の維持は可能となるが、第３表に示すごとく、
本発明例に比較して生成ガス中のＣｏ、 Ｈ２成分の低
下、Ｃ０２の増大、さらにはＨ，Ｓ、 ＣＯ８といった
汚染物質の増大を招き、好ましくないことがわかる。
これに対し、本発明例の場合は、生成ガス組成の悪化を
最小限にとどめ、褐戻等の吸熱反応熱の大きな石炭のガ
ス化を安定して遂行することが可能であることがわかる
。
最小限にとどめ、褐戻等の吸熱反応熱の大きな石炭のガ
ス化を安定して遂行することが可能であることがわかる
。
第１表 ガス化直前の溶銑成分と温度
第２表 石 度 の 組 成
第３表生成ガス組成
第１図はこの発明の一実施例を示す概略図、第２図は同
上における上吹きランスの構造例を示すもので、同図（
イ）は同図（ハ）のイーイ線上の縦断面図、同図（ロ）
は同図（ハ）のローロ線上の縦断面図、同図ヒうは同上
ランスの底面図、第３図は比較例１，２に用いた上吹き
ランスを示す底面図、第４図はこの発明の実施例と比較
例１，２における鉄浴中％（Ｃ〕および鉄浴温度の推移
を比較して示す図表である０ １・・・溶解炉、２・・・上吹きランス、３・・・スラ
イディングゲート、４・・・スラグ排出口、５・・・ス
カート、６・・・フード、７・・・副原料投入口、８・
・・溶融鉄、９・・・生成スラグ、１０・・・炭素質物
質、１１・・・ガス化剤としての酸素、１２・・・２次
燃焼用酸素、ａ、・・・粉粒体吹込み用ノズル、ａ２・
・・酸素環ガス他剤吹込み用ノズル、ａ３・・・２次燃
焼用ガス吹込み用ノズル、出願人 住友金属工業株式会
社 第１図
上における上吹きランスの構造例を示すもので、同図（
イ）は同図（ハ）のイーイ線上の縦断面図、同図（ロ）
は同図（ハ）のローロ線上の縦断面図、同図ヒうは同上
ランスの底面図、第３図は比較例１，２に用いた上吹き
ランスを示す底面図、第４図はこの発明の実施例と比較
例１，２における鉄浴中％（Ｃ〕および鉄浴温度の推移
を比較して示す図表である０ １・・・溶解炉、２・・・上吹きランス、３・・・スラ
イディングゲート、４・・・スラグ排出口、５・・・ス
カート、６・・・フード、７・・・副原料投入口、８・
・・溶融鉄、９・・・生成スラグ、１０・・・炭素質物
質、１１・・・ガス化剤としての酸素、１２・・・２次
燃焼用酸素、ａ、・・・粉粒体吹込み用ノズル、ａ２・
・・酸素環ガス他剤吹込み用ノズル、ａ３・・・２次燃
焼用ガス吹込み用ノズル、出願人 住友金属工業株式会
社 第１図
Claims (1)
- 高温の溶融鉄浴中に石灰、コークス、ピッチ等の炭素質
物質を酸素等ガス化剤と共に吹込んでガス化する方法に
おいて、中心部に粉粒体吹込み用ノズルを有し、該ノズ
ルの外側に酸素等ガス化剤吹込み用ノズルと、ノズル中
心線がランス軸に対して外側に２０〜６００傾斜した２
次燃焼用ガス吹込み用ノズルを有する非浸漬上吹多孔ラ
ンスを用い、中心部のノズルより炭素質物質を、該ノズ
ルの周辺部ノズルよシ酸素等ガス化剤をそれぞれ吹込ん
でガ、ス化を行ないつつ、２次燃焼用ガス吹込み用ノズ
ルよシ酸素を吹込んで炉内生成ガスを２次燃焼させるこ
とを特徴とする炭素質物質のガス化方法０
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58165787A JPS6058488A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 炭素質物質のガス化方法 |
| CA000462097A CA1224044A (en) | 1983-09-07 | 1984-08-30 | Apparatus of gasifying carbonaceous material |
| AU32628/84A AU562424B2 (en) | 1983-09-07 | 1984-08-31 | Apparatus of gasifying carbonaceous materials |
| DE8484306038T DE3473296D1 (en) | 1983-09-07 | 1984-09-04 | Apparatus of gasifying carbonaceous material |
| EP84306038A EP0140541B1 (en) | 1983-09-07 | 1984-09-04 | Apparatus of gasifying carbonaceous material |
| BR8404498A BR8404498A (pt) | 1983-09-07 | 1984-09-06 | Aparelho para gaseificar um material carbonifero |
| IN684/MAS/84A IN161687B (ja) | 1983-09-07 | 1984-09-06 | |
| ZA847008A ZA847008B (en) | 1983-09-07 | 1984-09-06 | Apparatus for gasifying carbonaceous material |
| US06/886,360 US4738688A (en) | 1983-09-07 | 1986-07-17 | Process for gasifying carbonaceous material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58165787A JPS6058488A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 炭素質物質のガス化方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6058488A true JPS6058488A (ja) | 1985-04-04 |
Family
ID=15818994
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58165787A Pending JPS6058488A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 炭素質物質のガス化方法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4738688A (ja) |
| EP (1) | EP0140541B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6058488A (ja) |
| AU (1) | AU562424B2 (ja) |
| BR (1) | BR8404498A (ja) |
| CA (1) | CA1224044A (ja) |
| DE (1) | DE3473296D1 (ja) |
| IN (1) | IN161687B (ja) |
| ZA (1) | ZA847008B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6558614B1 (en) * | 1998-08-28 | 2003-05-06 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh | Method for producing a metal melt and corresponding multifunction lance |
| US6685754B2 (en) | 2001-03-06 | 2004-02-03 | Alchemix Corporation | Method for the production of hydrogen-containing gaseous mixtures |
| WO2009093098A2 (en) | 2007-12-21 | 2009-07-30 | Gi-Gasification International, Sa | Injector system for making fuel gas |
| CN110791301A (zh) * | 2019-10-31 | 2020-02-14 | 中国科学院青岛生物能源与过程研究所 | 易熔金属热载体传热加工工艺方法 |
| MX2022004852A (es) * | 2019-11-06 | 2022-05-19 | Jfe Steel Corp | Metodo para fabricar hierro fundido con horno de arco electrico. |
| CN114672325B (zh) * | 2022-04-13 | 2024-01-05 | 山东四化环保节能工程有限公司 | 一种干熄炉进风闭路系统 |
Family Cites Families (6)
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|---|---|---|---|---|
| US3911716A (en) * | 1971-05-21 | 1975-10-14 | Jerobee Ind Inc | Circuit board, method of making the circuit board and improved die for making said board |
| JPS5589395A (en) * | 1978-12-26 | 1980-07-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Gasification of solid carbonaceous material and its device |
| DE3031680A1 (de) * | 1980-08-22 | 1982-03-11 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur gaserzeugung |
| AU535363B2 (en) * | 1980-12-01 | 1984-03-15 | Sumitomo Metal Industries Ltd. | Gasification of solid carbonaceous material |
| JPS5794092A (en) * | 1980-12-01 | 1982-06-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for operating coal gasification furnace |
| US4432539A (en) * | 1981-07-06 | 1984-02-21 | M.A.N.-Roland Druckmaschinen Aktiengesellschaft | Sheet feeding system for printing machines |
-
1983
- 1983-09-07 JP JP58165787A patent/JPS6058488A/ja active Pending
-
1984
- 1984-08-30 CA CA000462097A patent/CA1224044A/en not_active Expired
- 1984-08-31 AU AU32628/84A patent/AU562424B2/en not_active Ceased
- 1984-09-04 DE DE8484306038T patent/DE3473296D1/de not_active Expired
- 1984-09-04 EP EP84306038A patent/EP0140541B1/en not_active Expired
- 1984-09-06 IN IN684/MAS/84A patent/IN161687B/en unknown
- 1984-09-06 BR BR8404498A patent/BR8404498A/pt not_active IP Right Cessation
- 1984-09-06 ZA ZA847008A patent/ZA847008B/xx unknown
-
1986
- 1986-07-17 US US06/886,360 patent/US4738688A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4738688A (en) | 1988-04-19 |
| EP0140541B1 (en) | 1988-08-10 |
| EP0140541A3 (en) | 1986-02-12 |
| AU3262884A (en) | 1985-03-14 |
| ZA847008B (en) | 1985-06-26 |
| AU562424B2 (en) | 1987-06-11 |
| CA1224044A (en) | 1987-07-14 |
| IN161687B (ja) | 1988-01-16 |
| DE3473296D1 (en) | 1988-09-15 |
| EP0140541A2 (en) | 1985-05-08 |
| BR8404498A (pt) | 1985-08-06 |
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