JPS606091A - ベ−ン型ロ−タリ圧縮機 - Google Patents
ベ−ン型ロ−タリ圧縮機Info
- Publication number
- JPS606091A JPS606091A JP11271383A JP11271383A JPS606091A JP S606091 A JPS606091 A JP S606091A JP 11271383 A JP11271383 A JP 11271383A JP 11271383 A JP11271383 A JP 11271383A JP S606091 A JPS606091 A JP S606091A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cam ring
- rotor
- vane type
- type rotary
- rotary compressor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は自動車用空調機などに使用されるべ〜ン型ロー
クリ圧縮機に関するものである。
クリ圧縮機に関するものである。
従来ベーン型ロータリ圧縮機のカムリングは、加工性の
点で鋳鉄を用い、ロータは強度の点で鉄鋼を使用してい
た。しかし、高速回転領域でのべ一／先端とカムリング
内周面とのしゆう動により、カムリング内周面が摩耗し
て、ロータとカムリングの最小すき才（以下、接線シー
ルギャップといり）が犬とな９、その結果、性能が低下
するという欠点があった。１だ、ロータとカムリングの
熱膨張係数差に起因する高速ＩＬ！１転領域でのロータ
の焼損防止を目的に、接線シールギャップを大きく取っ
ていた。このため、運転温度の低い低速回転領域で効率
が低いという欠点があった。
点で鋳鉄を用い、ロータは強度の点で鉄鋼を使用してい
た。しかし、高速回転領域でのべ一／先端とカムリング
内周面とのしゆう動により、カムリング内周面が摩耗し
て、ロータとカムリングの最小すき才（以下、接線シー
ルギャップといり）が犬とな９、その結果、性能が低下
するという欠点があった。１だ、ロータとカムリングの
熱膨張係数差に起因する高速ＩＬ！１転領域でのロータ
の焼損防止を目的に、接線シールギャップを大きく取っ
ていた。このため、運転温度の低い低速回転領域で効率
が低いという欠点があった。
本発明の目的は圧縮機の高速回転領域での焼損防止と、
カムリング内周面の摩耗防止による耐久性向上と、低速
回転領域での性能向上がはかれるベーン型ロータリ圧縮
機全提供することにある。
カムリング内周面の摩耗防止による耐久性向上と、低速
回転領域での性能向上がはかれるベーン型ロータリ圧縮
機全提供することにある。
本発明の圧縮機はカムリング全セラミックスで構成する
か、カムリングおよびロータの両方をセラミックスで構
成し／Ｃものである。
か、カムリングおよびロータの両方をセラミックスで構
成し／Ｃものである。
本発明の別９圧縮機は、材料金鉄系あるいはアルミニウ
ム系とするカムリングの内周面にセラミックスを溶射し
たものである。
ム系とするカムリングの内周面にセラミックスを溶射し
たものである。
以下、本発明の実施例を図ＩＨ１を用いて説明する。
第１図はセラミックスヲ祠料としたカムリングとロータ
を備えたベーン型１ノータリ圧益ｉ＠を示すものである
。ベーン型ロータリ圧縮機は、フロント側グレー）１と
リア側プレート２とその間に締結されたカムリング３と
で空間部が形成され、この空間部には、リア側及びフロ
ント側グレート１゜２に設けた軸受４によりセラミック
を材料としたロータ５が回転可能に配設されている。こ
のロータ５には外周部に放射状に複数の溝６が設けられ
ている。この溝６内には滑動ｎ］能にベーン７が設置さ
れている３、駆動軸８は電磁クラッチ等（図示せず）を
介（７てエンジノ等によりベルトで駆動される。址だフ
ロント［１１プレート］、リア側プレート２およびセラ
ミックを材料としたカムリング３はボルト（図示せず）
によってフロントカバー１０に固定され、更に、その周
囲をチャンバー１１によって櫟われている。フロントカ
バー１０とチャンバー１１とは０１Ｊング１２で気密を
保たれていると共に、駆動軸８に結合された回転子１３
とフロントカバー１０に固定されたカバーグレート１４
とＩｔｉｎｌ＋シールヶ形成している。
を備えたベーン型１ノータリ圧益ｉ＠を示すものである
。ベーン型ロータリ圧縮機は、フロント側グレー）１と
リア側プレート２とその間に締結されたカムリング３と
で空間部が形成され、この空間部には、リア側及びフロ
ント側グレート１゜２に設けた軸受４によりセラミック
を材料としたロータ５が回転可能に配設されている。こ
のロータ５には外周部に放射状に複数の溝６が設けられ
ている。この溝６内には滑動ｎ］能にベーン７が設置さ
れている３、駆動軸８は電磁クラッチ等（図示せず）を
介（７てエンジノ等によりベルトで駆動される。址だフ
ロント［１１プレート］、リア側プレート２およびセラ
ミックを材料としたカムリング３はボルト（図示せず）
によってフロントカバー１０に固定され、更に、その周
囲をチャンバー１１によって櫟われている。フロントカ
バー１０とチャンバー１１とは０１Ｊング１２で気密を
保たれていると共に、駆動軸８に結合された回転子１３
とフロントカバー１０に固定されたカバーグレート１４
とＩｔｉｎｌ＋シールヶ形成している。
このようなベーン式圧縮機において、冷凍サイクルから
圧縮機へ帰還した冷媒ｉＪ、’ ７．、ｙ Ｉ：Ｉシト
カバー１０に形１）〜、゛さオし７こ冷媒吸込［コ１５
より、フロントガバーｌＯに形成さｇだ低圧至１６に流
入する、。
圧縮機へ帰還した冷媒ｉＪ、’ ７．、ｙ Ｉ：Ｉシト
カバー１０に形１）〜、゛さオし７こ冷媒吸込［コ１５
より、フロントガバーｌＯに形成さｇだ低圧至１６に流
入する、。
同冷媒はカムリング３とロータ５とで形成される圧縮室
１７の数だけフロント’Ｉｆｆ！ｌプレート１に設けら
れた通孔１８（この例では２個）とカムリング３に設け
られた通孔１９（この例では２個）並びに通孔１９と圧
縮室１７とを連通ずる吸込ボート２０全経て圧縮室１７
に流入する。冷媒はロータ５に組込れたベーン７の間で
圧縮され、カムリング３に設けられた吐出ボート２１及
び吐出弁２２を経てチャンバー１１内の吐出王室に吐き
出され、ここでチャンバー１１内に設けた油分離器によ
り油全分離し、チャンバー１１に設けちれた冷媒吐出口
２３より冷凍サイクルへ流出する。なお軸受等の摺動部
の潤滑は油だめ２４の油を差圧により油入２５７よシ吸
込んで行う。
１７の数だけフロント’Ｉｆｆ！ｌプレート１に設けら
れた通孔１８（この例では２個）とカムリング３に設け
られた通孔１９（この例では２個）並びに通孔１９と圧
縮室１７とを連通ずる吸込ボート２０全経て圧縮室１７
に流入する。冷媒はロータ５に組込れたベーン７の間で
圧縮され、カムリング３に設けられた吐出ボート２１及
び吐出弁２２を経てチャンバー１１内の吐出王室に吐き
出され、ここでチャンバー１１内に設けた油分離器によ
り油全分離し、チャンバー１１に設けちれた冷媒吐出口
２３より冷凍サイクルへ流出する。なお軸受等の摺動部
の潤滑は油だめ２４の油を差圧により油入２５７よシ吸
込んで行う。
第２図と第３図は温度（回転数）と接線シールギャップ
との関係を示す。温度は回転数とほぼ比例して上昇する
。第２図はカムリングの材料をアルミニウム鋳物とし、
内周面にセラミックス（酸化ジルコニウム）全溶射しｋ
ものである。実線（１）で示した従来のロータは、鋼を
使用しているため、実線（２）で示す従来のカムリング
（材料：鋳鉄）より熱膨張係数が太きい。最高温度（最
高回転数）で接線シールギャップがＯとならないように
するため、低温度（アイドリンク回転数）では接線シー
ルギャップｆａのように大きくとらねばならないが、本
発明では破線（３）に示すように、カッ・リング材料に
従来のカムリング材料（鋳鉄：熱膨張係数９〜１０ Ｘ
１０−６／ｌＺ’）より熱膨張係数の大きいアルミニ
ウム鋳物（熱膨張係数１５〜１８Ｘ１０＝／’？：）ｉ
使用しているため、ｂ、のように小さい接線シールギヤ
ラグでも最高回転時に接線シールギャップは０とならな
い。才た、従来のカムリングとロータでは、異状に高い
外気温度、′異状な吸入過熱等の場合には接線シールギ
ャップが０となり圧縮機が焼揖することもあった。
との関係を示す。温度は回転数とほぼ比例して上昇する
。第２図はカムリングの材料をアルミニウム鋳物とし、
内周面にセラミックス（酸化ジルコニウム）全溶射しｋ
ものである。実線（１）で示した従来のロータは、鋼を
使用しているため、実線（２）で示す従来のカムリング
（材料：鋳鉄）より熱膨張係数が太きい。最高温度（最
高回転数）で接線シールギャップがＯとならないように
するため、低温度（アイドリンク回転数）では接線シー
ルギャップｆａのように大きくとらねばならないが、本
発明では破線（３）に示すように、カッ・リング材料に
従来のカムリング材料（鋳鉄：熱膨張係数９〜１０ Ｘ
１０−６／ｌＺ’）より熱膨張係数の大きいアルミニ
ウム鋳物（熱膨張係数１５〜１８Ｘ１０＝／’？：）ｉ
使用しているため、ｂ、のように小さい接線シールギヤ
ラグでも最高回転時に接線シールギャップは０とならな
い。才た、従来のカムリングとロータでは、異状に高い
外気温度、′異状な吸入過熱等の場合には接線シールギ
ャップが０となり圧縮機が焼揖することもあった。
次に第３図は熱膨張係数がそれぞれ一点鎖線（３）。
（４）で示さ【るようにカムリングとロータを窒化珪素
（熱膨張係数５〜６ Ｘ、１０−６／ｌｒ ）とした例
である。この場合は初期に付与した接線シールギャップ
ｂが高温度（高速回転数）でもほとんど変化しない。
（熱膨張係数５〜６ Ｘ、１０−６／ｌｒ ）とした例
である。この場合は初期に付与した接線シールギャップ
ｂが高温度（高速回転数）でもほとんど変化しない。
第４図と第５図は運転時間と接線シールギャップの関係
を示す。力ｌ、リング℃内周面は前述したように運転時
間の経過と共に摩耗が進行し、これに供ない接線シール
ギャップが増大してゆく。第４図は高速回転領域での接
線シールギヤソゲの増大孕示したものである。実ａｎ
（１）で示される従来品ｆｄ： Ｉｄｆ耗が時間と共に
増大するが一点錯綜（２）で示される本発明品は坤？Ｔ
ｈが非常に少々い／こめ長時間運転後も接線シールギャ
ップの変化が小さい。第５図は低速Ｎ転領域での接線シ
ールギャップと運転時間の関係を同様に示した。
を示す。力ｌ、リング℃内周面は前述したように運転時
間の経過と共に摩耗が進行し、これに供ない接線シール
ギャップが増大してゆく。第４図は高速回転領域での接
線シールギヤソゲの増大孕示したものである。実ａｎ
（１）で示される従来品ｆｄ： Ｉｄｆ耗が時間と共に
増大するが一点錯綜（２）で示される本発明品は坤？Ｔ
ｈが非常に少々い／こめ長時間運転後も接線シールギャ
ップの変化が小さい。第５図は低速Ｎ転領域での接線シ
ールギャップと運転時間の関係を同様に示した。
第６図は長時間運転後の接線ソールギャップと体積効率
の関係を示す。接線ソールギャップが大きくなると体積
効率は＋Ｐｉ線的に低下する。従来品を長時間運転した
後は第４図と第５図に示したように非常に大きな接線シ
ールギャップと々るため、体積効率は高速、低速Ｎ転領
域とも非常に悪い。
の関係を示す。接線ソールギャップが大きくなると体積
効率は＋Ｐｉ線的に低下する。従来品を長時間運転した
後は第４図と第５図に示したように非常に大きな接線シ
ールギャップと々るため、体積効率は高速、低速Ｎ転領
域とも非常に悪い。
一方、本発明品は長時間運転後でも接線シールギャップ
が小さいため、体積効率の低下は非常に少ない。特に低
速回転領域で高い体積効率を保つことができる。
が小さいため、体積効率の低下は非常に少ない。特に低
速回転領域で高い体積効率を保つことができる。
本発明により、低速回転領域での体積効率を初期から長
時間運転後棟で置く保てるため、圧縮機の小型化、軽量
化が可能になる。まだ、焼損の可能性もなくな、す、摩
れが少なくなり耐久性も大幅に白土する。
時間運転後棟で置く保てるため、圧縮機の小型化、軽量
化が可能になる。まだ、焼損の可能性もなくな、す、摩
れが少なくなり耐久性も大幅に白土する。
本実施例ではカムリング相料ロータ月１１を〜窒化珪素
とし７６例と、カムリング材料をアルミニウムとし、酸
化ジルコニウムを内周溶射した例を・示したが、他のセ
ラミックでも、強度、摺動特性、ロータとカムリング材
料の熱膨張係数差を壱足するアルミナ、縦化珪素などで
も同様な紀１果が得られる。
とし７６例と、カムリング材料をアルミニウムとし、酸
化ジルコニウムを内周溶射した例を・示したが、他のセ
ラミックでも、強度、摺動特性、ロータとカムリング材
料の熱膨張係数差を壱足するアルミナ、縦化珪素などで
も同様な紀１果が得られる。
以上■１述したように、本発明によれば圧縮機の高速回
転領域での焼損防ＩＥと、カムリング内周面の摩耗μＪ
・１にによる例久性向」こと、ＩＪ【速回転穎域での性
能ＶｂＪ上を同時に達成することかできる。
転領域での焼損防ＩＥと、カムリング内周面の摩耗μＪ
・１にによる例久性向」こと、ＩＪ【速回転穎域での性
能ＶｂＪ上を同時に達成することかできる。
４ 図面の併ｉ単ｉ税明
第１図は本発明のセラミック全拐料としたカムリングと
ロータ全備えたベーン型ロータリ圧縮機の構造を示す縦
断面図、第２図と第３図は温度と接線シールギャップの
関係、第４図と第５図ｅま運転時間と接線シールギャッ
プの関係、第６図は」妾第 Ｚｒ２ ０ 温厚 軸転執り 第 ３ 図 η ４ 図 第 ５ 図 ＯｄＹ申云 ８寺間 １Ｓ 乙 「ンＡ ｆφ辛緊 −−ＩＬ キ゛ヤ、７ノ・
ロータ全備えたベーン型ロータリ圧縮機の構造を示す縦
断面図、第２図と第３図は温度と接線シールギャップの
関係、第４図と第５図ｅま運転時間と接線シールギャッ
プの関係、第６図は」妾第 Ｚｒ２ ０ 温厚 軸転執り 第 ３ 図 η ４ 図 第 ５ 図 ＯｄＹ申云 ８寺間 １Ｓ 乙 「ンＡ ｆφ辛緊 −−ＩＬ キ゛ヤ、７ノ・
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ロータおよびカムリングから構成される空調用ベー
ン型ロークリ圧ｍ機においで、カムリング金セラミック
によって構成したことを特徴とするベーン型ロータリ圧
縮機。 ２、特許請求の範囲第１項記載の圧縮機において、ロー
タをセラミックによって構成したことを特徴とするベー
ン型ロータリ圧縮機。 ３、ロータおよびカムリングから構成される空調用ベー
ン型ロータリ圧縮機において、カムリングを鉄系もしく
はＡｔ系利料によって構成し、前記カムリング内周面を
セラミックコーティングしたこと全特徴とするベーン型
ロータリ圧縮機。 ４、特許請求の範囲第３項記載の圧縮機において、ロー
タをセラミックによって構成したことを特徴とするベー
ン型ロータリ圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11271383A JPS606091A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ベ−ン型ロ−タリ圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11271383A JPS606091A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ベ−ン型ロ−タリ圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS606091A true JPS606091A (ja) | 1985-01-12 |
Family
ID=14593640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11271383A Pending JPS606091A (ja) | 1983-06-24 | 1983-06-24 | ベ−ン型ロ−タリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606091A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH046783U (ja) * | 1990-04-28 | 1992-01-22 | ||
| GB2486007A (en) * | 2010-12-01 | 2012-06-06 | Itt Mfg Enterprises Inc | Sliding vane pump |
-
1983
- 1983-06-24 JP JP11271383A patent/JPS606091A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH046783U (ja) * | 1990-04-28 | 1992-01-22 | ||
| GB2486007A (en) * | 2010-12-01 | 2012-06-06 | Itt Mfg Enterprises Inc | Sliding vane pump |
| US9556870B2 (en) | 2010-12-01 | 2017-01-31 | Xylem Ip Holdings Llc | Sliding vane pump |
| GB2486007B (en) * | 2010-12-01 | 2017-05-10 | Itt Mfg Enterprises Inc | Sliding vane pump |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4198195A (en) | Rotary fluid pump or compressor | |
| US5411385A (en) | Rotary compressor having oil passage to the bearings | |
| JP2001271651A (ja) | ターボチャージャー | |
| US5478219A (en) | Lightweight scroll element and method of making | |
| US5251593A (en) | Thermodynamic liquid ring machine | |
| JPH0549831B2 (ja) | ||
| KR880002419B1 (ko) | 베인형 압축기 | |
| US4594062A (en) | Vane type rotary compressor with rotary sleeve | |
| US4564344A (en) | Rotary compressor having rotary sleeve for rotation with vanes | |
| JPS606091A (ja) | ベ−ン型ロ−タリ圧縮機 | |
| US4548558A (en) | Rotary compressor housing | |
| US4008014A (en) | Piston seals for rotary mechanisms | |
| US4003682A (en) | Rotary piston engine having continuous torque characteristics | |
| JPS58162794A (ja) | ベ−ン型圧縮機 | |
| JPH0138314Y2 (ja) | ||
| JPS59119087A (ja) | 圧縮機 | |
| US4558999A (en) | Vane type pump device | |
| JPH0222237B2 (ja) | ||
| US4657493A (en) | Rotary-sleeve supporting apparatus in rotary compressor | |
| JPS59206693A (ja) | 無潤滑型ベ−ン式バキユ−ムポンプ | |
| JPS6166882A (ja) | セラミツクロ−タ−圧縮機 | |
| JPS646355B2 (ja) | ||
| JPS59213982A (ja) | 回転圧縮機の回転スリ−ブの流体支持装置 | |
| JPH0640949Y2 (ja) | ロータリー圧縮機 | |
| JPS63173893A (ja) | 気体圧縮機 |