JPS6067803A - 管材の計尺装置 - Google Patents
管材の計尺装置Info
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- JPS6067803A JPS6067803A JP17584283A JP17584283A JPS6067803A JP S6067803 A JPS6067803 A JP S6067803A JP 17584283 A JP17584283 A JP 17584283A JP 17584283 A JP17584283 A JP 17584283A JP S6067803 A JPS6067803 A JP S6067803A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は管材、特に高温鋼管の肉厚、外径、内径を計測
し得る非接触型の計尺装置に関する。
し得る非接触型の計尺装置に関する。
近年油井管等の鋼管は需要の増大に伴って高品質化が要
求されている。この要求に対応するためには鋼管製造中
に肉厚、外径、内径を計測し、計測結果を製造ラインに
反映させるのが望ましい。
求されている。この要求に対応するためには鋼管製造中
に肉厚、外径、内径を計測し、計測結果を製造ラインに
反映させるのが望ましい。
一方、鋼管の肉厚、外径、内径の計測は従来法のように
行われていた。即ち第１図に示す如く水３０中にて鋼管
２を移送させ、軸心に対象となるように超音波探触子３
１を鋼管２の外面に対向させて配し、探触子３１から超
音波を発振して鋼管２外面からのエコーにより鋼管２外
面迄の各距離Ｌ′１゜Ｌ１２を計測し、また同時に鋼管
２の内面からのエコーと前記外面からのエコーとの時間
差に基づき各肉厚Ｔ ’ １． Ｔ ’ ｚを計測し、
既知の各探触子３１．３１間距離β′を用いて外径ＯＤ
及び内径ＩＤを下記ＴＩＥ、 ＋２１式により算出して
いた。
行われていた。即ち第１図に示す如く水３０中にて鋼管
２を移送させ、軸心に対象となるように超音波探触子３
１を鋼管２の外面に対向させて配し、探触子３１から超
音波を発振して鋼管２外面からのエコーにより鋼管２外
面迄の各距離Ｌ′１゜Ｌ１２を計測し、また同時に鋼管
２の内面からのエコーと前記外面からのエコーとの時間
差に基づき各肉厚Ｔ ’ １． Ｔ ’ ｚを計測し、
既知の各探触子３１．３１間距離β′を用いて外径ＯＤ
及び内径ＩＤを下記ＴＩＥ、 ＋２１式により算出して
いた。
○Ｄ＝１ ’ （Ｌ’ｌ ＋Ｌ’２ ） ・・・（１１
ＴＤ＝ｊ２ ’ （Ｌ’ｌ ＋Ｌ’２ ）−（Ｔ’ｌ＋
Ｔ’２）・・・（２） この方法では冷間の鋼管２の場合には計測可能であるが
、例えば製管直後で鋼管温度が７００℃を超えるような
場合には鋼管近傍の水３０が瞬時に水蒸気と化して接触
媒質としての役目をせず、製造ラインに反映させ得る高
温計測が行えなかった。
ＴＤ＝ｊ２ ’ （Ｌ’ｌ ＋Ｌ’２ ）−（Ｔ’ｌ＋
Ｔ’２）・・・（２） この方法では冷間の鋼管２の場合には計測可能であるが
、例えば製管直後で鋼管温度が７００℃を超えるような
場合には鋼管近傍の水３０が瞬時に水蒸気と化して接触
媒質としての役目をせず、製造ラインに反映させ得る高
温計測が行えなかった。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、高温
鋼管に向けて電磁超音波を発振させて肉厚を計測すると
共に前記鋼管と電磁的に結合させたコイルのインピーダ
ンスに基づき鋼管塩の距離を検出し、外径、内径をも計
測する非接触型の計尺装置を提供することを目的とする
。
鋼管に向けて電磁超音波を発振させて肉厚を計測すると
共に前記鋼管と電磁的に結合させたコイルのインピーダ
ンスに基づき鋼管塩の距離を検出し、外径、内径をも計
測する非接触型の計尺装置を提供することを目的とする
。
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第２図は本発明装置めブロック図を示す模式図、第３図
はその計測部１近傍を示す模式的断面図であり、図中１
は計測部をしめしている。計測部］を示している。計測
部１は鋼管２を磁化すると共に鋼管２の外面に誘導電流
を発生せしめまた鋼管２外面の電流を検出するものであ
り、全体として円筒状をなし、鋼管２はその内部に挿通
されて軸長方向へ移動されている。
はその計測部１近傍を示す模式的断面図であり、図中１
は計測部をしめしている。計測部］を示している。計測
部１は鋼管２を磁化すると共に鋼管２の外面に誘導電流
を発生せしめまた鋼管２外面の電流を検出するものであ
り、全体として円筒状をなし、鋼管２はその内部に挿通
されて軸長方向へ移動されている。
計測部１の磁化装置は周壁を中空とした円筒状をなす鉄
心４及びこの中空部に内装された励磁コイル３．３′と
からなり、鉄心４の周壁の内周面の中央部は全周に亘っ
て適幅切欠いである。励磁コイル３．３′には直流電流
が通流され、これにより周壁の内周面の切欠き部４ａの
端部が磁極となって鋼管２の切欠部に対向する部分に軸
長方向の直流磁界を付与する。切欠−き部４ａにはリン
グ状の送信コイル５． ５ ’、 ５ａ、５’ａと、そ
れよりも大径でリング状の受信コイル６、 ６’、 ６
ａ、６’ａとが同心円状に組合わされて、その軸長方向
を鋼管２の半径方向に一致させた状態で鋼管２周りに４
等配されている。
心４及びこの中空部に内装された励磁コイル３．３′と
からなり、鉄心４の周壁の内周面の中央部は全周に亘っ
て適幅切欠いである。励磁コイル３．３′には直流電流
が通流され、これにより周壁の内周面の切欠き部４ａの
端部が磁極となって鋼管２の切欠部に対向する部分に軸
長方向の直流磁界を付与する。切欠−き部４ａにはリン
グ状の送信コイル５． ５ ’、 ５ａ、５’ａと、そ
れよりも大径でリング状の受信コイル６、 ６’、 ６
ａ、６’ａとが同心円状に組合わされて、その軸長方向
を鋼管２の半径方向に一致させた状態で鋼管２周りに４
等配されている。
以下上下に対向する組のコイル５，６．５′。
６′について説明するが左右に対向する組のコイルにつ
いても同様の構成となっている。
いても同様の構成となっている。
鋼管２の軸心に対象な送信コイル５，５′には加算器７
，７′が接続されており、加算器７，７′にはパルス電
流発生回路８．８′から超音波発生用パルス電流が、ま
た連続正弦波発生回路１１．１１’から距離測定用の連
続正弦波電流が与えられる。
，７′が接続されており、加算器７，７′にはパルス電
流発生回路８．８′から超音波発生用パルス電流が、ま
た連続正弦波発生回路１１．１１’から距離測定用の連
続正弦波電流が与えられる。
したがって加算器７，７′は両型流を重畳して送信コイ
ル５．５′に通電する。パルス電流発注回路８．８′は
同期パルス発生回路９．９′からのトリガー信号にて前
記パルス電流を出力し、このパルス電流の周波数は２〜
］ＯＭＨｚである。また連続正弦波発生回路１１．１１
’が出力する正弦波電流は数１０ＫＨｚ〜数１００ＫＨ
ｚの高周波である。
ル５．５′に通電する。パルス電流発注回路８．８′は
同期パルス発生回路９．９′からのトリガー信号にて前
記パルス電流を出力し、このパルス電流の周波数は２〜
］ＯＭＨｚである。また連続正弦波発生回路１１．１１
’が出力する正弦波電流は数１０ＫＨｚ〜数１００ＫＨ
ｚの高周波である。
この重畳電流のうちパルス電流成分はそれ自体公知の電
磁超音波発生作用をなす。つまり励磁コイル３．３′を
図示しない直流電源で励磁し鋼管２のコイル５． ５’
、６． ６’面直下分に軸長方向の直流磁界を与えてお
く、そして送信コイル５゜５′に重畳電流を印加すると
、パルス電流成分により鋼管２の肉厚方向の磁束が変化
し、この磁束変化に伴って鋼管２の外面に渦電流が発生
する。
磁超音波発生作用をなす。つまり励磁コイル３．３′を
図示しない直流電源で励磁し鋼管２のコイル５． ５’
、６． ６’面直下分に軸長方向の直流磁界を与えてお
く、そして送信コイル５゜５′に重畳電流を印加すると
、パルス電流成分により鋼管２の肉厚方向の磁束が変化
し、この磁束変化に伴って鋼管２の外面に渦電流が発生
する。
この渦電流と、予め与えておいた前記直流磁界の鋼管２
外面に平行な方向の磁界とにより鋼管２外面と垂直な方
向に変化する歪（フレミングの左手の法則）が発生し、
この歪は鋼管２の外面と垂直な方向に伝播する。即ち鋼
管２外面から縦波の超音波が発生する。この超音波は鋼
管２内部を伝播し、鋼管２中の内周面で反射し、この反
射超音波は前述と逆の過程（フレミングの右手の法則）
により受信コイル６．６′で渦電流により発生する誘起
電圧として検出される。
外面に平行な方向の磁界とにより鋼管２外面と垂直な方
向に変化する歪（フレミングの左手の法則）が発生し、
この歪は鋼管２の外面と垂直な方向に伝播する。即ち鋼
管２外面から縦波の超音波が発生する。この超音波は鋼
管２内部を伝播し、鋼管２中の内周面で反射し、この反
射超音波は前述と逆の過程（フレミングの右手の法則）
により受信コイル６．６′で渦電流により発生する誘起
電圧として検出される。
また重畳電流のうち連続正弦波成分はそれ自体公知の電
磁誘導作用をする。つまり連続正弦波成分が通流された
送信コイル５．５′は交番磁界を生ぜしめ、鋼管２中に
渦電流を誘起する。この渦電流による反磁場は受信コイ
ル６．６′に鎮交して、ここに受信コイル６．６′〜鋼
管２間距離に依存する正弦波電圧を誘起する。この正弦
波誘起電圧に応じて受信コイル６．６′のインピーダン
スが定まる。つまり受信コイル６．６′までの距離に応
じたインピーダンスを示す。
磁誘導作用をする。つまり連続正弦波成分が通流された
送信コイル５．５′は交番磁界を生ぜしめ、鋼管２中に
渦電流を誘起する。この渦電流による反磁場は受信コイ
ル６．６′に鎮交して、ここに受信コイル６．６′〜鋼
管２間距離に依存する正弦波電圧を誘起する。この正弦
波誘起電圧に応じて受信コイル６．６′のインピーダン
スが定まる。つまり受信コイル６．６′までの距離に応
じたインピーダンスを示す。
このように重畳電流は受信コイル６．６’に２つの誘起
電圧を発生させる。
電圧を発生させる。
受信コイル６．６′の端子電圧はプリアンプ１２゜１２
′へ与えられてここで増幅される。増幅された信号はバ
イパスフィルタ１３．１３’及びローパスフィルタ１４
．１４’へ与えられる。バイパスフィルタ１３．１３’
を経て連続正弦波成分を除去されたパルス電流に関する
信号はメインアンプ１５．１５’にて増幅され、検波器
１７．１７’にて包絡線検波されて、時間差測定回路１
０．１０’へ与えられる。時間差測定回路１０．１０’
は同期パルス電流発生回路９，９′によるトリガー信号
から鋼管２外面で超音波を生成させる渦電流発生までの
時間Δを及びトリガー信号から鋼管２内面からのエコー
に関する誘起電圧の検出までの時間ｔをめ請求めた信号
をインターフェース２０を介して演算装置２１へ送る。
′へ与えられてここで増幅される。増幅された信号はバ
イパスフィルタ１３．１３’及びローパスフィルタ１４
．１４’へ与えられる。バイパスフィルタ１３．１３’
を経て連続正弦波成分を除去されたパルス電流に関する
信号はメインアンプ１５．１５’にて増幅され、検波器
１７．１７’にて包絡線検波されて、時間差測定回路１
０．１０’へ与えられる。時間差測定回路１０．１０’
は同期パルス電流発生回路９，９′によるトリガー信号
から鋼管２外面で超音波を生成させる渦電流発生までの
時間Δを及びトリガー信号から鋼管２内面からのエコー
に関する誘起電圧の検出までの時間ｔをめ請求めた信号
をインターフェース２０を介して演算装置２１へ送る。
時間差測定回路１０．１０’ばカウンタにてトリガー信
号発生時点から超音波発生時（＃ｌｌ］管２外管外外面
エコーが得られる）、内面からのエコー受信時夫々まで
の時間を計時する構成とすればよい。
号発生時点から超音波発生時（＃ｌｌ］管２外管外外面
エコーが得られる）、内面からのエコー受信時夫々まで
の時間を計時する構成とすればよい。
ローパスフィルタ１４．１４’を経てパルス電流成分を
除去された連続正弦波電流に関する信号はメインアンプ
１６．１６’により増幅されて、同期検波器１８．１８
’へ与えられ、同期検波器１８．１８’は連続正弦波発
生回路１１．１１’からの出力に基づき入力信号を同期
検波する。この検波信号の振幅は受信コイル６．６′の
インピーダンスにて定まり、鋼管２迄の距離情報を含ん
だ該検波信号はＡ／Ｄ変換器１９．１９’へ与えられ、
Ａ／Ｄ変換器１９．１９’は同期パルス発生回路９，９
′からの信号に基づき、即ち測定する鋼管２の位置を同
一となすべきタイミングで入力信号をＡ／Ｄ変換し、変
換された信号はインターフェース２０を介して演算装置
２１へ与えられる。
除去された連続正弦波電流に関する信号はメインアンプ
１６．１６’により増幅されて、同期検波器１８．１８
’へ与えられ、同期検波器１８．１８’は連続正弦波発
生回路１１．１１’からの出力に基づき入力信号を同期
検波する。この検波信号の振幅は受信コイル６．６′の
インピーダンスにて定まり、鋼管２迄の距離情報を含ん
だ該検波信号はＡ／Ｄ変換器１９．１９’へ与えられ、
Ａ／Ｄ変換器１９．１９’は同期パルス発生回路９，９
′からの信号に基づき、即ち測定する鋼管２の位置を同
一となすべきタイミングで入力信号をＡ／Ｄ変換し、変
換された信号はインターフェース２０を介して演算装置
２１へ与えられる。
演算装置２１ばこれらの情報からまず肉厚及び鋼管迄の
距離を算出する。肉厚Ｔ （ｍｍ）の算出については下
記（３）式が用いられる。
距離を算出する。肉厚Ｔ （ｍｍ）の算出については下
記（３）式が用いられる。
Ｔ＝ｖ−（ｔ−Δｔ ） ／ ２ −＋３＋但し、Ｖ：
鋼管内の音速（闘／マイクロ秒）ｔ、Δｔ： （マイク
ロ秒） 従って時間差測定回路１０．１０’によってめるれたｔ
、Δｔと予め入力されているＶとを（３）式に代入して
Ｔが算出される。
鋼管内の音速（闘／マイクロ秒）ｔ、Δｔ： （マイク
ロ秒） 従って時間差測定回路１０．１０’によってめるれたｔ
、Δｔと予め入力されているＶとを（３）式に代入して
Ｔが算出される。
鋼管迄の距離りについては予め設定されている同期検波
出力と鋼管迄の距離りとの関係と入力信号とに基づいて
める。
出力と鋼管迄の距離りとの関係と入力信号とに基づいて
める。
次に、図中上側の受信コイル６で検出した信号よりめた
肉厚Ｔ１及び鋼管までの距離Ｌ＋、下側の受信コイル６
′で検出した信号よりめた肉厚Ｔ２及び鋼管までの距離
Ｌ２を下記（４）、（５）式に代入して外径ＯＤ、内径
１０を算出する。
肉厚Ｔ１及び鋼管までの距離Ｌ＋、下側の受信コイル６
′で検出した信号よりめた肉厚Ｔ２及び鋼管までの距離
Ｌ２を下記（４）、（５）式に代入して外径ＯＤ、内径
１０を算出する。
○Ｄ＝１− （Ｌｌ ＋Ｔ−２） ・・・（４）ＩＤ−
β−（Ｌｌ ＋Ｌ２ ）＋ （Ｔ＋ 十Ｔ２ ）・・・
（５）但し、ｌ：コイル６．６′間距離 以上のような演算を左右に配した送信コイル５ａ。
β−（Ｌｌ ＋Ｌ２ ）＋ （Ｔ＋ 十Ｔ２ ）・・・
（５）但し、ｌ：コイル６．６′間距離 以上のような演算を左右に配した送信コイル５ａ。
５′ａ、受信コイル６ａ、６’ａを用いた測定によって
同様にして実行し、鋼管２の周方向に前記と９０°異な
った位置での肉厚、外径、内径をめる。
同様にして実行し、鋼管２の周方向に前記と９０°異な
った位置での肉厚、外径、内径をめる。
なお上述の実施例では送、受信コイルを各別に設けたが
、送受信コイル兼用とすべく１つのコイルを用いること
としてもよい。また上述の実施例ではパルス電流と連続
正弦波電流とを重畳してコイルに通流せしめることとし
たが、パルス電流と連続正弦波電流とを交互的に印加す
る構成としてもよい。
、送受信コイル兼用とすべく１つのコイルを用いること
としてもよい。また上述の実施例ではパルス電流と連続
正弦波電流とを重畳してコイルに通流せしめることとし
たが、パルス電流と連続正弦波電流とを交互的に印加す
る構成としてもよい。
以上のような演算を左右に配した送信コイル５ａ。
５′ａ、受信コイル６ａ、６’ａを用いた測定によって
同様に実行し、鋼管２の周方向に前記と９０゜異なった
位置での肉厚、外径、内径をめる。
同様に実行し、鋼管２の周方向に前記と９０゜異なった
位置での肉厚、外径、内径をめる。
次に第４図に示す本発明の他の実施例につき説明する。
なお前述の第２図に示した部分と同様の部分には同番号
を付しである。この実施例しま肉厚を測定するためのコ
イルと、コイル−鋼管外面迄の距離を測定するためのコ
イルとを各別Ｇこしたものである。即ちパルス電流用送
信コイ７１１５ｂ、５ ’ ｂ、５ｄ、５’ｄとパルス
電流用受信コイル６ｂ、６’ｂ。
を付しである。この実施例しま肉厚を測定するためのコ
イルと、コイル−鋼管外面迄の距離を測定するためのコ
イルとを各別Ｇこしたものである。即ちパルス電流用送
信コイ７１１５ｂ、５ ’ ｂ、５ｄ、５’ｄとパルス
電流用受信コイル６ｂ、６’ｂ。
（ｉｄ、６’ｄ夫々を同心状に糺せたちの４等配し、ま
た連続正弦波用送信コイル５ｃ、５’ｃ 、５ｅ、５’
ｃと連続正弦波用受信コイル６ｃ、６’ｃ ＝ ６ｅ、
６’ｅ夫々を同心状に釦合わせたものを４等配し、更ム
こパルス電流用のコイル５ｂ、５’ｂ等と連続正弦波用
のコイル５ｃ、５’ｃ等とを近接配置してなるイ）ので
ある。
た連続正弦波用送信コイル５ｃ、５’ｃ 、５ｅ、５’
ｃと連続正弦波用受信コイル６ｃ、６’ｃ ＝ ６ｅ、
６’ｅ夫々を同心状に釦合わせたものを４等配し、更ム
こパルス電流用のコイル５ｂ、５’ｂ等と連続正弦波用
のコイル５ｃ、５’ｃ等とを近接配置してなるイ）ので
ある。
このような構成とする場合には肉厚測定と距離測定とが
完全に分離されるのでＳ／Ｎを高くとることができる。
完全に分離されるのでＳ／Ｎを高くとることができる。
第５図は本発明の更に他の実施例を示してし−るｑこの
実施例は正弦波１サイクル分をノ＜）レス状に「ｐ加し
、このパルス電流によって肉厚測定と距呂ｌｔ ＩＩＩ
定とを同時に行う方法である。即ちパルス電流発生回路
８は第６図（イ）に示すように周波数１／ＴｅのＩＥ弦
波１サイクル分を同期パルス発生回路９のトリガーによ
り繰り返し周波数１／Ｔｏで反復発生するものでありこ
のパルス電流をコイル５゛に１ｆｆｌ電する。このとき
コイルＧは第６図（ロ）に示すようにパルス電流による
鋼管２表面での１次誘起電圧と、内周面からの反射超音
波による２次誘起電圧とを含んだ信号を受信する。
実施例は正弦波１サイクル分をノ＜）レス状に「ｐ加し
、このパルス電流によって肉厚測定と距呂ｌｔ ＩＩＩ
定とを同時に行う方法である。即ちパルス電流発生回路
８は第６図（イ）に示すように周波数１／ＴｅのＩＥ弦
波１サイクル分を同期パルス発生回路９のトリガーによ
り繰り返し周波数１／Ｔｏで反復発生するものでありこ
のパルス電流をコイル５゛に１ｆｆｌ電する。このとき
コイルＧは第６図（ロ）に示すようにパルス電流による
鋼管２表面での１次誘起電圧と、内周面からの反射超音
波による２次誘起電圧とを含んだ信号を受信する。
これら両電圧の時間差ｔ１は鋼管２の肉厚を表わしてお
り、この受信波をバイパスフィルタ１３゜１３′側に通
して鋼管２の肉Ｊ’ＥＴ＋、Ｔ２をめる。
り、この受信波をバイパスフィルタ１３゜１３′側に通
して鋼管２の肉Ｊ’ＥＴ＋、Ｔ２をめる。
而して印加パルス電流Ｖ （ｔ）はフーリエ展開する上
以下の様に表される。
以下の様に表される。
′１゛０
但し、ｎは整数
つまり印加パルス電流の基本波は第６図（ハ）に示すよ
うな周波数がＩ／ＴＯの正弦波であり第６図（句に示す
如く正弦数の断続的印加はこの周波数の電流でコイル５
を連続励磁しているのと等価である。したがって１ ／
ｒａより高い周波数成分を通過させないローパスフィル
タ１３．１３’を用いることにより基本波成分のみを抄
出し、該成分によるインピーダンス測定を行い鋼管２迄
の距ＭＩＴＩ−＋＋Ｉ−２をめる。
うな周波数がＩ／ＴＯの正弦波であり第６図（句に示す
如く正弦数の断続的印加はこの周波数の電流でコイル５
を連続励磁しているのと等価である。したがって１ ／
ｒａより高い周波数成分を通過させないローパスフィル
タ１３．１３’を用いることにより基本波成分のみを抄
出し、該成分によるインピーダンス測定を行い鋼管２迄
の距ＭＩＴＩ−＋＋Ｉ−２をめる。
なお鋼管２を直流磁化する装置としては前述のりｕく電
磁石に限らず永久磁石を用いてもよい。また本発明は鋼
管に限らず他の材質の管材をも計測できるのは勿論であ
る。
磁石に限らず永久磁石を用いてもよい。また本発明は鋼
管に限らず他の材質の管材をも計測できるのは勿論であ
る。
以上詳述した如く本発明に係る管材の計尺装置は管材を
所定方向に磁化する磁化装置と、管材を挟んで軸心対象
に対設され、管材の外面に誘導電流を発生せしめ、また
管材の外面の電流を検出すべきコイルと、コイルにパル
ス電流を通流せしめるパルス電流発生回路と該パルス電
流に応答してコイルに得られる信号から管材の肉厚をめ
る回路と、コイルに交流電流を通過せしめる発振回路と
、交流通流によるコイルのインピーダンス検知にてコイ
ルと管材の外面との距離をめる回路と？具備したもので
あるので、非接触状態で肉厚。
所定方向に磁化する磁化装置と、管材を挟んで軸心対象
に対設され、管材の外面に誘導電流を発生せしめ、また
管材の外面の電流を検出すべきコイルと、コイルにパル
ス電流を通流せしめるパルス電流発生回路と該パルス電
流に応答してコイルに得られる信号から管材の肉厚をめ
る回路と、コイルに交流電流を通過せしめる発振回路と
、交流通流によるコイルのインピーダンス検知にてコイ
ルと管材の外面との距離をめる回路と？具備したもので
あるので、非接触状態で肉厚。
外径、内径を計測でき、このため高温の鋼管、特にシー
ムレスパイプの製造中においても実施でき、これにより
その計測結果を製管設備の制御系へのフィードバック、
フィードフォワード等に利用が可能となり寸法精度向上
に優れた効果を奏する。
ムレスパイプの製造中においても実施でき、これにより
その計測結果を製管設備の制御系へのフィードバック、
フィードフォワード等に利用が可能となり寸法精度向上
に優れた効果を奏する。
第１図は従来法による計測内容を示す模式図、第２図は
本発明装置のブロック図を示す模式図、第３図はその計
測部近傍を示す模式的断面図、第４図、第５図は本発明
の他の実施例を示す模式図、第６図は第５図に示す実施
例の動作説明のための波形図である。 ２・・・１１！ｌ管 ３，３′・・・励磁コイル ５．
５’。 ５ａ、５’ａ、 ５ｂ、５’ｂ、 ５ｃ、５’ｃ、 ｓ
ａ、５’ｄ。 ５ｅ、５’ｅ・−・送信コイ／Ｌ／ ６． ６ ’６ａ
、６’ａ、６ｂ。 ６’ ｂ、６ｃ、６’ ｃ、６ｄ、６’ ｄ ＋６８＋
６’ ｅ ”’受信コイル８．８′・・・パルス電流
発生回路 １０．１０’・・・時間差測定回路 １１．
１］’・・・連続正弦波発生回路１８、 ＩＰ・・・同
期検波器 ２工・・・演算装置時 許 出願人 住友金
属工業株式会社 外１名代理人 弁理士 河 野 登
夫 笥 １ 図 ３ 乾 ３′ 第１頁の続き ［相］発 明 者 伊 東 将 日立市国分町１丁場内 ０発 明 者 佐 藤 代 也 日立市幸町３丁目所内 ０発 明 者 佐 々木 荘二 日立市幸町３丁目所内
本発明装置のブロック図を示す模式図、第３図はその計
測部近傍を示す模式的断面図、第４図、第５図は本発明
の他の実施例を示す模式図、第６図は第５図に示す実施
例の動作説明のための波形図である。 ２・・・１１！ｌ管 ３，３′・・・励磁コイル ５．
５’。 ５ａ、５’ａ、 ５ｂ、５’ｂ、 ５ｃ、５’ｃ、 ｓ
ａ、５’ｄ。 ５ｅ、５’ｅ・−・送信コイ／Ｌ／ ６． ６ ’６ａ
、６’ａ、６ｂ。 ６’ ｂ、６ｃ、６’ ｃ、６ｄ、６’ ｄ ＋６８＋
６’ ｅ ”’受信コイル８．８′・・・パルス電流
発生回路 １０．１０’・・・時間差測定回路 １１．
１］’・・・連続正弦波発生回路１８、 ＩＰ・・・同
期検波器 ２工・・・演算装置時 許 出願人 住友金
属工業株式会社 外１名代理人 弁理士 河 野 登
夫 笥 １ 図 ３ 乾 ３′ 第１頁の続き ［相］発 明 者 伊 東 将 日立市国分町１丁場内 ０発 明 者 佐 藤 代 也 日立市幸町３丁目所内 ０発 明 者 佐 々木 荘二 日立市幸町３丁目所内
Claims (1)
- １、管材を所定方向に磁化する磁化装置と、管材を挾ん
で軸心対象に対設され、管材の外面に誘導電流を発生せ
しめ、また管材の外面の電流を検出すべきコイルと、コ
イルにパルス電流を通流せしめるパルス電流発生回路と
該パルス電流に応答してコイルに得られる信号から管材
の肉厚をめる回路と、コイルに交流電流を通流せしめる
発振回路と、交流通流−によるコイルのインピーダンス
検知にてコイルと管材の外面との距離をめる回路とを具
備することを特徴とする管材の計尺装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17584283A JPS6067803A (ja) | 1983-09-22 | 1983-09-22 | 管材の計尺装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17584283A JPS6067803A (ja) | 1983-09-22 | 1983-09-22 | 管材の計尺装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6067803A true JPS6067803A (ja) | 1985-04-18 |
| JPH0334562B2 JPH0334562B2 (ja) | 1991-05-23 |
Family
ID=16003167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17584283A Granted JPS6067803A (ja) | 1983-09-22 | 1983-09-22 | 管材の計尺装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6067803A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007093518A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Marktec Corp | 肉厚測定装置 |
| KR20180073552A (ko) * | 2015-08-10 | 2018-07-02 | 다니엘리 오토메이션 에스피에이 | 압연 중 금속 프로파일의 크기를 열간 측정하기 위한 방법 및 장치 |
| CN108489374A (zh) * | 2018-05-10 | 2018-09-04 | 天津市特种设备监督检验技术研究院 | 一种双模式铁磁包覆层管道壁厚检测方法 |
| CN112414337A (zh) * | 2020-12-01 | 2021-02-26 | 湖北工业大学 | 一种外穿过式环形阵列电磁超声测厚探头 |
-
1983
- 1983-09-22 JP JP17584283A patent/JPS6067803A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007093518A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Marktec Corp | 肉厚測定装置 |
| KR20180073552A (ko) * | 2015-08-10 | 2018-07-02 | 다니엘리 오토메이션 에스피에이 | 압연 중 금속 프로파일의 크기를 열간 측정하기 위한 방법 및 장치 |
| JP2018525230A (ja) * | 2015-08-10 | 2018-09-06 | ダニエリ オートメーション ソシエタ ペル アチオニ | 金属プロファイルのサイズの圧延時での熱測定のための方法およびデバイス |
| CN108489374A (zh) * | 2018-05-10 | 2018-09-04 | 天津市特种设备监督检验技术研究院 | 一种双模式铁磁包覆层管道壁厚检测方法 |
| CN108489374B (zh) * | 2018-05-10 | 2020-11-20 | 天津市特种设备监督检验技术研究院(天津市特种设备事故应急调查处理中心) | 一种双模式铁磁包覆层管道壁厚检测方法 |
| CN112414337A (zh) * | 2020-12-01 | 2021-02-26 | 湖北工业大学 | 一种外穿过式环形阵列电磁超声测厚探头 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0334562B2 (ja) | 1991-05-23 |
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