JPS6053806A - 厚さ測定方法 - Google Patents
厚さ測定方法Info
- Publication number
- JPS6053806A JPS6053806A JP16231983A JP16231983A JPS6053806A JP S6053806 A JPS6053806 A JP S6053806A JP 16231983 A JP16231983 A JP 16231983A JP 16231983 A JP16231983 A JP 16231983A JP S6053806 A JPS6053806 A JP S6053806A
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- JP
- Japan
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- measured
- thickness
- steel pipe
- temperature
- correction
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- Granted
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B17/00—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations
- G01B17/02—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations for measuring thickness
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Length Measuring Devices Characterised By Use Of Acoustic Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱間材の冷間時厚さを極めて精度良く測定する
方法に関する。
方法に関する。
近年油井管等の鋼管は需要の増大に伴って高品質化が要
求されている。この要求に対応するためには鋼管製造中
に厚さ等を計測し、計測結果を製造ラインに反映させる
のが望ましい。鋼管製造中にその厚さを測定する方法と
して電磁超音波を利用する方法が知られている。この方
法は鋼管に直流磁界を付与しておき、その表面に臨ませ
たコイルに高周波電流を瞬時印加することによって表面
に渦電流を生ぜしめて該直流磁界とのローレンツ力によ
り歪を生じさせ、これにより発生した超音波を鋼管内面
に向けて伝播させて、超音波発生時点より内表面からの
エコーの検出時点までの時間Ｔを計測し、このＴ値を下
記（１）式に代入することにより厚さＤを測定する方法
である。
求されている。この要求に対応するためには鋼管製造中
に厚さ等を計測し、計測結果を製造ラインに反映させる
のが望ましい。鋼管製造中にその厚さを測定する方法と
して電磁超音波を利用する方法が知られている。この方
法は鋼管に直流磁界を付与しておき、その表面に臨ませ
たコイルに高周波電流を瞬時印加することによって表面
に渦電流を生ぜしめて該直流磁界とのローレンツ力によ
り歪を生じさせ、これにより発生した超音波を鋼管内面
に向けて伝播させて、超音波発生時点より内表面からの
エコーの検出時点までの時間Ｔを計測し、このＴ値を下
記（１）式に代入することにより厚さＤを測定する方法
である。
Ｄ＝Ｔ−Ｖ／２ ・・・ｆｉｌ
（１、■：鋼管内の音速
しかしながらこの方法を用いて鋼管製造工程中のように
、熱間材の厚さを測定する場合には次のような難点があ
った。即ち、被測定材の温度ムラにより音速Ｖが測定部
ごとに異なり、この音速Ｖの値として固定値を用いてい
る場合は測定誤差が大きい。更に製造ラインに反映させ
るためには熱管で測定する必要があるが、成品の品質管
理寸法は冷間時のものであり、同様の理由で十分な温度
補正が行えておらず有効な制御情報となり得ていなかっ
た。
、熱間材の厚さを測定する場合には次のような難点があ
った。即ち、被測定材の温度ムラにより音速Ｖが測定部
ごとに異なり、この音速Ｖの値として固定値を用いてい
る場合は測定誤差が大きい。更に製造ラインに反映させ
るためには熱管で測定する必要があるが、成品の品質管
理寸法は冷間時のものであり、同様の理由で十分な温度
補正が行えておらず有効な制御情報となり得ていなかっ
た。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、その
目的とするところは電磁超音波により熱管の被測定材の
厚さを計測すると同時に被測定材の表面温度を計測し、
これにより被測定材の温度に依存する音速の補正及び収
縮による厚さ補正を行って熱間時に冷間時の被測定材の
厚さを精度よく測定する方法を提供するにある。
目的とするところは電磁超音波により熱管の被測定材の
厚さを計測すると同時に被測定材の表面温度を計測し、
これにより被測定材の温度に依存する音速の補正及び収
縮による厚さ補正を行って熱間時に冷間時の被測定材の
厚さを精度よく測定する方法を提供するにある。
本発明に係る厚さ測定方法は直流磁場を付与した熱間の
被測定材に電磁誘導にて渦電流を生ぜしめて該直流磁場
とのローレンツ力により超音波振動を生じさせ、この振
動又はその反射波を被測定材表面に臨ませたコイルにて
検出して、前記超音波振動の伝播時間をめる一方、被測
定材の表面温度を計測し、計測温度に応じた前記超音波
振動の伝播速度と被測定材の熱膨張量と、前記伝播時間
とに基づいて被測定材の冷間時での厚さをめることを特
徴とする。
被測定材に電磁誘導にて渦電流を生ぜしめて該直流磁場
とのローレンツ力により超音波振動を生じさせ、この振
動又はその反射波を被測定材表面に臨ませたコイルにて
検出して、前記超音波振動の伝播時間をめる一方、被測
定材の表面温度を計測し、計測温度に応じた前記超音波
振動の伝播速度と被測定材の熱膨張量と、前記伝播時間
とに基づいて被測定材の冷間時での厚さをめることを特
徴とする。
次に本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第１図は本発明の実施状態を示す模式図、第２図は第１
図のｎ−ｎ線による模式的断面図である。
図のｎ−ｎ線による模式的断面図である。
図中１は電磁超音波発生部を示しており、電磁超音波発
生部１は鋼管Ｐを直流磁化して前記原理により鋼管Ｐ内
に超音波を伝播せしめるものであり、全体として円筒状
をなし、鋼管Ｐはその内部に挿通されて軸長方向へ移動
され“ζいる。
生部１は鋼管Ｐを直流磁化して前記原理により鋼管Ｐ内
に超音波を伝播せしめるものであり、全体として円筒状
をなし、鋼管Ｐはその内部に挿通されて軸長方向へ移動
され“ζいる。
そして発生部１には厚さ測定部、即ち後述するコイル５
１．５２に可及的に近接するように放射温度針１０が配
設されている。
１．５２に可及的に近接するように放射温度針１０が配
設されている。
前記電磁超音波発生部Ｉば次のような構成としている。
即ら鉄心２ａ、 ２ｂはその軸長方向に２分割され、夫
々中心部に切欠き部を有する断面コ字状（図面は軸心線
の−・側を断面で表しているので到立ｌ、形に現れる）
の円筒形に作られ、鉄心２ａ、 ２ｂ夫々の切欠き部に
は先８１部が先細り状にされた円筒形鉄心２ ’ ａ
＋ ２ ’ ｂが挿着されている。夫々の鉄心２ａ、２
’ａ 、２ｈ、２’ｂ内部には励磁コイル３ａ、 ３ｂ
が固着されている。鉄心２ ’ ａ ＋ ２ ’ ｂの
先細りの先端部にはコイル収納ブロック４が介装されて
いる。このブロック４は非磁性体からなる円筒状物であ
り、その６等配の位置には内周側に位置させて、即ち鋼
管Ｐ外周に臨ませて送信コイル５１及び受信コイル５２
が同心状に組合されて、その軸心方向を鋼管Ｐの半径方
向として配置してアリ、このコイル５１．５２はブロッ
ク４の内周側に露出することなく非導電性のカバー６に
て覆われている。そして熱間の鋼管Ｐに近接する鉄心２
′ａ。
々中心部に切欠き部を有する断面コ字状（図面は軸心線
の−・側を断面で表しているので到立ｌ、形に現れる）
の円筒形に作られ、鉄心２ａ、 ２ｂ夫々の切欠き部に
は先８１部が先細り状にされた円筒形鉄心２ ’ ａ
＋ ２ ’ ｂが挿着されている。夫々の鉄心２ａ、２
’ａ 、２ｈ、２’ｂ内部には励磁コイル３ａ、 ３ｂ
が固着されている。鉄心２ ’ ａ ＋ ２ ’ ｂの
先細りの先端部にはコイル収納ブロック４が介装されて
いる。このブロック４は非磁性体からなる円筒状物であ
り、その６等配の位置には内周側に位置させて、即ち鋼
管Ｐ外周に臨ませて送信コイル５１及び受信コイル５２
が同心状に組合されて、その軸心方向を鋼管Ｐの半径方
向として配置してアリ、このコイル５１．５２はブロッ
ク４の内周側に露出することなく非導電性のカバー６に
て覆われている。そして熱間の鋼管Ｐに近接する鉄心２
′ａ。
２’ｂ及びブロック４には夫々導水管７，８を通して冷
却水が通流されてこれによる冷却が行われ、また冷却水
通流のために形成した導水管７に沿わせてコイル５１．
５２へのケーブルが挿通されている。
却水が通流されてこれによる冷却が行われ、また冷却水
通流のために形成した導水管７に沿わせてコイル５１．
５２へのケーブルが挿通されている。
このように構成された電磁超音波発生部１のうち励磁コ
イル３ａ、 ３ｂには図示しない直流電源が接続されて
おり、またコイル５１．５２夫々にはパルス電流発生回
路１１及び増幅器１３が接続されている。
イル３ａ、 ３ｂには図示しない直流電源が接続されて
おり、またコイル５１．５２夫々にはパルス電流発生回
路１１及び増幅器１３が接続されている。
励磁コイル３ａ、 ３ｂに直流電流をｉｌ流せしめると
鉄心２’ａ ＋ ２’ｂ間、つまりブロック４に臨む鋼
管２表面には鋼管軸方向の直流磁界が与えられる。一方
同期パルス発生回路１２からのトリガー信号に基づきパ
ルス電流発生回路ＩＩはパルス電流を発し、これを送信
コイル５１に通流することにより鋼管Ｐの半径方向の磁
束が変化し、この磁束変化にイ１！って鋼管２表面に渦
電流が発生ずる。この渦電流と前記磁県とによるローレ
ンツ力にて鋼管２表面と垂直な方向に変化する歪（フレ
ミングの左手の法則）が発生し、該歪は鋼管Ｐの表面と
垂直な方向に伝播する。即ち鋼管２表面から縦波の超音
波が発注する。この超音波は鋼管Ｐ中を伝播し、その内
周面で反射し、この反射超音波は外表面に到達し前述と
逆の過程（フレミングの右手の法則）により渦電流を発
生し受信コイル５２で渦電流により発生する誘起電圧と
して検出される。検出された信号は増幅器１３へ送られ
る。
鉄心２’ａ ＋ ２’ｂ間、つまりブロック４に臨む鋼
管２表面には鋼管軸方向の直流磁界が与えられる。一方
同期パルス発生回路１２からのトリガー信号に基づきパ
ルス電流発生回路ＩＩはパルス電流を発し、これを送信
コイル５１に通流することにより鋼管Ｐの半径方向の磁
束が変化し、この磁束変化にイ１！って鋼管２表面に渦
電流が発生ずる。この渦電流と前記磁県とによるローレ
ンツ力にて鋼管２表面と垂直な方向に変化する歪（フレ
ミングの左手の法則）が発生し、該歪は鋼管Ｐの表面と
垂直な方向に伝播する。即ち鋼管２表面から縦波の超音
波が発注する。この超音波は鋼管Ｐ中を伝播し、その内
周面で反射し、この反射超音波は外表面に到達し前述と
逆の過程（フレミングの右手の法則）により渦電流を発
生し受信コイル５２で渦電流により発生する誘起電圧と
して検出される。検出された信号は増幅器１３へ送られ
る。
増幅器１３は入力信号を増幅し、増幅された信号は同期
検波器１４により包絡線検波されてゲート回路１６へ送
られる。このとき増幅器１３出力のピーク値は感度補正
回Ｖ８１５によりほぼ所定値になるように調整されてい
る。
検波器１４により包絡線検波されてゲート回路１６へ送
られる。このとき増幅器１３出力のピーク値は感度補正
回Ｖ８１５によりほぼ所定値になるように調整されてい
る。
」１記ゲート回路１６には同期パルス発生回路１２から
のトリガー信号が与えられており、これによりゲート回
路１６はパルス電流を送信コイル５１に通電した時点か
ら最初のエコーを検出した時点まで計数を行わせるべき
信号を時間計数回路１７に送っている。
のトリガー信号が与えられており、これによりゲート回
路１６はパルス電流を送信コイル５１に通電した時点か
ら最初のエコーを検出した時点まで計数を行わせるべき
信号を時間計数回路１７に送っている。
時間計数回路１７にはクロックパルス発生回路１８から
一定周波数のクロックパルスが与えられており、これを
ゲート回路１６からの信号が与えられている期間、つま
り鋼管Ｐの表面に超音波が発生した時点からその内表面
よりのエコーが検出された時点までのクロックパルス個
数をめ、この値を演算回路１９へ与える。
一定周波数のクロックパルスが与えられており、これを
ゲート回路１６からの信号が与えられている期間、つま
り鋼管Ｐの表面に超音波が発生した時点からその内表面
よりのエコーが検出された時点までのクロックパルス個
数をめ、この値を演算回路１９へ与える。
前記放射温度計１０は鋼管Ｐの表面温度を検出し、検出
信号はＡ／Ｄ変換器２０を介して演算回路１９へ与えら
れる。
信号はＡ／Ｄ変換器２０を介して演算回路１９へ与えら
れる。
第３図は鋼管Ｐ表面温度と音速との関係を示す実験結果
であり、本発明方法同様電磁超音波と放射温度計を利用
して測定したものであり、再現性のよい測定結果が得ら
れている。そして変態点近傍では不規則な変化をするが
他の温度域、特に熱間鋼管の温度７２０°Ｃ〜８８０°
Ｃの範囲ではよいリニアリティを示す。
であり、本発明方法同様電磁超音波と放射温度計を利用
して測定したものであり、再現性のよい測定結果が得ら
れている。そして変態点近傍では不規則な変化をするが
他の温度域、特に熱間鋼管の温度７２０°Ｃ〜８８０°
Ｃの範囲ではよいリニアリティを示す。
演算回路１９にはこの温度範囲の鋼管表面温度−音速の
関係を示ず）記（２）式を設定あり、Ｖｓ＝ｂ−ａ−８
・・・（２１ 但し、Ｓ８鋼管表面温度 Ｖｓ ：鋼管表面温度Ｓでの鋼管内の音速ａ −１１＝
定数 Ａ ／ Ｉ）変換器２０からの入力Ｓによって鋼管表面
温度Ｓでの鋼管内の音速Ｖｓを算出し、次いで下記（３
）的により音速Ｖｓを用いたときの厚さＤｓを算出する
。
関係を示ず）記（２）式を設定あり、Ｖｓ＝ｂ−ａ−８
・・・（２１ 但し、Ｓ８鋼管表面温度 Ｖｓ ：鋼管表面温度Ｓでの鋼管内の音速ａ −１１＝
定数 Ａ ／ Ｉ）変換器２０からの入力Ｓによって鋼管表面
温度Ｓでの鋼管内の音速Ｖｓを算出し、次いで下記（３
）的により音速Ｖｓを用いたときの厚さＤｓを算出する
。
Ｄｓ ＝ Ｔ−Ｖｓ ／ ２ −（３１なおＴを計測し
た位置とＳを計測した位置とのずれは演算回路１９で補
正する。
た位置とＳを計測した位置とのずれは演算回路１９で補
正する。
また演算回路１９には前記温度域の熱膨張計数α（Ｓ）
を設定してあり、下記（４）式に従い冷間常温温度ＳＯ
このＤ’ｓは表示器２１に表示させる。
を設定してあり、下記（４）式に従い冷間常温温度ＳＯ
このＤ’ｓは表示器２１に表示させる。
なお演算回路１９は鋼管２周りの６組のコイルに共通し
て設けることとし、各コイルの組につき順次的に情報を
取り込むようにすればよい。表示器２１は各コイルによ
る測定値を各別に表示するように６つ設けてもよく、ま
た１つだけ設けて選択的に表示するようにしてもよい。
て設けることとし、各コイルの組につき順次的に情報を
取り込むようにすればよい。表示器２１は各コイルによ
る測定値を各別に表示するように６つ設けてもよく、ま
た１つだけ設けて選択的に表示するようにしてもよい。
また表示器２１と共に又は表示器２１に替えて記録計を
設けてもよい。
設けてもよい。
更に演算回路１９をミニコンピユータ等の計算機として
、結果をフロッピ′−ディスク等に格納するようにして
もよい。計算はオンラインでもオフラインでも行えるこ
とは勿論である。
、結果をフロッピ′−ディスク等に格納するようにして
もよい。計算はオンラインでもオフラインでも行えるこ
とは勿論である。
上記説明ではコイルを送信用と受信用とを各別にした構
成としているがコイルを１つだけ設けて送受信兼用とし
てもよい。また鋼管Ｐを直流磁化する装置としては前述
の如く電磁石に限らず永久磁石を用いてもよい。更に鋼
管Ｐの厚さを測定する場合を示したが管以外でも測定で
きる。そして、更に反射法による場合を示しているがこ
のものに限らず被測定材を挟んでコイルを対向させて透
過法によっても良いことは勿論である。
成としているがコイルを１つだけ設けて送受信兼用とし
てもよい。また鋼管Ｐを直流磁化する装置としては前述
の如く電磁石に限らず永久磁石を用いてもよい。更に鋼
管Ｐの厚さを測定する場合を示したが管以外でも測定で
きる。そして、更に反射法による場合を示しているがこ
のものに限らず被測定材を挟んでコイルを対向させて透
過法によっても良いことは勿論である。
次に本発明の実施例につき説明する。電磁超音波発生部
１をストレッチレデューサミルの出側から２番目のロー
ルの上流側に配し、ミルにて処理中の鋼管の厚さを測定
した。測定対象の管の鋼種は３５０Ｃのカーボン鋼であ
り、外径４２．７ｍｍφ。
１をストレッチレデューサミルの出側から２番目のロー
ルの上流側に配し、ミルにて処理中の鋼管の厚さを測定
した。測定対象の管の鋼種は３５０Ｃのカーボン鋼であ
り、外径４２．７ｍｍφ。
６０．３ｎｕｏφ、ＩＩ４．３ｎ＋ｍφの３種類、厚さ
３．２〜２５ｍｍ ｔ 。
３．２〜２５ｍｍ ｔ 。
長さ１４〜９０ｍのもの４００本を全長に亘って４ミリ
秒毎（約２０ｎｕｎピンチの長さに相当）にて測定した
。
秒毎（約２０ｎｕｎピンチの長さに相当）にて測定した
。
なお前記（２）式のａ、ｂ値はａ＝５６００ｍ／秒、ｂ
−９０ｍ／秒を用いた。
−９０ｍ／秒を用いた。
第４図は横軸に鋼管先端からの長さくｍ）をとり縦軸に
測定厚さくｍｍ）をとって、本発明によりめた厚さＤ’
ｓ （実線）を示したグラフであり、比較のために温度
に関する補正を行わない場合の厚さＤ （破線）を併・
ｌて示している。この図より本発明によりめた厚さＤ’
ｓは温度による補正を行わない場合の厚さＤより小さく
、また圧延終了端近傍の低温部では熱収縮による補正量
が小さいため若干ながら補正によるＤ’ｓ＝Ｄの差は小
さいなっていることがわかる。
測定厚さくｍｍ）をとって、本発明によりめた厚さＤ’
ｓ （実線）を示したグラフであり、比較のために温度
に関する補正を行わない場合の厚さＤ （破線）を併・
ｌて示している。この図より本発明によりめた厚さＤ’
ｓは温度による補正を行わない場合の厚さＤより小さく
、また圧延終了端近傍の低温部では熱収縮による補正量
が小さいため若干ながら補正によるＤ’ｓ＝Ｄの差は小
さいなっていることがわかる。
第５図は横軸に本発明方法による測定値Ｄ’ｓ−冷間で
の測定値をとり縦軸に測定度数をとって、本発明により
めた厚さＤ’ｓと冷間で実測したときの厚さとの差をめ
その度数分布を示したグラフであり、比較のために第６
図に温度による補正をしない場合の度数分布を横軸に補
正をしない場合の測定値り一冷間での実測値をとり縦軸
に測定度数をとって示している。これら両図より本発明
による場合はその分布が冷間での実測値に近づき、±０
．１ｍｍの精度で測定でき、これにより測定精度が向上
したことがわかる。
の測定値をとり縦軸に測定度数をとって、本発明により
めた厚さＤ’ｓと冷間で実測したときの厚さとの差をめ
その度数分布を示したグラフであり、比較のために第６
図に温度による補正をしない場合の度数分布を横軸に補
正をしない場合の測定値り一冷間での実測値をとり縦軸
に測定度数をとって示している。これら両図より本発明
による場合はその分布が冷間での実測値に近づき、±０
．１ｍｍの精度で測定でき、これにより測定精度が向上
したことがわかる。
以上詳述した如く本発明は熱間の被測定材厚さを電磁超
音波により測定するとともに測定部位の表面温度を測定
し、これにより被測定材中の音速及び温度降下するとき
の収縮量を補正して厚さを測定するので、正確な冷間時
の厚さをめることができ、製造ラインへその測定結果を
反映させ得、成品の寸法精度の向上に極めて優れた効果
を奏する。
音波により測定するとともに測定部位の表面温度を測定
し、これにより被測定材中の音速及び温度降下するとき
の収縮量を補正して厚さを測定するので、正確な冷間時
の厚さをめることができ、製造ラインへその測定結果を
反映させ得、成品の寸法精度の向上に極めて優れた効果
を奏する。
第１図は本発明の実施状態を示す模式図、第２図は第１
図のｎ−ｎ線による模式的断面図、第３図は鋼管表面温
度と音速との関係を示すグラフ、第４図は本発明による
測定結果を示したグラフ、第５図は本発明の測定誤差を
示したグラフ、第６図は温度による補正を行わない場合
の測定誤差を示したグラフである。 Ｐ・・・鋼管 ３ａ、 ３ｂ・・・励磁コイル １０・
・・放射温度計 １９・・・演算回路 ５１・・・送信
コイル ５２・・・受信コイル 特 許 出願人 住友金属工業株式会社外１名代理人
弁理士 河 野 登 夫 １ ３０− ２ 特開昭ＧＯ−５３８０６（５） （嫉７”、ａｔ） 酊 丑 Ａ柔 １ ぶ ぼ １ｔｈ倉 ぶ ［ギ
図のｎ−ｎ線による模式的断面図、第３図は鋼管表面温
度と音速との関係を示すグラフ、第４図は本発明による
測定結果を示したグラフ、第５図は本発明の測定誤差を
示したグラフ、第６図は温度による補正を行わない場合
の測定誤差を示したグラフである。 Ｐ・・・鋼管 ３ａ、 ３ｂ・・・励磁コイル １０・
・・放射温度計 １９・・・演算回路 ５１・・・送信
コイル ５２・・・受信コイル 特 許 出願人 住友金属工業株式会社外１名代理人
弁理士 河 野 登 夫 １ ３０− ２ 特開昭ＧＯ−５３８０６（５） （嫉７”、ａｔ） 酊 丑 Ａ柔 １ ぶ ぼ １ｔｈ倉 ぶ ［ギ
Claims (1)
- １、直流磁場を付与した熱間の被測定材に電磁誘導にて
渦電流を生ゼしめて該直流磁場とのローレンツ力により
超音波振動を生じさせ、この振動又はその反射波を被測
定材表面に臨ませたコイルにて検出して、前記超音波振
動の伝播時間をめる一方、被測定材の表面温度を計測し
、計測温度に応じた前記超音波振動の伝播速度と被測定
材の熱膨張量と、前記伝播時間とに基づいて被測定材の
冷間時での厚さをめることを特徴とする厚さ測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16231983A JPS6053806A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 厚さ測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16231983A JPS6053806A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 厚さ測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6053806A true JPS6053806A (ja) | 1985-03-27 |
| JPH0242411B2 JPH0242411B2 (ja) | 1990-09-21 |
Family
ID=15752266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16231983A Granted JPS6053806A (ja) | 1983-09-02 | 1983-09-02 | 厚さ測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6053806A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0255909A (ja) * | 1988-08-22 | 1990-02-26 | Nippon Steel Corp | 鋳片の凝固厚演算装置 |
| KR100635697B1 (ko) | 2004-07-29 | 2006-10-17 | 한국표준과학연구원 | 실시간 온도보정을 수행하는 초음파에 의한 두께 측정 방법 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5450359A (en) * | 1977-09-29 | 1979-04-20 | Toshiba Corp | Radiation thickness gauge |
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-
1983
- 1983-09-02 JP JP16231983A patent/JPS6053806A/ja active Granted
Patent Citations (4)
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|---|---|---|---|---|
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| KR100635697B1 (ko) | 2004-07-29 | 2006-10-17 | 한국표준과학연구원 | 실시간 온도보정을 수행하는 초음파에 의한 두께 측정 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0242411B2 (ja) | 1990-09-21 |
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