JPS607007B2 - 低降伏比高張力電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
低降伏比高張力電縫鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPS607007B2 JPS607007B2 JP9069680A JP9069680A JPS607007B2 JP S607007 B2 JPS607007 B2 JP S607007B2 JP 9069680 A JP9069680 A JP 9069680A JP 9069680 A JP9069680 A JP 9069680A JP S607007 B2 JPS607007 B2 JP S607007B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yield ratio
- pipe
- resistance welded
- manufacturing
- low yield
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱処理を施さない低降伏比高張力電縫鋼管の製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
近年ラインパイプ等の安全性、信頼性のため及び自動車
用鋼管、材料管の加工性のために低降伏比高張力電縫鋼
管の需要家要求が増加している。
用鋼管、材料管の加工性のために低降伏比高張力電縫鋼
管の需要家要求が増加している。
ところが該露縫鋼管はシームレス鋼管に比べ一般的に降
伏比が高い。その理由は製造方法の根本的な相違による
ものである。
伏比が高い。その理由は製造方法の根本的な相違による
ものである。
つまり熱間で成形されるシームレス鋼管に比べ冷間で成
形される電縫鋼管は加工硬化量が大きく高降伏比になり
やすい。更にシームレス鋼管成形後の冷却速度に比べ霞
縫鋼管用熱延コイルの冷却速度は著しく大きいため、高
降伏比になりやすい。また更に露縫鋼管用熱延コイルの
冷却速度が大きいため、シームレス鋼管と同一成分では
強度が高くなりすぎるため、一般的にＣ、Ｍｎがシーム
レス鋼管より電縫鋼管は低くしており、このことからも
高降伏比となるものである。このように電縫鋼管はシー
ムレス鋼管より降伏比が高く製造方法の相違により低降
伏比の鋼管を製造することは困難であった。
形される電縫鋼管は加工硬化量が大きく高降伏比になり
やすい。更にシームレス鋼管成形後の冷却速度に比べ霞
縫鋼管用熱延コイルの冷却速度は著しく大きいため、高
降伏比になりやすい。また更に露縫鋼管用熱延コイルの
冷却速度が大きいため、シームレス鋼管と同一成分では
強度が高くなりすぎるため、一般的にＣ、Ｍｎがシーム
レス鋼管より電縫鋼管は低くしており、このことからも
高降伏比となるものである。このように電縫鋼管はシー
ムレス鋼管より降伏比が高く製造方法の相違により低降
伏比の鋼管を製造することは困難であった。
従って従来知られる方法として電縫鋼管を成形後Ａ，変
態点以上Ａ３変態点以下の２相城に加熱後、１００Ｃ／
ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却することにより低降伏比化
を行なっているが、鋼管成形後に加熱工程が必要とする
等工程数の増加、製造費用が高くなる欠点を有していた
。本発明は上記の欠点を有利に解消するものでありその
要旨とするところは、Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｍｎ
：０．７〜１．５％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％を基
本成分とし残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延して７００〜８２００Ｃの温度で圧延を終了し
、該熱間圧延の終了温度から１秒以上３の砂以内は無注
水で放冷し、その後巻取りまでの平均冷却速度を５０Ｃ
／ｓｅｃ以上とし、５００ｑｏ以下で巻取り「 その後
のパイプ成形時の材料中富Ｗｏをパイプ長手方向伸び率
ご３が１．５％以下になるようにパイプ成形することを
特徴とする熱処理を施さない低降伏比高張力電縫鋼管の
製造方法である。
態点以上Ａ３変態点以下の２相城に加熱後、１００Ｃ／
ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却することにより低降伏比化
を行なっているが、鋼管成形後に加熱工程が必要とする
等工程数の増加、製造費用が高くなる欠点を有していた
。本発明は上記の欠点を有利に解消するものでありその
要旨とするところは、Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｍｎ
：０．７〜１．５％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％を基
本成分とし残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を
熱間圧延して７００〜８２００Ｃの温度で圧延を終了し
、該熱間圧延の終了温度から１秒以上３の砂以内は無注
水で放冷し、その後巻取りまでの平均冷却速度を５０Ｃ
／ｓｅｃ以上とし、５００ｑｏ以下で巻取り「 その後
のパイプ成形時の材料中富Ｗｏをパイプ長手方向伸び率
ご３が１．５％以下になるようにパイプ成形することを
特徴とする熱処理を施さない低降伏比高張力電縫鋼管の
製造方法である。
すなわち本発明は先ず低降伏比の熱延コイルを製造し、
次に袷間成形において加工硬化量が大きくならないよう
に加工硬化を制御することにより熱処理を施さなくても
低降伏比高張力電縫鋼管を製造可能とするものである。
次に袷間成形において加工硬化量が大きくならないよう
に加工硬化を制御することにより熱処理を施さなくても
低降伏比高張力電縫鋼管を製造可能とするものである。
次に本発明について詳細に説明する。先ず素材の成分に
ついて述べると、Ｃは必要な強度の確保のために必要で
あるが、０．１０％未満にすると降伏比が増大し望まし
くなく、０．２０％超にすると延性、籾性の劣化が著し
くかつ熔接性を害するので０．１０〜０．２０％の範囲
とする。
ついて述べると、Ｃは必要な強度の確保のために必要で
あるが、０．１０％未満にすると降伏比が増大し望まし
くなく、０．２０％超にすると延性、籾性の劣化が著し
くかつ熔接性を害するので０．１０〜０．２０％の範囲
とする。
Ｍｎも必要な強度の確保のために必要であるが、０．７
０％未満にすると降伏比が増大し望ましくなく、１．５
％超では延性の劣化と熔接性を害するので０。７０〜１
．５０％の範囲とする。
０％未満にすると降伏比が増大し望ましくなく、１．５
％超では延性の劣化と熔接性を害するので０。７０〜１
．５０％の範囲とする。
Ｓｉは必要な強度の確保のために必要であるが、Ｍｎ／
Ｓｉの関係から最底０．１０％以上必要であり、０．３
０％を越えると溶接性を害するので０．１０〜０．３０
％の範囲とする。以上の成分を基本成分とする鋼の溶鋼
は、転炉平炉あるいは電気炉のいずれでもよく、鋼種に
ついてもリムド鋼、キャップド鋼、セミキルド鋼、キル
ド鋼のいずれでもよく、さらに鋼片の製造は造塊、分塊
、圧延あるいは連続鋳造のいずれによってもよい。
Ｓｉの関係から最底０．１０％以上必要であり、０．３
０％を越えると溶接性を害するので０．１０〜０．３０
％の範囲とする。以上の成分を基本成分とする鋼の溶鋼
は、転炉平炉あるいは電気炉のいずれでもよく、鋼種に
ついてもリムド鋼、キャップド鋼、セミキルド鋼、キル
ド鋼のいずれでもよく、さらに鋼片の製造は造塊、分塊
、圧延あるいは連続鋳造のいずれによってもよい。
次に熱間圧延条件について説明する。
熱間圧延終了温度と降伏比の関係を第１図に示すが、本
発明で限定する７００〜８２０００の領域においては降
伏比が顕著に低くなっている。すなわち８２０００超で
は高温のため圧延による歪の蓄積が行なわれず、このた
め微細な多数のフェライトの発生が抑制され、組織はベ
イナイト組織になり降伏比は高くなる。
発明で限定する７００〜８２０００の領域においては降
伏比が顕著に低くなっている。すなわち８２０００超で
は高温のため圧延による歪の蓄積が行なわれず、このた
め微細な多数のフェライトの発生が抑制され、組織はベ
イナイト組織になり降伏比は高くなる。
一方７００午０未満では発生したフェライト歪が入り、
禾再結晶状態になり降伏比が高くなる。従って熱間圧延
終了温度は７００〜８２０００に限定するものである。
次に熱間圧延終了温度から１秒以上３の砂以内は無注水
で放冷する理由を述べると、オーステナィ＊＊ト域圧延
後、放冷期間中にフェライトを均一に発生させることが
できるためであり、このフェライトが低降伏比を下げる
役割をしている。しかしながら３硯砂・超の放冷は熱延
冷却ゾーンの長さ制限と生産性の観点より好ましくない
。次に放冷後、巻取りまでの平均冷却速度を５℃／ｓｅ
ｃ以上とし、５００００以下で巻取る理由について述べ
ると、冷却速度が５℃′ｓｅｃ未満と遅いときは粗いパ
ーラィトになり、引張強度の低下をまねき降伏比は高く
なり好ましくない。
禾再結晶状態になり降伏比が高くなる。従って熱間圧延
終了温度は７００〜８２０００に限定するものである。
次に熱間圧延終了温度から１秒以上３の砂以内は無注水
で放冷する理由を述べると、オーステナィ＊＊ト域圧延
後、放冷期間中にフェライトを均一に発生させることが
できるためであり、このフェライトが低降伏比を下げる
役割をしている。しかしながら３硯砂・超の放冷は熱延
冷却ゾーンの長さ制限と生産性の観点より好ましくない
。次に放冷後、巻取りまでの平均冷却速度を５℃／ｓｅ
ｃ以上とし、５００００以下で巻取る理由について述べ
ると、冷却速度が５℃′ｓｅｃ未満と遅いときは粗いパ
ーラィトになり、引張強度の低下をまねき降伏比は高く
なり好ましくない。
また、冷却速度の上限については特に限定する必要はな
いが、設備能力面の制約から１０００Ｃ′ｓｅｃが限度
と考えられる。第２図に巻取温度と降伏比の関係を示す
が、巻取温度が高い場合、コイル自体で自巳焼鈍される
ことによる固溶Ｃの析出等により降伏強度を増加させ降
伏比は高くなる。以上の如く本発明は素材の成分、熱間
圧延条件を制限する他にパイプの成形条件も構成要件と
するもので、以下成形条件について述べる。
いが、設備能力面の制約から１０００Ｃ′ｓｅｃが限度
と考えられる。第２図に巻取温度と降伏比の関係を示す
が、巻取温度が高い場合、コイル自体で自巳焼鈍される
ことによる固溶Ｃの析出等により降伏強度を増加させ降
伏比は高くなる。以上の如く本発明は素材の成分、熱間
圧延条件を制限する他にパイプの成形条件も構成要件と
するもので、以下成形条件について述べる。
その条件はパイプ成形時の材料幅Ｗｏをパイプ長手方向
伸び率ど３が１．５％以下になるようにパイプ成形する
ことである。
伸び率ど３が１．５％以下になるようにパイプ成形する
ことである。
その理由は第３図に示すようにご３を１．５％以下にす
れば、降伏比の上昇量△ＹＲを５％以下に押えることが
でき、従って降伏比を高くしないことが可能となる。こ
こでご３はパイプ長手方向伸び率（％）のことであり、
材料幅Ｗｏを決定すればご３ は決まるもので、従って
ご３を１．５％以下にするようにＷｏを選べば安定した
低降伏比の高張力電縫鋼管が製造できる。
れば、降伏比の上昇量△ＹＲを５％以下に押えることが
でき、従って降伏比を高くしないことが可能となる。こ
こでご３はパイプ長手方向伸び率（％）のことであり、
材料幅Ｗｏを決定すればご３ は決まるもので、従って
ご３を１．５％以下にするようにＷｏを選べば安定した
低降伏比の高張力電縫鋼管が製造できる。
次に材料幅Ｗｏの決定について述べると次式から算出す
る。
る。
ご３＝｛字．；；貴云主；琴｝くＸ１００（％））……
【１１ご２：（学。
【１１ご２：（学。
・蝉）（ｘｌ。。（％））…■ご．＝｛Ｗ予砦ヂ｝（Ｘ
・ｏｏ（％））‐‐‐…｛３１Ｄ：外径、ｔ：肉厚、Ｗ
ｏ：材料幅、ご，：パイプ円周方向絞り率（％）、ど２
：パイプ肉厚方向増肉率（％）、ど３：パイプ長手方向
伸び率（％）、上記においてご３とど，は理論式である
が、ｚ２はミル固有の定数を含んだ経験式である。次に
本発明の実施例を表１に示す。
・ｏｏ（％））‐‐‐…｛３１Ｄ：外径、ｔ：肉厚、Ｗ
ｏ：材料幅、ご，：パイプ円周方向絞り率（％）、ど２
：パイプ肉厚方向増肉率（％）、ど３：パイプ長手方向
伸び率（％）、上記においてご３とど，は理論式である
が、ｚ２はミル固有の定数を含んだ経験式である。次に
本発明の実施例を表１に示す。
表１
（パイプサイズ １１４．３の×５．２１）以上の如く
本発明によれば、熱処理を施さなくても低降伏比の高張
力電縫鋼管を製造することが可能となり、加熱工程を省
略し、製造費用を安価とするなど極めて有利なものであ
る。
本発明によれば、熱処理を施さなくても低降伏比の高張
力電縫鋼管を製造することが可能となり、加熱工程を省
略し、製造費用を安価とするなど極めて有利なものであ
る。
第１図は降伏比と熱間圧延終了温度との関係を示す図表
、第２図は降伏比と巻取温度との関係を示す図表、第３
図は降伏比上昇量とパイプ長手方向伸び率の関係を示す
図表である。 第１図 第２図 第３図
、第２図は降伏比と巻取温度との関係を示す図表、第３
図は降伏比上昇量とパイプ長手方向伸び率の関係を示す
図表である。 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- １ Ｃ：０．１０〜０．２０％、Ｍｎ：０．７〜１．５
％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％を基本成分とし、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延して７
００〜８２０℃の温度で圧延を終了し、該熱間圧延の終
了温度から１秒以上３０秒以内は無注水で放冷しその後
巻取りまでの平均冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上とし、５
００℃以下で巻取り、その後のパイプ成形時の材料幅Ｗ
＿０をパイプ長手方向伸び率ε＿３が１．５％以下にな
るようにパイプ成形することを特徴とする熱処理を施さ
ない低降伏比高張力電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9069680A JPS607007B2 (ja) | 1980-07-04 | 1980-07-04 | 低降伏比高張力電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9069680A JPS607007B2 (ja) | 1980-07-04 | 1980-07-04 | 低降伏比高張力電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5716119A JPS5716119A (en) | 1982-01-27 |
| JPS607007B2 true JPS607007B2 (ja) | 1985-02-21 |
Family
ID=14005686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9069680A Expired JPS607007B2 (ja) | 1980-07-04 | 1980-07-04 | 低降伏比高張力電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS607007B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6024321A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-07 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性と耐圧潰性にすぐれた高強度電縫油井管の製造方法 |
| JP2671671B2 (ja) * | 1991-12-02 | 1997-10-29 | 住友金属工業株式会社 | 低降伏比丸型コラム用鋼板及び鋼管の製造法 |
-
1980
- 1980-07-04 JP JP9069680A patent/JPS607007B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5716119A (en) | 1982-01-27 |
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