JPS6071987A - 沸騰水形原子炉の運転方法 - Google Patents
沸騰水形原子炉の運転方法Info
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- JPS6071987A JPS6071987A JP58181516A JP18151683A JPS6071987A JP S6071987 A JPS6071987 A JP S6071987A JP 58181516 A JP58181516 A JP 58181516A JP 18151683 A JP18151683 A JP 18151683A JP S6071987 A JPS6071987 A JP S6071987A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
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- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Fuel Cell (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は燃料集合体の装荷方法を改善することによって
燃料の経済性向上を図った沸騰水形原子炉の運転方法に
関する。
燃料の経済性向上を図った沸騰水形原子炉の運転方法に
関する。
［発明の技術的背景］
一般に沸騰水形原子炉は第１図に示す如く断面十字形の
制御棒１・・・の周囲に４体の燃料集合体２・・・を装
荷して単位格子３・・・を構成し、さらに第２図に示す
如くこれら単位格子３・・・を複数個格子状に配列して
炉心を構成している。ところで、このような沸騰水形原
子炉は約１年すなわち１サイクル運転毎に燃料集合体の
交換がおこなわれるが、この燃料集合体は１〜４サイク
ルの間燃焼されるように設計されており、燃料交換の際
には全燃料集合体のうちの１７３〜１／′４ずっが交換
される。
制御棒１・・・の周囲に４体の燃料集合体２・・・を装
荷して単位格子３・・・を構成し、さらに第２図に示す
如くこれら単位格子３・・・を複数個格子状に配列して
炉心を構成している。ところで、このような沸騰水形原
子炉は約１年すなわち１サイクル運転毎に燃料集合体の
交換がおこなわれるが、この燃料集合体は１〜４サイク
ルの間燃焼されるように設計されており、燃料交換の際
には全燃料集合体のうちの１７３〜１／′４ずっが交換
される。
したがって、燃料集合体を１／３ずっ交換して運転した
場合、３サイクル以後は燃焼が最も進んだ燃料集合体、
燃焼が中程度進んだ燃料集合体、燃焼が進んでいない燃
料集合体、すなわち無限増倍係数が最低、中程度、最高
、の燃料集合体が１／′３ずつ装荷された炉心となり、
以降は燃料交換毎に無限増倍係数最低の燃料集合体を取
出し、代わりに新燃料集合体を装荷すれば以降同じ状態
の炉心か緒持され、このような炉心を平衡炉心と称して
いる。しかし、原子炉を建設して初めて燃料集合体を装
荷しｌ；炉心すなわち初装荷炉心においては全燃料集合
体か新燃料集合体であるので、初めの２へ・３量１イク
ルの間は完全に燃焼されていない燃料集合体か燃料交換
の際に炉心から取出されることに／ｊす、不経済であっ
た。
場合、３サイクル以後は燃焼が最も進んだ燃料集合体、
燃焼が中程度進んだ燃料集合体、燃焼が進んでいない燃
料集合体、すなわち無限増倍係数が最低、中程度、最高
、の燃料集合体が１／′３ずつ装荷された炉心となり、
以降は燃料交換毎に無限増倍係数最低の燃料集合体を取
出し、代わりに新燃料集合体を装荷すれば以降同じ状態
の炉心か緒持され、このような炉心を平衡炉心と称して
いる。しかし、原子炉を建設して初めて燃料集合体を装
荷しｌ；炉心すなわち初装荷炉心においては全燃料集合
体か新燃料集合体であるので、初めの２へ・３量１イク
ルの間は完全に燃焼されていない燃料集合体か燃料交換
の際に炉心から取出されることに／ｊす、不経済であっ
た。
このような不員合を改善するため、初装荷炉心において
燃料集合体をたとえば高濃縮度、中濃縮度、低濃縮度の
３種類の濃縮度のものすなわち無限増倍係数が最高、中
程度、最低、の３種類のものを用意し、これら３種類の
燃料集合体を１７′３すつ装荷して初装荷炉心を構成す
ることがなされている。このような初装荷炉心は前記平
衡炉心と同じ状態であるため、第１回の燃料交換の時か
ら無限増倍係数が低い燃料集合体すなわち燃焼が十分に
進んたど同じ状態の燃料集合体が炉心から取出されるた
め、燃Ｈの経済性が向上する。
燃料集合体をたとえば高濃縮度、中濃縮度、低濃縮度の
３種類の濃縮度のものすなわち無限増倍係数が最高、中
程度、最低、の３種類のものを用意し、これら３種類の
燃料集合体を１７′３すつ装荷して初装荷炉心を構成す
ることがなされている。このような初装荷炉心は前記平
衡炉心と同じ状態であるため、第１回の燃料交換の時か
ら無限増倍係数が低い燃料集合体すなわち燃焼が十分に
進んたど同じ状態の燃料集合体が炉心から取出されるた
め、燃Ｈの経済性が向上する。
［背明技術の問題点］
ところで、商業用の原子炉では燃料の経済性をより向上
することが要望されているが、上述の如き方法では燃料
の経済性をこれ以上向上させることは困難であった。り
なわち、上述の方法は初装荷炉心を平衡炉心と同じ状態
とするものであるから、燃料交換の際に炉心から取出さ
れる燃料集合体の体数および新たに装荷する新燃料集合
体の体数はいずれも全燃１１１集合体の１／３ずつに固
定され、これらを変更する余地はない。また、沸騰水形
原子炉では原子炉運転中には一部の制御棒のみが調整棒
として炉心内に挿入され、残りの制御棒は全引抜き状態
にあり、この調整棒によって炉心の反応度の調整がなさ
れる。よって、この調整棒を含む単位格子すなわちコン
トロールセルは運転中に出力の変動を伴い、このコント
ロールセル内に装荷されている燃料集合体は熱的条件が
厳しい。
することが要望されているが、上述の如き方法では燃料
の経済性をこれ以上向上させることは困難であった。り
なわち、上述の方法は初装荷炉心を平衡炉心と同じ状態
とするものであるから、燃料交換の際に炉心から取出さ
れる燃料集合体の体数および新たに装荷する新燃料集合
体の体数はいずれも全燃１１１集合体の１／３ずつに固
定され、これらを変更する余地はない。また、沸騰水形
原子炉では原子炉運転中には一部の制御棒のみが調整棒
として炉心内に挿入され、残りの制御棒は全引抜き状態
にあり、この調整棒によって炉心の反応度の調整がなさ
れる。よって、この調整棒を含む単位格子すなわちコン
トロールセルは運転中に出力の変動を伴い、このコント
ロールセル内に装荷されている燃料集合体は熱的条件が
厳しい。
このため、このコントロールセル内には出力の低い燃料
集合体すなわち無限増倍係数が最低の燃料集合体を装荷
し、全燃料集合体の熱的条件を平均化し、炉心全体の出
力を上げて燃料の効率的な燃焼を図る必要がある。また
、炉心の最外周部では炉心例に漏ねる中性子の量が多い
ので、この最外周部にも無限増倍係数が最低の燃料集合
体を装荷し、中性子の（■れ樋を少なくする必要がある
。したがって、このような条件から燃料集合体の装荷パ
ターンを変更する余地も少ない。よって、燃料交換の際
の燃料集合体の交換体数や燃料集合体の装荷パターンの
変更が自由にできないため、燃料の経済↑η−を向上さ
１！る余地がほとんどないものである。
集合体すなわち無限増倍係数が最低の燃料集合体を装荷
し、全燃料集合体の熱的条件を平均化し、炉心全体の出
力を上げて燃料の効率的な燃焼を図る必要がある。また
、炉心の最外周部では炉心例に漏ねる中性子の量が多い
ので、この最外周部にも無限増倍係数が最低の燃料集合
体を装荷し、中性子の（■れ樋を少なくする必要がある
。したがって、このような条件から燃料集合体の装荷パ
ターンを変更する余地も少ない。よって、燃料交換の際
の燃料集合体の交換体数や燃料集合体の装荷パターンの
変更が自由にできないため、燃料の経済↑η−を向上さ
１！る余地がほとんどないものである。
（発明の目的）
本発明は以上の事情に基づいてなされたもので、その目
的とするところは燃料の経済性をより向上させることが
できる沸騰水形原子炉の運転方法を提供することにある
。
的とするところは燃料の経済性をより向上させることが
できる沸騰水形原子炉の運転方法を提供することにある
。
「発明の概要〕
すなわち本発明は、初装荷炉心においては上記燃料集合
体を濃縮度の互いに異なる複数種類とし、最高１■縮度
の燃料集合体を炉心の最外周の位置に装荷（２、また最
低濃縮度の燃料集合体を調整棒として使用するイ制御棒
を含む単位格子に装荷し、１５− サイクル運転した後には無限増倍係数の最も低い燃料集
合体を炉心の最外周の位置および調整棒として使用する
制御棒を含む単位格子に装荷するものである。したがっ
て、初装荷炉心においては中性子の漏れによって出力が
低くなる炉心の最外周部に無限増倍係数の高い最高濃縮
度の燃料集合体が装荷されるので、第１サイクルの燃焼
では炉心全体の出力が増大し、燃料集合体を効率的に燃
焼させることができる。また、この初装荷炉心では最外
周に最高濃縮度の燃料集合体が装荷されるので、この分
だ（〕最低濃縮度の燃料集合体の装荷体数が少なくなる
。したがって、第１回の燃料交換では最低濃縮度の燃料
集合体が十分に燃焼の進んだ状態で炉心から取出され、
しかもこの最低濃縮度の燃料集合体の体数は少ないので
この第１サイクルにおける燃料の経済性は大幅に向上す
る。なお、初装荷炉心における最高濃縮度の燃料集合体
の装荷体数は従来より増加するが、これら最高濃縮度の
燃料集合体はいずれ平衡炉心に移行する間に燃焼が進ん
だ状態で炉心から取出されるので、−〇− 数サイクルにわたる期間でみればこの最高濃縮度の燃料
集合体の装荷体数の増加は燃料の経済性の低下を招くこ
とはないものである。
体を濃縮度の互いに異なる複数種類とし、最高１■縮度
の燃料集合体を炉心の最外周の位置に装荷（２、また最
低濃縮度の燃料集合体を調整棒として使用するイ制御棒
を含む単位格子に装荷し、１５− サイクル運転した後には無限増倍係数の最も低い燃料集
合体を炉心の最外周の位置および調整棒として使用する
制御棒を含む単位格子に装荷するものである。したがっ
て、初装荷炉心においては中性子の漏れによって出力が
低くなる炉心の最外周部に無限増倍係数の高い最高濃縮
度の燃料集合体が装荷されるので、第１サイクルの燃焼
では炉心全体の出力が増大し、燃料集合体を効率的に燃
焼させることができる。また、この初装荷炉心では最外
周に最高濃縮度の燃料集合体が装荷されるので、この分
だ（〕最低濃縮度の燃料集合体の装荷体数が少なくなる
。したがって、第１回の燃料交換では最低濃縮度の燃料
集合体が十分に燃焼の進んだ状態で炉心から取出され、
しかもこの最低濃縮度の燃料集合体の体数は少ないので
この第１サイクルにおける燃料の経済性は大幅に向上す
る。なお、初装荷炉心における最高濃縮度の燃料集合体
の装荷体数は従来より増加するが、これら最高濃縮度の
燃料集合体はいずれ平衡炉心に移行する間に燃焼が進ん
だ状態で炉心から取出されるので、−〇− 数サイクルにわたる期間でみればこの最高濃縮度の燃料
集合体の装荷体数の増加は燃料の経済性の低下を招くこ
とはないものである。
以下第３図ないし第６図を参照して本発明の一実施例を
説明する。第３図は初装荷炉心の燃料集合体の装荷パタ
ーンを示す。この第３図ないし第６図は′１／４炉心を
模式的に示すもので、Ａ・・・は制御棒、まず目Ｂ・・
・は燃料集合体、Ｃ−・・・は調整捧と１ノで使用され
る制御棒を含む単位格子すなわらコントロールセルを示
す。また、燃料集合体を示すます目Ｂ・・・内に配れた
数字は燃料集合体の種類を示し、これら燃料集合体の装
荷パターンは炉心全体については中心線Ｘ−Ｘ、Ｙ−Ｙ
に対して全て対称である。そして、この第３図では数字
１は最高濃縮度たとえば濃縮度３．００重量％の燃料集
合体、数７２は中濃縮度たどえば濃縮度２゜０７Φ品％
の燃料集合体、数字３は最低濃縮度だとλば濃縮度１．
９９重量％の燃料集合体を示す。
説明する。第３図は初装荷炉心の燃料集合体の装荷パタ
ーンを示す。この第３図ないし第６図は′１／４炉心を
模式的に示すもので、Ａ・・・は制御棒、まず目Ｂ・・
・は燃料集合体、Ｃ−・・・は調整捧と１ノで使用され
る制御棒を含む単位格子すなわらコントロールセルを示
す。また、燃料集合体を示すます目Ｂ・・・内に配れた
数字は燃料集合体の種類を示し、これら燃料集合体の装
荷パターンは炉心全体については中心線Ｘ−Ｘ、Ｙ−Ｙ
に対して全て対称である。そして、この第３図では数字
１は最高濃縮度たとえば濃縮度３．００重量％の燃料集
合体、数７２は中濃縮度たどえば濃縮度２゜０７Φ品％
の燃料集合体、数字３は最低濃縮度だとλば濃縮度１．
９９重量％の燃料集合体を示す。
ぞして、この初装荷炉心では最高濃縮度の燃料集合体Ｂ
・・・を炉心の最外周部に装荷し、また最低濃縮度の燃
料集合体をコントロールセルＣ−に装荷する。また、こ
の他の領域には最高濃縮度、中濃縮度、最低濃縮度の燃
料集合体Ｂ・・・をそれぞれ平均的に分散するように装
荷する。したがって、この炉心に装荷される全燃料集合
体の体数は５６０体であり、この１／３は約１８７体で
あるが、最高濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・はこれより最
外周部に装荷した分たけ多い２５２体であり、また最低
濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・はこの分だけ少ない１１６
体、中濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・は約１／′３に相当
する１９２体である。
・・・を炉心の最外周部に装荷し、また最低濃縮度の燃
料集合体をコントロールセルＣ−に装荷する。また、こ
の他の領域には最高濃縮度、中濃縮度、最低濃縮度の燃
料集合体Ｂ・・・をそれぞれ平均的に分散するように装
荷する。したがって、この炉心に装荷される全燃料集合
体の体数は５６０体であり、この１／３は約１８７体で
あるが、最高濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・はこれより最
外周部に装荷した分たけ多い２５２体であり、また最低
濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・はこの分だけ少ない１１６
体、中濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・は約１／′３に相当
する１９２体である。
そして、このような初装荷炉心のパターンで約１年すな
わち１サイクルの間燃焼させる。このサイクルでの燃焼
は最高濃縮度の燃料集合体の体数が多く、しかもこれら
最高濃縮度の燃料集合体は炉心の周辺部に装荷されてい
るので、炉心全体の出力がより高くかつ平均化され、効
率的な燃焼がなされる。したがって、最低濃縮度の燃料
集合体Ｂ・・・も効率的に燃焼される。なお、炉心の最
外周装荷された最高濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・は中性
子の炉心外への漏れにＪ、って他の領域に装荷された最
高濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・よりは燃焼が進まない。
わち１サイクルの間燃焼させる。このサイクルでの燃焼
は最高濃縮度の燃料集合体の体数が多く、しかもこれら
最高濃縮度の燃料集合体は炉心の周辺部に装荷されてい
るので、炉心全体の出力がより高くかつ平均化され、効
率的な燃焼がなされる。したがって、最低濃縮度の燃料
集合体Ｂ・・・も効率的に燃焼される。なお、炉心の最
外周装荷された最高濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・は中性
子の炉心外への漏れにＪ、って他の領域に装荷された最
高濃縮度の燃料集合体Ｂ・・・よりは燃焼が進まない。
そして、第１切イ／フルの運転が終了したら第１回の燃
料交換をおこなう。この燃料交換では最低！Ｉｉ！度で
あ−）だ燃料集合体Ｂ・・・１１６体を全て炉心より取
出し、替わりに新燃料集合体１１６体を装荷する。そし
て、この場合の燃料集合体の装荷パターンを第４図に示
す。この第４図中に記された数字は燃料集合体Ｂ・・・
の無限増倍係数の程度を示し、数字１は無限増倍係数が
最高のものすなわち新燃料集合体を示し、数字２は無限
増倍係数が中程度のものすなわち初装荷炉心で最高濃縮
度であったもの、数字３は無限増倍係数が最低のものす
なわち初装荷炉心で中濃縮度であったものである。そし
て、この第２サイクルでの燃料集合体の装荷パターンは
第４図に示す如く無限増倍係数が最低のものを炉心の最
外周およびコントロールセルＣ′・・・に装荷し、この
他の領域には無限増倍係９− 数が最高、中程度、最低のものをそれぞれ平均に分散１
ノで装荷する。
料交換をおこなう。この燃料交換では最低！Ｉｉ！度で
あ−）だ燃料集合体Ｂ・・・１１６体を全て炉心より取
出し、替わりに新燃料集合体１１６体を装荷する。そし
て、この場合の燃料集合体の装荷パターンを第４図に示
す。この第４図中に記された数字は燃料集合体Ｂ・・・
の無限増倍係数の程度を示し、数字１は無限増倍係数が
最高のものすなわち新燃料集合体を示し、数字２は無限
増倍係数が中程度のものすなわち初装荷炉心で最高濃縮
度であったもの、数字３は無限増倍係数が最低のものす
なわち初装荷炉心で中濃縮度であったものである。そし
て、この第２サイクルでの燃料集合体の装荷パターンは
第４図に示す如く無限増倍係数が最低のものを炉心の最
外周およびコントロールセルＣ′・・・に装荷し、この
他の領域には無限増倍係９− 数が最高、中程度、最低のものをそれぞれ平均に分散１
ノで装荷する。
そして、この装荷パターンで第２サイクルの運転をおこ
なう。この第２ザイクル以降での装荷パターンは基本的
には平衡炉心と同じものであり、特に燃料の経済性向上
を達成するものではなく、平衡炉心に円滑に移行するた
めのものである。
なう。この第２ザイクル以降での装荷パターンは基本的
には平衡炉心と同じものであり、特に燃料の経済性向上
を達成するものではなく、平衡炉心に円滑に移行するた
めのものである。
次にこの第２サイクルの運転が終了したら２回目の燃料
交換をおこなう。この燃料交換では初装荷炉心で中濃縮
度の燃料集合体Ｂ・・・１９２体のうちの１８０体を炉
心から取出して残り１２体を残し、替わりに新燃料集合
体１８０を装荷する。したがって、この燃料交換では燃
料集合体の種類は無限増倍係数の異なる４種類となり、
その装荷パターンを第５図示す。この第５図中の数字の
１は無限増倍係数の最も高いものすなわち新燃料集合体
を示し、また数字４は無限増倍係数が最も低いものすな
わち前述した１２体のものである。そして、この第３サ
イクルの装荷パターンも炉心の最外周およびコントロー
ルセルＣ−・・・に無限増倍係１０− 数の低い燃料集合体Ｂ・・・を装荷したものである。
交換をおこなう。この燃料交換では初装荷炉心で中濃縮
度の燃料集合体Ｂ・・・１９２体のうちの１８０体を炉
心から取出して残り１２体を残し、替わりに新燃料集合
体１８０を装荷する。したがって、この燃料交換では燃
料集合体の種類は無限増倍係数の異なる４種類となり、
その装荷パターンを第５図示す。この第５図中の数字の
１は無限増倍係数の最も高いものすなわち新燃料集合体
を示し、また数字４は無限増倍係数が最も低いものすな
わち前述した１２体のものである。そして、この第３サ
イクルの装荷パターンも炉心の最外周およびコントロー
ルセルＣ−・・・に無限増倍係１０− 数の低い燃料集合体Ｂ・・・を装荷したものである。
そして、この第３サイクルの運転が終了したら第３回の
燃料交換をおこなう。この第３回の燃料交換では初装荷
炉心で最高濃縮度であった燃料集合体Ｂ・・・２５２７
＋、が最も無限増倍係数が低くなっている。イして、こ
の燃料交換ではこの２５２体のうちの７５２体ｃ１５よ
び第３ザイクルで無限増倍係数が最も低か・）だ燃料集
合体１２体を炉心から取出し、替わりに新燃料集合体１
６４体を装荷すズ）。なお、初装荷炉心で最高濃縮度で
あった燃料集合体Ｂ・・・のうら炉心に残す１００体は
初装荷炉心で炉心の最外周に装荷されていたもの、すな
わらあまり燃焼の進んでいないものを選ぶ。そして、以
下このようにして最終的に平衡炉心に移行する。
燃料交換をおこなう。この第３回の燃料交換では初装荷
炉心で最高濃縮度であった燃料集合体Ｂ・・・２５２７
＋、が最も無限増倍係数が低くなっている。イして、こ
の燃料交換ではこの２５２体のうちの７５２体ｃ１５よ
び第３ザイクルで無限増倍係数が最も低か・）だ燃料集
合体１２体を炉心から取出し、替わりに新燃料集合体１
６４体を装荷すズ）。なお、初装荷炉心で最高濃縮度で
あった燃料集合体Ｂ・・・のうら炉心に残す１００体は
初装荷炉心で炉心の最外周に装荷されていたもの、すな
わらあまり燃焼の進んでいないものを選ぶ。そして、以
下このようにして最終的に平衡炉心に移行する。
（発明の効果）
上述の如く本発明（Ｊ、初装荷炉心においては上記燃Ｆ
ｌ集合体を濃縮度の互いに異なる複数種類と１）、最高
濃縮度の燃料集合体を炉心の最外周の位置に装荷し、ま
た最（ｉｔ ａｉ縮度の燃料集合体を調整棒として使用
する制御棒を含む単位格子に装荷し、１サイクル運転し
た後には無限増倍係数の最も低い燃料集合体を炉心の最
外周の位置および調整棒として使用する制御棒を含む単
位格子に装荷するものである。したがって、初装荷炉心
おいては中性子の漏れによって出力が低くなる炉心の最
外周部に無限増倍係数の高い最高濃縮度の燃料集合体が
装荷されるので、第１サイクルの燃焼では炉心全体の出
力が増大し、燃料集合体を効率的に燃焼させることがで
きる。また、この初装荷炉心では罷外周に最高ｉｌｌ縮
度の燃料集合体が装荷されるので、この分だけ最低濃縮
度の燃料集合体の装荷体数が少なくなる。したがって、
第１回の燃料交換では最低濃縮度の燃料集合体が十分に
燃焼の進んだ状態で炉心から取出され、しかもこの最低
濃縮度の燃料集合体の体数は少ないのでこの第１サイク
ルにおける燃料の経済性は大幅に向上する。また、初装
荷炉心におＣブる最高濃縮度の燃料集合体の装荷体数は
従来より増加するが、これら最高濃縮度の燃料集合体は
いずれ平衡炉心の移行する間に燃焼が進んだ状態で炉心
から取出されるので、故サイクルに１〕Ｉ：る期間でみ
ればこの最高濃縮度の燃＄１集合１１：の装荷体数の増
加は燃料の経済性の低下を招くことはない等その効果は
大である。
ｌ集合体を濃縮度の互いに異なる複数種類と１）、最高
濃縮度の燃料集合体を炉心の最外周の位置に装荷し、ま
た最（ｉｔ ａｉ縮度の燃料集合体を調整棒として使用
する制御棒を含む単位格子に装荷し、１サイクル運転し
た後には無限増倍係数の最も低い燃料集合体を炉心の最
外周の位置および調整棒として使用する制御棒を含む単
位格子に装荷するものである。したがって、初装荷炉心
おいては中性子の漏れによって出力が低くなる炉心の最
外周部に無限増倍係数の高い最高濃縮度の燃料集合体が
装荷されるので、第１サイクルの燃焼では炉心全体の出
力が増大し、燃料集合体を効率的に燃焼させることがで
きる。また、この初装荷炉心では罷外周に最高ｉｌｌ縮
度の燃料集合体が装荷されるので、この分だけ最低濃縮
度の燃料集合体の装荷体数が少なくなる。したがって、
第１回の燃料交換では最低濃縮度の燃料集合体が十分に
燃焼の進んだ状態で炉心から取出され、しかもこの最低
濃縮度の燃料集合体の体数は少ないのでこの第１サイク
ルにおける燃料の経済性は大幅に向上する。また、初装
荷炉心におＣブる最高濃縮度の燃料集合体の装荷体数は
従来より増加するが、これら最高濃縮度の燃料集合体は
いずれ平衡炉心の移行する間に燃焼が進んだ状態で炉心
から取出されるので、故サイクルに１〕Ｉ：る期間でみ
ればこの最高濃縮度の燃＄１集合１１：の装荷体数の増
加は燃料の経済性の低下を招くことはない等その効果は
大である。
第１図は単位格子の模式的な平面図、第２図は炉心の一
部の模式的な平面図である。第３図ないし第６図は本発
明の一実施例を説明する燃料集合体の装荷パターンを示
す模式的な図である。 Ａ・・・・・・制御棒、Ｂ・・・・・・燃料集合体、Ｃ
・・・・・・単位格子、Ｃ−・・・・・・＝ｌン１〜ロ
ールセル。 出願人代即人 弁理士 鈴江武彦 １３−
部の模式的な平面図である。第３図ないし第６図は本発
明の一実施例を説明する燃料集合体の装荷パターンを示
す模式的な図である。 Ａ・・・・・・制御棒、Ｂ・・・・・・燃料集合体、Ｃ
・・・・・・単位格子、Ｃ−・・・・・・＝ｌン１〜ロ
ールセル。 出願人代即人 弁理士 鈴江武彦 １３−
Claims (1)
- 制御棒の周囲に４体の燃料集合体を装荷して単位格子を
構成し、この単位格子を複数個格子状に配列して炉心を
構成した沸騰水形原子炉を運転する方法において、初装
荷炉心においては上記燃料集合体を濃縮度の互いに異な
る複数種類とし、最高濃縮度の燃料集合体を炉心の最外
周の位置に装荷し、またＲ低濃縮度の燃料集合体を調整
棒として使用する制御棒を含む単位格子に装荷し、１サ
イクル運転した後には無限増倍係数の最も低い燃料集合
体を炉心の最外周の位置および調整棒として使用する制
御棒を含む単位格子に装荷することを特徴とする沸騰水
形原子炉の運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58181516A JPS6071987A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 沸騰水形原子炉の運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58181516A JPS6071987A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 沸騰水形原子炉の運転方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6071987A true JPS6071987A (ja) | 1985-04-23 |
| JPH0527075B2 JPH0527075B2 (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=16102118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58181516A Granted JPS6071987A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 沸騰水形原子炉の運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6071987A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006234396A (ja) * | 2005-02-22 | 2006-09-07 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 原子炉燃料の運用方法 |
| JP2011169858A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd | 沸騰水型原子炉の初装荷炉心 |
| WO2015059737A1 (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-30 | 株式会社日立製作所 | 原子炉炉心 |
-
1983
- 1983-09-29 JP JP58181516A patent/JPS6071987A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006234396A (ja) * | 2005-02-22 | 2006-09-07 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 原子炉燃料の運用方法 |
| JP2011169858A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd | 沸騰水型原子炉の初装荷炉心 |
| WO2015059737A1 (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-30 | 株式会社日立製作所 | 原子炉炉心 |
| JPWO2015059737A1 (ja) * | 2013-10-21 | 2017-03-09 | 株式会社日立製作所 | 原子炉炉心 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0527075B2 (ja) | 1993-04-20 |
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