JPS6072681A - ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接方法 - Google Patents
ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接方法Info
- Publication number
- JPS6072681A JPS6072681A JP17714583A JP17714583A JPS6072681A JP S6072681 A JPS6072681 A JP S6072681A JP 17714583 A JP17714583 A JP 17714583A JP 17714583 A JP17714583 A JP 17714583A JP S6072681 A JPS6072681 A JP S6072681A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- metal
- steel
- chemical components
- base metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/23—Arc welding or cutting taking account of the properties of the materials to be welded
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接方法、詳
しくは、炭素含有量０．０３重量％以下のステンレス鋼
、いわゆる Ａ Ｓ Ｔ’ＭならびにＪＩＳ規格のＬタ
イプステンレス鋼を合材としたクラツド鋼の突合せ溶接
方法に関する。
しくは、炭素含有量０．０３重量％以下のステンレス鋼
、いわゆる Ａ Ｓ Ｔ’ＭならびにＪＩＳ規格のＬタ
イプステンレス鋼を合材としたクラツド鋼の突合せ溶接
方法に関する。
炭素含有量０．０３重量％以下のステンレス鋼（以下単
に低炭素ステンレス鋼と称する。）は、炭素含有量が０
．０３重量％を越した通常のステンレス鋼に比して、耐
食性が改善され、また熱処理中おるいは熱間圧延時等の
高温加熱された場合に炭化物の析出が抑制される等の利
点があるため、広範囲の腐食環境下に使用されており、
またこれ等低炭素ステンレス鋼を合材とするクラツド鋼
も既に多方面に利用されている。
に低炭素ステンレス鋼と称する。）は、炭素含有量が０
．０３重量％を越した通常のステンレス鋼に比して、耐
食性が改善され、また熱処理中おるいは熱間圧延時等の
高温加熱された場合に炭化物の析出が抑制される等の利
点があるため、広範囲の腐食環境下に使用されており、
またこれ等低炭素ステンレス鋼を合材とするクラツド鋼
も既に多方面に利用されている。
クラツド鋼は、殆どの場合に溶接構造物として使用に供
されるが、低炭素ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接は
、従来は通常第１図に示すような要領で施工されている
。すなわち、母材１相当の化学成分の溶接材料を用いて
母材溶接金属２を肉盛シし、次いで低炭素ステンレス鋼
たる合材３よりもクローム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）
等の含有量の多い溶接材料を用いて溶接金属４を肉盛シ
し、更に合材３と同等の化学成分を有する溶接材料を用
いて溶接金属５を肉盛９する。
されるが、低炭素ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接は
、従来は通常第１図に示すような要領で施工されている
。すなわち、母材１相当の化学成分の溶接材料を用いて
母材溶接金属２を肉盛シし、次いで低炭素ステンレス鋼
たる合材３よりもクローム（Ｃｒ）、ニッケル（Ｎｉ）
等の含有量の多い溶接材料を用いて溶接金属４を肉盛シ
し、更に合材３と同等の化学成分を有する溶接材料を用
いて溶接金属５を肉盛９する。
かかる溶接方法による理由は、溶接金属４は母材１及び
母材溶接金属２との関連において、炭素が侵入して炭素
含有量が使用した溶接材料に比して極めて多くなシ、逆
にＣ、Ｎｉ等の必須合金元素は希釈されてその含有量が
減少するためである。すなわち、合材３が低炭素ステン
レス鋼の場合には、一般にその溶接金属５の炭素含有量
は０．０４重景％以下を要求されるが、一般に用いられ
るサブマージドアーク溶接、被覆アーク溶接、ＭＩＧ溶
接等の溶接法では溶は込み率が２０〜５０％と大きいた
めに溶接金属４のみによる達成は不可能でアシ、更にＣ
ｒ 、 Ｎｉ等の合金元素は希釈されるのを見越して該
溶接材料に多い目に添加しであるが、上記した一般の溶
接法にあっては、溶接条件によって溶は込み率の変動が
大きいため溶接金属４のみで合材３相当の合金成分を工
業的に確保することは極めて困難である。そのために合
材３に化学成分が相当する溶接材料を用いて更に溶接金
属５を肉盛シする必要があった。
母材溶接金属２との関連において、炭素が侵入して炭素
含有量が使用した溶接材料に比して極めて多くなシ、逆
にＣ、Ｎｉ等の必須合金元素は希釈されてその含有量が
減少するためである。すなわち、合材３が低炭素ステン
レス鋼の場合には、一般にその溶接金属５の炭素含有量
は０．０４重景％以下を要求されるが、一般に用いられ
るサブマージドアーク溶接、被覆アーク溶接、ＭＩＧ溶
接等の溶接法では溶は込み率が２０〜５０％と大きいた
めに溶接金属４のみによる達成は不可能でアシ、更にＣ
ｒ 、 Ｎｉ等の合金元素は希釈されるのを見越して該
溶接材料に多い目に添加しであるが、上記した一般の溶
接法にあっては、溶接条件によって溶は込み率の変動が
大きいため溶接金属４のみで合材３相当の合金成分を工
業的に確保することは極めて困難である。そのために合
材３に化学成分が相当する溶接材料を用いて更に溶接金
属５を肉盛シする必要があった。
そして、上記した従来の溶接法には下記のような欠点が
ある。
ある。
（イ） 合材３側に二層の肉盛シを必要とするために溶
接時間が長くなシ、ひいては欠陥発生の機会が多くなる
。
接時間が長くなシ、ひいては欠陥発生の機会が多くなる
。
（ロ）低炭素ステンレスクラツド鋼の厚さが薄い場合に
は、二層肉盛シのため合材側溶接金属の占める割合が多
くなる。そして一般にステンレス鋼溶接金属は母材に比
して強度が低いために母材の炭素鋼が合材に比し板厚が
小さい場合溶接金属部がクラツド鋼母材（非溶接部）よ
シ強度が低くなることがある。
は、二層肉盛シのため合材側溶接金属の占める割合が多
くなる。そして一般にステンレス鋼溶接金属は母材に比
して強度が低いために母材の炭素鋼が合材に比し板厚が
小さい場合溶接金属部がクラツド鋼母材（非溶接部）よ
シ強度が低くなることがある。
Ｈ母材側を溶接する際に合材が溶融するのを避けるため
に合材には巾広い開先を加工しておシ、そのために溶接
金属の巾が広くなり、溶接にはウィービング法等の煩雑
な運棒を採用せざるを得なかった。
に合材には巾広い開先を加工しておシ、そのために溶接
金属の巾が広くなり、溶接にはウィービング法等の煩雑
な運棒を採用せざるを得なかった。
上記の事情により、低炭素ステンレスクラツド鋼の溶接
には、高能率でしかも安定して目標の化学成分を有する
溶接金属が得られる溶接法の出現が望まれていた。
には、高能率でしかも安定して目標の化学成分を有する
溶接金属が得られる溶接法の出現が望まれていた。
本発明は、低炭素ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接に
おいて、合材側を合材相当の化学成分を有する帯状電極
を用いて、溶は込み率を２０％以下とする一層盛シを行
うことによって目標の化学成分を有する溶接金属が得ら
れる高能率な溶接法を提供するものである。
おいて、合材側を合材相当の化学成分を有する帯状電極
を用いて、溶は込み率を２０％以下とする一層盛シを行
うことによって目標の化学成分を有する溶接金属が得ら
れる高能率な溶接法を提供するものである。
本発明に係るステンレスクラッド鋼の突合せ溶接法につ
いて第２図、３図を参照しながら説明する。
いて第２図、３図を参照しながら説明する。
ｌは炭素鋼又は低合金鋼からなる母材、２は母材溶接金
属、３は低炭素ステンレス鋼よシなる合材である。そし
て合材３を帯状電極肉盛シ法にて溶接する。６は帯状電
極であシ、７はフラツクスであシ、帯状電極６はアーク
熱及び溶融スラグ８の抵抗発熱とにょシ溶融させられて
合材溶接金属９が得られる。なお１ｏは固化した固体ス
ラグでるる。
属、３は低炭素ステンレス鋼よシなる合材である。そし
て合材３を帯状電極肉盛シ法にて溶接する。６は帯状電
極であシ、７はフラツクスであシ、帯状電極６はアーク
熱及び溶融スラグ８の抵抗発熱とにょシ溶融させられて
合材溶接金属９が得られる。なお１ｏは固化した固体ス
ラグでるる。
帯状電極を用いたスラグ抵抗発熱による溶接は極めて低
い溶は込み溶接が可能であり、２０％以下の安定した溶
は込み率となるので、合材相当の化学成分を有する溶接
金属が一層のみの肉＆シにて得られ、しかもウィービン
グのような煩雑な運、棒を行う必要がない。
い溶は込み溶接が可能であり、２０％以下の安定した溶
は込み率となるので、合材相当の化学成分を有する溶接
金属が一層のみの肉＆シにて得られ、しかもウィービン
グのような煩雑な運、棒を行う必要がない。
次に本発明の実−例について説明する。
母材１＠を母材相当の化学成分の溶接棒を用いて肉盛り
し、母材溶接金ｌＡＺを形成した後に、厚さ０．３ ｍ
、巾９．０籠の第１表に示す重量％の化学成分よシな
る帯状′ｔ８．極６を用い、第２表に示す溶接条件にて
２相ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接を行った。合材
側溶接は第２図、第３図によって一層肉盛りを行ってい
る。第３表に供試材たる合材の化学成分を合材側溶接金
属の化学成分？示す。
し、母材溶接金ｌＡＺを形成した後に、厚さ０．３ ｍ
、巾９．０籠の第１表に示す重量％の化学成分よシな
る帯状′ｔ８．極６を用い、第２表に示す溶接条件にて
２相ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接を行った。合材
側溶接は第２図、第３図によって一層肉盛りを行ってい
る。第３表に供試材たる合材の化学成分を合材側溶接金
属の化学成分？示す。
その結果、第３表に分析値を重量％で示す化学成分を有
する合材溶接金Ｎ ｇを得た。該表の数値よシ知られる
ように、合材溶接金属９の化学成分は、合材３の化学成
分規格範囲内でち９、特に炭素量は０．０４％以下の１
画めて低い値を示した。
する合材溶接金Ｎ ｇを得た。該表の数値よシ知られる
ように、合材溶接金属９の化学成分は、合材３の化学成
分規格範囲内でち９、特に炭素量は０．０４％以下の１
画めて低い値を示した。
また帯状′氏極は、巾が広いために溶接入熱は分散され
単位面積当シの溶接入熱量は少なく、その結果低炭素ス
テンレスクラツド鋼の溶接熱影響部の劣化は軽減した。
単位面積当シの溶接入熱量は少なく、その結果低炭素ス
テンレスクラツド鋼の溶接熱影響部の劣化は軽減した。
腐食試験として、（イ）３％ＦｅＣｌ３による５０℃×
４８時間の孔食試験と（ロ）５％Ｈ２Ｓ Ｏ，による沸
騰×５時間の全面腐食試験を行った。
４８時間の孔食試験と（ロ）５％Ｈ２Ｓ Ｏ，による沸
騰×５時間の全面腐食試験を行った。
その結果を第４表に示す。
笛４表 溶接部の腐食試験
眩光の数値よシ知られる如く、熱影響部を含む溶接金属
は合材部と同等の極めて良好な耐食性を示した。
は合材部と同等の極めて良好な耐食性を示した。
本発明に係るステンレスクラツド鋼の突合せ溶接方法は
、母材が炭素鋼又は低合金鋼からなジ、合材が炭素含有
量０．０３重量％以下のステンレス鋼からなるステンレ
スクラツド鋼の突合せ溶接において、母材側を母材相当
の化学成分の溶接材料にて肉盛９し、合材側を合材和尚
の化学成分の帯状電極を用いて溶は込み率を２０％以下
として一層盛シする。
、母材が炭素鋼又は低合金鋼からなジ、合材が炭素含有
量０．０３重量％以下のステンレス鋼からなるステンレ
スクラツド鋼の突合せ溶接において、母材側を母材相当
の化学成分の溶接材料にて肉盛９し、合材側を合材和尚
の化学成分の帯状電極を用いて溶は込み率を２０％以下
として一層盛シする。
従って、溶は込み率が低いので合材溶接金属への炭素の
浸入及びＣｒ 、 Ｎｉ等の合金元素の希釈は、極めて
低下して合材溶接部の耐食性が確保され、かつ一層肉盛
シのために溶接時間は短°−サれ、煩雑な運棒操作は不
要となシ、溶接部つ能率を著しく向上でき、合せて溶接
部の強低下も抑制できた。
浸入及びＣｒ 、 Ｎｉ等の合金元素の希釈は、極めて
低下して合材溶接部の耐食性が確保され、かつ一層肉盛
シのために溶接時間は短°−サれ、煩雑な運棒操作は不
要となシ、溶接部つ能率を著しく向上でき、合せて溶接
部の強低下も抑制できた。
第１図は低炭素ステンレスクラツド鋼の従来の突合せ溶
接法の説明図、第２図は本発明に係る低炭素ステンレス
クラツド鋼の突合せ溶接法の説明用正面図、第３図は第
２図のＡ−Ａ線断面図でおる。 １：母材、２：母材溶接金属、３：合材（低炭素ステン
レス鋼）、６：帯状電極、７：スラックス、８：溶融ス
ラグ、９：合材溶接金属、１０：固体スラグ。 代理人弁理士 前 １） 利 之 第１図 第２図 第３図
接法の説明図、第２図は本発明に係る低炭素ステンレス
クラツド鋼の突合せ溶接法の説明用正面図、第３図は第
２図のＡ−Ａ線断面図でおる。 １：母材、２：母材溶接金属、３：合材（低炭素ステン
レス鋼）、６：帯状電極、７：スラックス、８：溶融ス
ラグ、９：合材溶接金属、１０：固体スラグ。 代理人弁理士 前 １） 利 之 第１図 第２図 第３図
Claims (1)
- １、母材が炭素鋼又は低合金鋼からなシ、合材が炭素含
有量０．０３重量％以下のステンレス鋼からなるステン
レスクラツド鋼の突合せ溶接において、母材側を母材相
当の化学成分の溶接材料にて肉＆シし、合材側を合材相
当の化学成分の帯状電極を用いて溶は込み率を２０％以
下として一層盛９することを特徴とするステンレスクラ
ツド鋼の突合せ溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17714583A JPS6072681A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17714583A JPS6072681A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6072681A true JPS6072681A (ja) | 1985-04-24 |
Family
ID=16025971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17714583A Pending JPS6072681A (ja) | 1983-09-27 | 1983-09-27 | ステンレスクラツド鋼の突合せ溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6072681A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100375795B1 (ko) * | 1998-05-30 | 2003-05-09 | 현대중공업 주식회사 | 크래드강재맞대기용접부육성용접방법 |
| CN114603234A (zh) * | 2022-04-02 | 2022-06-10 | 鲁西工业装备有限公司 | 一种42CrMo合金钢与低碳钢异种钢焊接方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5656797A (en) * | 1979-10-12 | 1981-05-18 | Jgc Corp | Welding method of high purity ferrite stainless steel |
| JPS5832597A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼継手の溶接方法 |
-
1983
- 1983-09-27 JP JP17714583A patent/JPS6072681A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5656797A (en) * | 1979-10-12 | 1981-05-18 | Jgc Corp | Welding method of high purity ferrite stainless steel |
| JPS5832597A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-25 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド鋼継手の溶接方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100375795B1 (ko) * | 1998-05-30 | 2003-05-09 | 현대중공업 주식회사 | 크래드강재맞대기용접부육성용접방법 |
| CN114603234A (zh) * | 2022-04-02 | 2022-06-10 | 鲁西工业装备有限公司 | 一种42CrMo合金钢与低碳钢异种钢焊接方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07314174A (ja) | ステンレスクラッド鋼管の造管溶接方法 | |
| US2240672A (en) | Welding rod | |
| US4534793A (en) | Cast iron welding materials and method | |
| US2054405A (en) | Welding chromium-nickel-titanium steels | |
| JPH01178375A (ja) | ステンレスクラッド鋼板の片面溶接方法 | |
| JPH06320280A (ja) | 両面クラッド複層鋼材の突合せ溶接方法 | |
| JPH05200582A (ja) | 耐候性に優れた耐火鋼用溶接ワイヤ | |
| JP3201178B2 (ja) | ２相ステンレス鋼溶接管の製造方法 | |
| RU2076792C1 (ru) | Способ соединения двух разнородных металлов | |
| JPH07124785A (ja) | 耐熱フェライト系ステンレス鋼用シームレスフラックス入りワイヤ | |
| Kinsey | The welding of structural steels without preheat | |
| EP0038820B1 (en) | Cast iron welding materials | |
| JPH01202395A (ja) | ステンレス鋼ガスシールドアーク溶接用ワイヤ | |
| JPH01100247A (ja) | オーステナイト系耐食鋳銅 | |
| Lauro et al. | Welding and weldability of the ‘super-austenitic’and ‘super-martensitic’stainless steels | |
| JPH01202390A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接構造物の溶接方法 | |
| JP3146889B2 (ja) | 溶接部の靱性および耐食性に優れた２相ステンレス鋼溶接管の製造方法 | |
| JPH0542390A (ja) | ９Ｃｒ系鋼溶接用低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JP2000288738A (ja) | 高クロムフェライト鋼の溶接継手構造 | |
| Paraye et al. | Role of Filler Materials on Welding Performance | |
| JPS6016488B2 (ja) | 高純度フエライト系ステンレス鋼の熱処理方法 | |
| JPS6390370A (ja) | 高合金クラツド鋼の溶接方法 | |
| Lau et al. | Fusion welding of stainless steels | |
| JPS6087992A (ja) | 耐粒界腐食性を高めたオーステナイト・フェライト系ステンレス合金 | |
| JPS62224497A (ja) | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |