JPS6077931A - 鋼帯の無酸化加熱法 - Google Patents
鋼帯の無酸化加熱法Info
- Publication number
- JPS6077931A JPS6077931A JP18512583A JP18512583A JPS6077931A JP S6077931 A JPS6077931 A JP S6077931A JP 18512583 A JP18512583 A JP 18512583A JP 18512583 A JP18512583 A JP 18512583A JP S6077931 A JPS6077931 A JP S6077931A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating
- temperature
- burner
- flame
- copper
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼帯な無酸化状態で加熱する方法に関する。
連続亜鉛メッキ設備或いは連続焼鈍設備における従来の
直火加熱法にけ以下の如き方法がある。
直火加熱法にけ以下の如き方法がある。
ＣＯ／ＣＯ２、■ｔ／ＨｚＯ比率が
ＦｅＯ＋Ｃｏ −＋ Ｆｅ ＋ ＣｏｔＦｅＯ＋ Ｈ２
−＋ Ｆｓ ＋Ｈ１Ｏなる反応を促進するようにして加
熱する方法。この方法によれば、銅帯の表面を完全に無
酸化で加熱することが出来るが、 （イ）火炎温度が低く、加熱効率が悪いこと、←）排ガ
ス中の未燃分の処理を必要とすること、等の問題を有し
ている。
−＋ Ｆｓ ＋Ｈ１Ｏなる反応を促進するようにして加
熱する方法。この方法によれば、銅帯の表面を完全に無
酸化で加熱することが出来るが、 （イ）火炎温度が低く、加熱効率が悪いこと、←）排ガ
ス中の未燃分の処理を必要とすること、等の問題を有し
ている。
（２） 直火炉内での銅帯表面の酸化は無視して、直火
炉に続く均熱炉（ラジアントチューブ炉で炉内に還元性
のガスを充満している）で酸化膜を還元する方法。この
方法では、均熱炉入口付近のハースロール表面は銅帯表
面の酸化膜によシ所謂ロールピックアップの問題を生ず
る。
炉に続く均熱炉（ラジアントチューブ炉で炉内に還元性
のガスを充満している）で酸化膜を還元する方法。この
方法では、均熱炉入口付近のハースロール表面は銅帯表
面の酸化膜によシ所謂ロールピックアップの問題を生ず
る。
（３）特許公開５５−９１９４３号「冷延鋼帯の連続焼
鈍法」に見られるように１直火炉入口から出口Ｋかけて
、銅帯表面温度の上昇に応じて空気比を漸減する空気比
傾斜燃焼法。この方法では、る、 （ロ） この酸化膜によりハースロールのピックアップ
が発生する、 ←う 酸化膜の還元処理を必要とする、等の問題が残さ
れる。
鈍法」に見られるように１直火炉入口から出口Ｋかけて
、銅帯表面温度の上昇に応じて空気比を漸減する空気比
傾斜燃焼法。この方法では、る、 （ロ） この酸化膜によりハースロールのピックアップ
が発生する、 ←う 酸化膜の還元処理を必要とする、等の問題が残さ
れる。
（４） 米国特許第３，３２０，０８５号に見られる直
火炉の入口から出口にかけて、ラジアントカップバーナ
により、還元加熱を行う方法。この方法の場合、燃焼ガ
スからのカーボンイ」着が顕著となる。連続亜鉛メッキ
の場合のように、最終製品として＠帯表面がメッキされ
Ｚ〕ような場合には、メッキ密着性を害しない限りは、
このカーボン付着は問題とならないが、連続焼鈍で作ら
れる鋼板表面上にカーボンが付着している場合には、そ
の後の化成処理を甚しく阻害することが知られている。
火炉の入口から出口にかけて、ラジアントカップバーナ
により、還元加熱を行う方法。この方法の場合、燃焼ガ
スからのカーボンイ」着が顕著となる。連続亜鉛メッキ
の場合のように、最終製品として＠帯表面がメッキされ
Ｚ〕ような場合には、メッキ密着性を害しない限りは、
このカーボン付着は問題とならないが、連続焼鈍で作ら
れる鋼板表面上にカーボンが付着している場合には、そ
の後の化成処理を甚しく阻害することが知られている。
上記に関連して、直火炉の入側から中間域までを過剰空
気で燃焼でせ、鋼帯を酸化させ、直火炉Ｒ終段階で上記
還元加熱を行う方法が考えられるが、この場合、強酸化
−強還元の組合せとなり、カーボン付着量は減少すると
予想されるが、銅帯表面は荒れた状態となυ製品品質」
二問題がある。
気で燃焼でせ、鋼帯を酸化させ、直火炉Ｒ終段階で上記
還元加熱を行う方法が考えられるが、この場合、強酸化
−強還元の組合せとなり、カーボン付着量は減少すると
予想されるが、銅帯表面は荒れた状態となυ製品品質」
二問題がある。
以上述べたように、従来の直火加熱法には種々の問題が
あるが、その大きな原因は、直火加熱炉の操炉を単に炉
温と空気比のみを基準として行うところにあり、火炎の
特性を充分に生かしていないためである。
あるが、その大きな原因は、直火加熱炉の操炉を単に炉
温と空気比のみを基準として行うところにあり、火炎の
特性を充分に生かしていないためである。
本発明は、上記従来の直火加熱法の有する問題点を解決
し、火炎の燃焼特性を活用し、直火炉出口において鋼帯
表面上へのカーボン付着を少くシ、且無酸化状態とする
ことを可能とする銅帯の無酸化加熱法を提供することを
目的とする。
し、火炎の燃焼特性を活用し、直火炉出口において鋼帯
表面上へのカーボン付着を少くシ、且無酸化状態とする
ことを可能とする銅帯の無酸化加熱法を提供することを
目的とする。
本発明の銅帯の無酸化加熱法は、直火炉入口から銅帯温
度が６００℃〜８００℃となるまでの、加熱の前段階に
おいては、空気比１．０以下で燃焼させたバーナの燃焼
ガスの、燃焼反応が完了した領域を銅帯表面に当てて岨
帯を加熱し、銅帯温度が前記前段階終末温度を超える加
熱の後段階においては、空気比１．０以下で燃焼させた
バーナの燃焼ガスの、未反応酸素を含ます且反応途中の
中間イオンの存在する領域を銅帯表面に当てて銅帯を加
熱することを特徴とするものである。以下実施例に基い
てその詳細を説明する。
度が６００℃〜８００℃となるまでの、加熱の前段階に
おいては、空気比１．０以下で燃焼させたバーナの燃焼
ガスの、燃焼反応が完了した領域を銅帯表面に当てて岨
帯を加熱し、銅帯温度が前記前段階終末温度を超える加
熱の後段階においては、空気比１．０以下で燃焼させた
バーナの燃焼ガスの、未反応酸素を含ます且反応途中の
中間イオンの存在する領域を銅帯表面に当てて銅帯を加
熱することを特徴とするものである。以下実施例に基い
てその詳細を説明する。
本発明は、従来の直火加熱法の問題点を基礎実験忙より
検討を進めることにより達成されたものであるので、丑
ず本発明者らが行った基礎実験について述べる。
検討を進めることにより達成されたものであるので、丑
ず本発明者らが行った基礎実験について述べる。
バーナ火炎について、火炎中の０．儂度と反応途中の中
間イオン強度について測定した結果、第１図に示すよう
（Ｃ１空気比１．０以下で燃焼させると、火炎（燃焼ガ
ス）はバーナからの距離によって、次の６領域よりなる
ことが明かとなった（図のＤはバーナ内径）。
間イオン強度について測定した結果、第１図に示すよう
（Ｃ１空気比１．０以下で燃焼させると、火炎（燃焼ガ
ス）はバーナからの距離によって、次の６領域よりなる
ことが明かとなった（図のＤはバーナ内径）。
（Ｉ） 中間イオンの存在が認められるが、まだ反応に
関与していない０２が存在する領域。
関与していない０２が存在する領域。
（ＩＩ） 未反応０．の存在は認められず、且反応途中
の中間イオンの存在する領域。
の中間イオンの存在する領域。
（２） 中間イオンの存在が殆ど認められず、燃焼反応
が完了しほぼ平衡組成となっている領域。
が完了しほぼ平衡組成となっている領域。
ここで中間イオンの存在は、第２図に示す如き２線式の
直流雪圧印加プローブを用いて測定した。
直流雪圧印加プローブを用いて測定した。
第２図において、１はバーナ、２は火炎、５は２線式グ
ローブ、４は直流電圧電源、５は電流計である。
ローブ、４は直流電圧電源、５は電流計である。
上記ろ領域のそれぞれによって、普通鎖板（ＳＳ４１
、板厚０．８叫）を常温から８５１］″Ｃまで加熱しく
空気比は０．９とす）、不活性気体中で冷却し、鋼板表
面の酸化膜厚さ及びカーボッ４１１着量を測定した。そ
の結果は表１に示す通りである。
、板厚０．８叫）を常温から８５１］″Ｃまで加熱しく
空気比は０．９とす）、不活性気体中で冷却し、鋼板表
面の酸化膜厚さ及びカーボッ４１１着量を測定した。そ
の結果は表１に示す通りである。
表 １
（カーボンはフォード法による測定値）（Ｉ）の領域で
鋼帯を加熱した場合、遊離酸素によ９表面は急速に酸化
する。
鋼帯を加熱した場合、遊離酸素によ９表面は急速に酸化
する。
（ＩＩ）の領域で加熱した場合、銅帯は還元されるが、
カーボンの付着が見られる。通常２ ｍｆＡ＆以上のカ
ーボンが銅帯表面に付着していると、化成処理性が悪く
なることが知られており、本領域で常温から焼鈍所定温
度棟で加熱することは、製品品質上好ましくない。この
カーボンの付着機構は今のところ理論的には明かにされ
ていないが、（Ｉｌｌの領域は反応途中の中間イオンが
存在する領域であシ、この領域中のｃ、Ｎ３−’、 Ｃ
ＨＯ＋ 等の炭化水素イオンが遊離カーボンの発生原因
物質とたり得るという説があり、銅帯表面上でガスが急
冷され、気相ススを析出し付着するという機構が推定さ
れる、即ち、この領域は、中間イオンによるり・１帯表
面の還元能力を有すると同時に、気相ススを生成し、銅
帯表面にカーボンを付着させる領域と言うことが出来る
。
カーボンの付着が見られる。通常２ ｍｆＡ＆以上のカ
ーボンが銅帯表面に付着していると、化成処理性が悪く
なることが知られており、本領域で常温から焼鈍所定温
度棟で加熱することは、製品品質上好ましくない。この
カーボンの付着機構は今のところ理論的には明かにされ
ていないが、（Ｉｌｌの領域は反応途中の中間イオンが
存在する領域であシ、この領域中のｃ、Ｎ３−’、 Ｃ
ＨＯ＋ 等の炭化水素イオンが遊離カーボンの発生原因
物質とたり得るという説があり、銅帯表面上でガスが急
冷され、気相ススを析出し付着するという機構が推定さ
れる、即ち、この領域は、中間イオンによるり・１帯表
面の還元能力を有すると同時に、気相ススを生成し、銅
帯表面にカーボンを付着させる領域と言うことが出来る
。
はりの領域で加熱した場合、（１１の領域はど厚い酸化
膜を生じないが、テンパーカラー程度の酸化を生じてい
る。然し、カーボンの付着は殆ど見られない。この領域
での酸化還元機構は、化学平衡論で説明づけられると考
えられる。即ち、空気比０．９で燃焼させた燃焼ガスを
（ｆｉｌｌの領域で銅帯に当てた場合、 Ｆｅ ＋ ＣＯ，−＋ ＦｅＯ＋ Ｃ０Ｆｅ ＋ １１
２０−＋ Ｆｅ０−１■Ｉ２の反応が進むが、（Ｉｌの
領域での Ｆｅ ＋ １／２０２ →Ｆ６０ の反応よりも反応速度が遅いため、酸化量は少ない。ま
たこの領域のガス成分分子は（Ｉｌｌの領域と比べて安
定しており、銅帯表面でガス温度が急速に低下してもカ
ーボンを析出しないものと推定される。
膜を生じないが、テンパーカラー程度の酸化を生じてい
る。然し、カーボンの付着は殆ど見られない。この領域
での酸化還元機構は、化学平衡論で説明づけられると考
えられる。即ち、空気比０．９で燃焼させた燃焼ガスを
（ｆｉｌｌの領域で銅帯に当てた場合、 Ｆｅ ＋ ＣＯ，−＋ ＦｅＯ＋ Ｃ０Ｆｅ ＋ １１
２０−＋ Ｆｅ０−１■Ｉ２の反応が進むが、（Ｉｌの
領域での Ｆｅ ＋ １／２０２ →Ｆ６０ の反応よりも反応速度が遅いため、酸化量は少ない。ま
たこの領域のガス成分分子は（Ｉｌｌの領域と比べて安
定しており、銅帯表面でガス温度が急速に低下してもカ
ーボンを析出しないものと推定される。
以上のように、空気比を１．０以下として燃焼させたバ
ーナ火炎の場合、バーナ構造によっては明瞭でない場合
もあるが、概ね上記６領域に分割される。
ーナ火炎の場合、バーナ構造によっては明瞭でない場合
もあるが、概ね上記６領域に分割される。
更に、本発明者らは（Ｔｌｌの領域について、特にその
還元能力に関する基礎実験を行った。
還元能力に関する基礎実験を行った。
第６図に実験に使用した試験装置を示す。図において、
６は円筒形の試験炉、７は仕切板、８はバーナ、９は裏
面からＮ２で冷却して一足温度に保つことの出来る円板
試料で、試料はバーナで加熱後、仕切板７を下して、試
料表面側にＮ２を送り、冷却の間の酸化を防ぐようにな
っている。
６は円筒形の試験炉、７は仕切板、８はバーナ、９は裏
面からＮ２で冷却して一足温度に保つことの出来る円板
試料で、試料はバーナで加熱後、仕切板７を下して、試
料表面側にＮ２を送り、冷却の間の酸化を防ぐようにな
っている。
試料表面は予め酸化膜を４００〜４５０Ｘつけておき、
バーナ８で空気比０，９で燃焼させ、この火炎の（ＩＩ
）の還元領域で加熱し、試料温度に応じてその還元時間
（酸化膜厚４００〜４５０Ａより２０〜３０Ａになるま
での時間）を測定した。その還元時間と温度との関係を
示したものが第４図である。
バーナ８で空気比０，９で燃焼させ、この火炎の（ＩＩ
）の還元領域で加熱し、試料温度に応じてその還元時間
（酸化膜厚４００〜４５０Ａより２０〜３０Ａになるま
での時間）を測定した。その還元時間と温度との関係を
示したものが第４図である。
第４図から明かなように、還元時間は板温（試料温度）
６００℃で約１．５秒、７００℃で０．８秒、７５０℃
で（Ｊ、 ５秒程度であり、非常に短時間で還元が行わ
れる。即ち、（Ｉｌｌの領域で生成される程度の厚さの
酸化膜であれば、板温６０ＤＣ以上の領域で、極めて急
速に還元出来ることを示すものである。
６００℃で約１．５秒、７００℃で０．８秒、７５０℃
で（Ｊ、 ５秒程度であり、非常に短時間で還元が行わ
れる。即ち、（Ｉｌｌの領域で生成される程度の厚さの
酸化膜であれば、板温６０ＤＣ以上の領域で、極めて急
速に還元出来ることを示すものである。
又、第３図の装置により同様にカーボン付着量の実験を
行った結果、カーボン付着量は第５図（カーボン付ＮＮ
と加点時間のＩｙＩ係を示すグラフ）に示す如く時間の
関数であることがわが９１火炎の（１）の領域で６秒程
度の加熱であれば殆どカーボンの付着は認めら２ｔず、
５秒程度でも２ ｍ ？／ｒｒ？ 以下であシ、製品高
追上問題と疫らないことがわかった。
行った結果、カーボン付着量は第５図（カーボン付ＮＮ
と加点時間のＩｙＩ係を示すグラフ）に示す如く時間の
関数であることがわが９１火炎の（１）の領域で６秒程
度の加熱であれば殆どカーボンの付着は認めら２ｔず、
５秒程度でも２ ｍ ？／ｒｒ？ 以下であシ、製品高
追上問題と疫らないことがわかった。
以上の２つの基礎実Ｆｌｉから、例えば、銅帯を常温か
ら７００℃まで加熱する場合、 （１）常温〜６００℃程度丑での加Ｐを火炎（バーナの
燃焼ガス）の側）の領域で加熱し、（２）６ ＣＩ ０
〜７００℃までの加熱を火炎（パーサの燃焼ガス）の（
１１の領域で加熱することにより、銅帯表面を無酸化且
カーボンを付着させることなく銅帯を加熱することが可
能となる。
ら７００℃まで加熱する場合、 （１）常温〜６００℃程度丑での加Ｐを火炎（バーナの
燃焼ガス）の側）の領域で加熱し、（２）６ ＣＩ ０
〜７００℃までの加熱を火炎（パーサの燃焼ガス）の（
１１の領域で加熱することにより、銅帯表面を無酸化且
カーボンを付着させることなく銅帯を加熱することが可
能となる。
本発明者らは、上記方法の効是の確認のために、連続亜
鉛メツ守のパイロットラインにて銅帯の連続加熱試験を
行った。第６図はパイロットライン的火炉の略図である
。図において、１０は直火Ｆ、１１は直火炉人口ｆ！１
［バーナ、１２は出口側バーナ、１３は冷却帯でＮ２ガ
スが供給さり、る。１４は鋼帯で、１５は入側コイルで
ある。
鉛メツ守のパイロットラインにて銅帯の連続加熱試験を
行った。第６図はパイロットライン的火炉の略図である
。図において、１０は直火Ｆ、１１は直火炉人口ｆ！１
［バーナ、１２は出口側バーナ、１３は冷却帯でＮ２ガ
スが供給さり、る。１４は鋼帯で、１５は入側コイルで
ある。
実験１：第６図の１１．１２のバーナを同一の急速混合
タイプの拡散型バーナを使用し、銅帯表面には直火炉の
入「コより出口までの間火炎の（１の領域を当てて加熱
［７た。
タイプの拡散型バーナを使用し、銅帯表面には直火炉の
入「コより出口までの間火炎の（１の領域を当てて加熱
［７た。
実験２：出口１ｉ１１バーナ１２には実験１と同じバー
ナを用い、このバーナに面する銅帯表面には火炎（１）
の領域を当てて加熱し、入口側バーナ１１を急速燃焼で
火炎の短いフラット７レーム・バーナに変え、銅帯表面
には火炎（ＩＮ）の領域を当てて加熱した。実験２は本
発明の方法による加熱である。
ナを用い、このバーナに面する銅帯表面には火炎（１）
の領域を当てて加熱し、入口側バーナ１１を急速燃焼で
火炎の短いフラット７レーム・バーナに変え、銅帯表面
には火炎（ＩＮ）の領域を当てて加熱した。実験２は本
発明の方法による加熱である。
上記２つの実験をラインスピード９０ ｍ／、。加熱条
件２５℃→７００℃、空気比０．９（すべてのバーナに
ついで）とし、同−系件で行い、加熱後の鋼帯表向ｔｒ
ｒ性を調べた、その結果を表２に示す。
件２５℃→７００℃、空気比０．９（すべてのバーナに
ついで）とし、同−系件で行い、加熱後の鋼帯表向ｔｒ
ｒ性を調べた、その結果を表２に示す。
表 ２
実験１ではカーボンの伺着が認められ、リン酸塩による
化成処理試験の結果、特に化成処理被膜のＰｏｒｏｇｉ
ｔ７ が悪いことが明かとなった。これに対して、実験
２の本発明の方法によれば、酸化膜、カーボン付着量と
も原版と同程度であシ、化成処理試験の結果も良好であ
った。本発明の加熱法によれば、製品品質上問題なく銅
帯を加熱出来る。
化成処理試験の結果、特に化成処理被膜のＰｏｒｏｇｉ
ｔ７ が悪いことが明かとなった。これに対して、実験
２の本発明の方法によれば、酸化膜、カーボン付着量と
も原版と同程度であシ、化成処理試験の結果も良好であ
った。本発明の加熱法によれば、製品品質上問題なく銅
帯を加熱出来る。
更に、実験２の方法で、加熱条件を次の（４）〜υ）の
如く、火炎の領域１】と（１１の切替え温度（加熱の前
段階の終末温度）を変えて実験を行った。
如く、火炎の領域１】と（１１の切替え温度（加熱の前
段階の終末温度）を変えて実験を行った。
（Ａ１２５℃→６００℃：火炎Ｃ）の領域６００℃→８
５０℃二火炎（１１の領域（１１１２５℃→７００℃：
火炎引）の領域７００℃→８５０℃：火炎（Ｉｌの領域
（Ｃ） ２５℃→７５０℃：火炎面の領域７５０℃→８
５０℃：火炎（１１の領域＜０１２５℃→８００℃二火
炎（１１ｒＪの領域８００℃→８５０℃二火炎（Ｉｌｌ
の領域その結果を表３に示す。
５０℃二火炎（１１の領域（１１１２５℃→７００℃：
火炎引）の領域７００℃→８５０℃：火炎（Ｉｌの領域
（Ｃ） ２５℃→７５０℃：火炎面の領域７５０℃→８
５０℃：火炎（１１の領域＜０１２５℃→８００℃二火
炎（１１ｒＪの領域８００℃→８５０℃二火炎（Ｉｌｌ
の領域その結果を表３に示す。
表 ３
四の場合、（ＩＩ）の領域の加熱時間が長いため、カー
ボン付着量が多いが、この程度では製品品質上さほどの
問題は々い。（１３） （Ｃｌは、酸化膜、カーボン付
着量とも問題はない。（Ｄｌの場合、（■）の領域の還
元加熱時間が短いため、カーボン付着は殆ど見られない
が、■の領域での加熱時に生成した酸化膜を十分に還元
出来ず若干酸化膜は厚い。然し、この量では目視で殆ど
クリーンな状態であり、また製品品質上殆ど問題となら
ない。
ボン付着量が多いが、この程度では製品品質上さほどの
問題は々い。（１３） （Ｃｌは、酸化膜、カーボン付
着量とも問題はない。（Ｄｌの場合、（■）の領域の還
元加熱時間が短いため、カーボン付着は殆ど見られない
が、■の領域での加熱時に生成した酸化膜を十分に還元
出来ず若干酸化膜は厚い。然し、この量では目視で殆ど
クリーンな状態であり、また製品品質上殆ど問題となら
ない。
上記の実験結果から、■の領域での加熱から（引の領域
での加熱に切替える鋼板温度としては、最終加熱温度に
もよるが、６００℃〜８００℃で切替えれば良く、好ま
しくは最終加熱温度より約１００〜１５０℃低い温度で
切替えるのが良いと言うことが出来る。
での加熱に切替える鋼板温度としては、最終加熱温度に
もよるが、６００℃〜８００℃で切替えれば良く、好ま
しくは最終加熱温度より約１００〜１５０℃低い温度で
切替えるのが良いと言うことが出来る。
以上述べたように、本発明の銅帯の無酸化加熱法によれ
ば、直火炉により銅帯を無酸化状態で加熱することが可
能となり且カーボンの付着量も少く、化成処理性も良好
な銅帯を得ることが出来る。
ば、直火炉により銅帯を無酸化状態で加熱することが可
能となり且カーボンの付着量も少く、化成処理性も良好
な銅帯を得ることが出来る。
第１図はバーナからの距離と火炎の３領域との関係を示
すグラフ、第２図は直流電圧印加プローブによる火炎の
中間イオン測定の説明図、第３因は還元能力の試験装置
の断面図、第４図は還元時間と缶板温度との関係を示す
グラフ、與５図はカーボン付着量と加熱時間との関係を
示すグラフ、第６図は連続亜鉛メッキのパイロットライ
ン直火炉の略図である。 ｉ：バーす、２：火炎、３：２＃Ｉｉ式ブｏ−ブ、４、
：直流電圧電源、５：゛電流計、６：円筒炉、７：仕切
板、８：バーナ、９：試料、１０：直火炉、１１：入口
側バーナ、１２二出ロ側バーナ、１３：冷却帯、１４：
鋼帯、１５：入側コイル。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 パ・−才、・弾距隨 溌 ２ＶＩ 猪３ 図 ニア′３４０ ノ訓級ｔｉや）娼、庖 （’Ｃ）
すグラフ、第２図は直流電圧印加プローブによる火炎の
中間イオン測定の説明図、第３因は還元能力の試験装置
の断面図、第４図は還元時間と缶板温度との関係を示す
グラフ、與５図はカーボン付着量と加熱時間との関係を
示すグラフ、第６図は連続亜鉛メッキのパイロットライ
ン直火炉の略図である。 ｉ：バーす、２：火炎、３：２＃Ｉｉ式ブｏ−ブ、４、
：直流電圧電源、５：゛電流計、６：円筒炉、７：仕切
板、８：バーナ、９：試料、１０：直火炉、１１：入口
側バーナ、１２二出ロ側バーナ、１３：冷却帯、１４：
鋼帯、１５：入側コイル。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 パ・−才、・弾距隨 溌 ２ＶＩ 猪３ 図 ニア′３４０ ノ訓級ｔｉや）娼、庖 （’Ｃ）
Claims (1)
- 直火炉入口から銅帯温度が６００℃〜８００℃となるま
での、加熱の前段階においては、空気比１．０以下で燃
焼させたバーナの燃焼ガスの、燃焼反応が完了した領域
を銅帯表面に当てて鋼帯を加熱し、銅帯温度が前記前段
階終末温度を超える加熱の後段階においては、空気比１
．０以下で燃焼させたバーナの燃焼ガスの、未反応酸素
を含ます且反応途中の中間イオンの存在する領域を銅帯
表面に当てて鋼帯を加熱することを特徴とする銅帯の無
酸化加熱法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18512583A JPS6077931A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 鋼帯の無酸化加熱法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18512583A JPS6077931A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 鋼帯の無酸化加熱法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077931A true JPS6077931A (ja) | 1985-05-02 |
| JPS635456B2 JPS635456B2 (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=16165301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18512583A Granted JPS6077931A (ja) | 1983-10-05 | 1983-10-05 | 鋼帯の無酸化加熱法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077931A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6254035A (ja) * | 1985-08-31 | 1987-03-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼帯の連続熱処理方法 |
| JPS6254032A (ja) * | 1985-08-31 | 1987-03-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼帯の連続焼鈍炉 |
| JPS6254033A (ja) * | 1985-08-31 | 1987-03-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼帯の連続焼鈍設備 |
| US4760995A (en) * | 1985-07-18 | 1988-08-02 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Continuously treating line for steel bands having a heating furnace by directly flaming |
| JPH02290925A (ja) * | 1989-04-28 | 1990-11-30 | Nkk Corp | 鋼帯の無酸化加熱方法 |
| JPH0472023A (ja) * | 1990-07-10 | 1992-03-06 | Nippon Steel Corp | 鋼帯の直火式連続焼鈍方法及び装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57169075A (en) * | 1981-04-10 | 1982-10-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Direct fire type heating furnace for heating of steel strip in continuous metal hot dipping device |
-
1983
- 1983-10-05 JP JP18512583A patent/JPS6077931A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57169075A (en) * | 1981-04-10 | 1982-10-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Direct fire type heating furnace for heating of steel strip in continuous metal hot dipping device |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4760995A (en) * | 1985-07-18 | 1988-08-02 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Continuously treating line for steel bands having a heating furnace by directly flaming |
| JPS6254035A (ja) * | 1985-08-31 | 1987-03-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼帯の連続熱処理方法 |
| JPS6254032A (ja) * | 1985-08-31 | 1987-03-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼帯の連続焼鈍炉 |
| JPS6254033A (ja) * | 1985-08-31 | 1987-03-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼帯の連続焼鈍設備 |
| JPH02290925A (ja) * | 1989-04-28 | 1990-11-30 | Nkk Corp | 鋼帯の無酸化加熱方法 |
| JPH0472023A (ja) * | 1990-07-10 | 1992-03-06 | Nippon Steel Corp | 鋼帯の直火式連続焼鈍方法及び装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS635456B2 (ja) | 1988-02-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2587724B2 (ja) | めっき密着性の良好な高Ｓｉ含有高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP5140660B2 (ja) | 高力鋼のストリップを熱浸漬亜鉛メッキの目的のために連続的に焼なまし及び下準備するための方法 | |
| JP4972775B2 (ja) | 外観性とめっき密着性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP5799997B2 (ja) | 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
| JP4918044B2 (ja) | 高張力鋼ストリップを溶融浸漬コーティングする方法 | |
| JP2008523243A5 (ja) | ||
| US6913658B2 (en) | Process for the hot-dip galvanizing of metal strip made of high-strength steel | |
| JP2015054989A (ja) | 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
| JPS6077931A (ja) | 鋼帯の無酸化加熱法 | |
| JP2768871B2 (ja) | クロム含有鋼の溶融被覆方法 | |
| JPH0349981B2 (ja) | ||
| JP2587725B2 (ja) | Ｐ含有高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3014530B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH02285057A (ja) | 溶融亜鉛めっき用鋼板の連続焼鈍方法 | |
| JPS6077929A (ja) | 鋼帯の直火還元加熱法 | |
| CN112813371A (zh) | 双相钢镀锌的方法 | |
| JPH10176253A (ja) | 連続式溶融亜鉛めっきラインにおける未再結晶溶融亜鉛 系めっき鋼板の製造方法 | |
| US4123292A (en) | Method of treating steel strip and sheet surfaces for metallic coating | |
| JP2007277627A (ja) | 高強度鋼板及び高強度メッキ鋼板の製造方法とその製造に用いる焼鈍炉及び製造設備 | |
| JP3014537B2 (ja) | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS608289B2 (ja) | 加工性のすぐれた溶融めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH05195084A (ja) | 連続溶融亜鉛めっき鋼帯の熱処理方法 | |
| JP3025374B2 (ja) | 溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH04276056A (ja) | めっき密着性の良好な高Ｓｉ含有高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0432520A (ja) | 鋼帯の熱処理方法 |